JPH05323072A - 加圧水型原子炉用燃料集合体 - Google Patents
加圧水型原子炉用燃料集合体Info
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- JPH05323072A JPH05323072A JP4058764A JP5876492A JPH05323072A JP H05323072 A JPH05323072 A JP H05323072A JP 4058764 A JP4058764 A JP 4058764A JP 5876492 A JP5876492 A JP 5876492A JP H05323072 A JPH05323072 A JP H05323072A
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- JP
- Japan
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- fuel
- fuel assembly
- neutron
- fuel rod
- rods
- Prior art date
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ＰＷＲ燃料集合体において上下端部の中性子
漏れを補償して中性子経済を改善すると共に、再処理物
質を有効利用する。 【構成】 燃料棒１の上下端部（有効長の各約１０％の
部分）に使用済み燃料棒の再処理工程で生ずる237 ＮP
を含有させ、軸方向ブランケット４とする。237ＮP は
核***性物質239 Ｐｕへの転換比が大きく、燃料棒１の
上下端での中性子漏れが補償される。237 ＮP を燃料棒
の有効長全体にわたって均一に含有させ、可燃性吸収材
として利用しても良く、例えば237 ＮP 濃度０．１％の
燃料棒８０本は中性子吸収棒２０本分の余剰反応抑制効
果を有する。
漏れを補償して中性子経済を改善すると共に、再処理物
質を有効利用する。 【構成】 燃料棒１の上下端部（有効長の各約１０％の
部分）に使用済み燃料棒の再処理工程で生ずる237 ＮP
を含有させ、軸方向ブランケット４とする。237ＮP は
核***性物質239 Ｐｕへの転換比が大きく、燃料棒１の
上下端での中性子漏れが補償される。237 ＮP を燃料棒
の有効長全体にわたって均一に含有させ、可燃性吸収材
として利用しても良く、例えば237 ＮP 濃度０．１％の
燃料棒８０本は中性子吸収棒２０本分の余剰反応抑制効
果を有する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、加圧水型原子炉（以下
ＰＷＲと略称する）用の燃料集合体の改良に関するもの
である。
ＰＷＲと略称する）用の燃料集合体の改良に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】図５は従来の一般的なＰＷＲ燃料集合体
の構造を示す説明図であり、図６は図５の燃料集合体の
模式的な横断面図である。なお、図５では燃料棒数を省
略しているが１７×１７型集合体として説明する。図に
おいて燃料棒１０はマトリックス状に配列された状態で
支持格子７に支持されている。１７×１７型集合体で
は、燃料集合体２０の中にほぼ均一に制御棒案内管２が
２４本配置されており、この制御棒案内管２内には中性
子吸収棒が挿入される。中央部には計装用の案内管３が
１本配置されている。又、所定本数（図の例では１６
本）の燃料棒の燃料中には可燃性吸収材（Burnable Abs
orber ）として強吸収体のガドリニアＧｄ2 Ｏ3 が混入
されている。図ではガドリニアを含有する燃料棒を符号
１２で示す。上記のような燃料集合体の上下端部にはそ
れぞれノズル８ａ、８ｂが設けられ、上部ノズル８ａの
上側にはリーフスプリング９が具備されている。
の構造を示す説明図であり、図６は図５の燃料集合体の
模式的な横断面図である。なお、図５では燃料棒数を省
略しているが１７×１７型集合体として説明する。図に
おいて燃料棒１０はマトリックス状に配列された状態で
支持格子７に支持されている。１７×１７型集合体で
は、燃料集合体２０の中にほぼ均一に制御棒案内管２が
２４本配置されており、この制御棒案内管２内には中性
子吸収棒が挿入される。中央部には計装用の案内管３が
１本配置されている。又、所定本数（図の例では１６
本）の燃料棒の燃料中には可燃性吸収材（Burnable Abs
orber ）として強吸収体のガドリニアＧｄ2 Ｏ3 が混入
されている。図ではガドリニアを含有する燃料棒を符号
１２で示す。上記のような燃料集合体の上下端部にはそ
れぞれノズル８ａ、８ｂが設けられ、上部ノズル８ａの
上側にはリーフスプリング９が具備されている。
【０００３】一方、原子炉内で燃焼した使用済み燃料中
には、種々の核***生成物元素の他、燃え残った235
Ｕ，238 Ｕや新たに生成された239 Ｐｕ，240 Ｐｕ，
241 Ｐｕの他、237 ＮP （ネプツニウム）などが含まれ
る。使用済み燃料は原子炉から取り出されて冷却された
後、再処理され、Ｕ（ウラン）、Ｐｕ（プルトニウム）
が回収される。
には、種々の核***生成物元素の他、燃え残った235
Ｕ，238 Ｕや新たに生成された239 Ｐｕ，240 Ｐｕ，
241 Ｐｕの他、237 ＮP （ネプツニウム）などが含まれ
る。使用済み燃料は原子炉から取り出されて冷却された
後、再処理され、Ｕ（ウラン）、Ｐｕ（プルトニウム）
が回収される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記のような従来のＰ
ＷＲ燃料集合体においては次のような問題点があった。
ＰＷＲにおいては冷却材として軽水がバルク沸騰を起こ
さないため、炉心の上下方向（燃料棒の軸方向）にわた
って235 Ｕの濃度がほぼ均一である。しかし、燃料集合
体の上下端では中性子の漏れが大きいため、235 Ｕの燃
え残りが多く、図７に示されるように上下端部の出力分
担が極めて低い。図７において、曲線ａは燃焼初期の、
曲線ｂは燃焼末期の出力分布を示し、曲線ｃは全体とし
ての取り出し燃焼度分布を示す。図に明らかなようにＰ
ＷＲの出力分布は軸方向にほぼ対称であるが、上下端で
は取り出し燃焼度が極端に低くなっている。このこと
は、中性子の有効利用、及び核燃料物質の有効利用の面
で問題であり、燃料サイクルコストの面で改善の余地が
ある。
ＷＲ燃料集合体においては次のような問題点があった。
ＰＷＲにおいては冷却材として軽水がバルク沸騰を起こ
さないため、炉心の上下方向（燃料棒の軸方向）にわた
って235 Ｕの濃度がほぼ均一である。しかし、燃料集合
体の上下端では中性子の漏れが大きいため、235 Ｕの燃
え残りが多く、図７に示されるように上下端部の出力分
担が極めて低い。図７において、曲線ａは燃焼初期の、
曲線ｂは燃焼末期の出力分布を示し、曲線ｃは全体とし
ての取り出し燃焼度分布を示す。図に明らかなようにＰ
ＷＲの出力分布は軸方向にほぼ対称であるが、上下端で
は取り出し燃焼度が極端に低くなっている。このこと
は、中性子の有効利用、及び核燃料物質の有効利用の面
で問題であり、燃料サイクルコストの面で改善の余地が
ある。
【０００５】上記の問題の対策としては、上下端部に濃
縮ウランの代わりに天然ウランを配した例が既知である
が、この対策法は出力の上がりにくい部分の核***性物
質の量を減じることにより無駄をなくするというだけの
消極的なものであり、軸方向出力ピーキング自体はより
大きくなるため、新たな改善策が求められていた。
縮ウランの代わりに天然ウランを配した例が既知である
が、この対策法は出力の上がりにくい部分の核***性物
質の量を減じることにより無駄をなくするというだけの
消極的なものであり、軸方向出力ピーキング自体はより
大きくなるため、新たな改善策が求められていた。
【０００６】一方、使用済み燃料の再処理工程で発生す
る237 ＮP は、親物質（中性子を捕獲後、壊変して核分
裂性物質になる物質）でありながら従来利用されていな
かった。
る237 ＮP は、親物質（中性子を捕獲後、壊変して核分
裂性物質になる物質）でありながら従来利用されていな
かった。
【０００７】本発明は、かかる点に鑑みてなされたもの
であり、ＰＷＲにおける炉心上下端部での中性子漏れを
補償して中性子経済を改善でき、かつ使用済み燃料中の
親物質の有効利用の点でも有利な燃料集合体を提供する
ことを目的とするものである。
であり、ＰＷＲにおける炉心上下端部での中性子漏れを
補償して中性子経済を改善でき、かつ使用済み燃料中の
親物質の有効利用の点でも有利な燃料集合体を提供する
ことを目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】請求項１の燃料集合体
は、複数の燃料棒が束ねられたＰＷＲ燃料集合体におい
て、上記の課題を達成するために、前記燃料棒内に237
ＮP を含有するものである。請求項２の燃料集合体は、
燃料棒の端部に前記237 ＮP を含有しているものであ
る。請求項３の燃料集合体は、燃料棒の有効長全長に渡
って237 ＮP を含有しているものである。
は、複数の燃料棒が束ねられたＰＷＲ燃料集合体におい
て、上記の課題を達成するために、前記燃料棒内に237
ＮP を含有するものである。請求項２の燃料集合体は、
燃料棒の端部に前記237 ＮP を含有しているものであ
る。請求項３の燃料集合体は、燃料棒の有効長全長に渡
って237 ＮP を含有しているものである。
【０００９】
【作用】本発明において燃料棒中に添加する237 ＮP
は、前述したように使用済み燃料棒に含まれるものであ
り、従来は、なんら有効利用されていなかったものであ
るが、下記に示されるように中性子を吸収して238 Ｎと
なり、半減期２．１２日で238 Ｐｕとなる。更に、238
Ｐｕは、中性子を吸収して核***性物質である239Ｐｕ
へと変換する。
は、前述したように使用済み燃料棒に含まれるものであ
り、従来は、なんら有効利用されていなかったものであ
るが、下記に示されるように中性子を吸収して238 Ｎと
なり、半減期２．１２日で238 Ｐｕとなる。更に、238
Ｐｕは、中性子を吸収して核***性物質である239Ｐｕ
へと変換する。
【００１０】上記の237 ＮP と同様に、濃縮ウラン中の
238 Ｕも下記のように中性子を吸収して239 Ｕとなり、
半減期２３．５分で239 Ｎｐ、更に中性子を吸収して半
減期２．３５日で核***性物質239 Ｐｕとなるが、237
ＮP の中性子捕獲断面積σa1は１６９バーンであるのに
対して、238 Ｕの中性子捕獲断面積σa2は２．７バーン
であり、２桁の差がある。即ち、核***性物質への転換
比は、238 Ｕに比べて237 ＮP の方がはるかに大きく、
核***物質の生成が顕著である。 従って、237 ＮP を中性子漏れの大きい燃料棒の上下端
に添加して軸方向ブランケットとすれば、上下端部で核
***性物質への転換比が大きくなり、中性子漏れが補償
され中性子経済が向上する。又、原子炉運転サイクルの
長さが長くなり、かつ使用済み燃料棒から回収される
239 Ｐｕも増加するので総合的にみて燃料サイクルコス
ト低減に有効である。軸方向ブランケットとして天然ウ
ランを用いた場合、上下端部の出力分担が更に低くな
り、軸方向出力分布が悪化する（出力ピーキング係数が
大きくなる）が、237 ＮP を用いれば出力ピーキング係
数を悪化させずに転換比の向上を図ることができる。
238 Ｕも下記のように中性子を吸収して239 Ｕとなり、
半減期２３．５分で239 Ｎｐ、更に中性子を吸収して半
減期２．３５日で核***性物質239 Ｐｕとなるが、237
ＮP の中性子捕獲断面積σa1は１６９バーンであるのに
対して、238 Ｕの中性子捕獲断面積σa2は２．７バーン
であり、２桁の差がある。即ち、核***性物質への転換
比は、238 Ｕに比べて237 ＮP の方がはるかに大きく、
核***物質の生成が顕著である。 従って、237 ＮP を中性子漏れの大きい燃料棒の上下端
に添加して軸方向ブランケットとすれば、上下端部で核
***性物質への転換比が大きくなり、中性子漏れが補償
され中性子経済が向上する。又、原子炉運転サイクルの
長さが長くなり、かつ使用済み燃料棒から回収される
239 Ｐｕも増加するので総合的にみて燃料サイクルコス
ト低減に有効である。軸方向ブランケットとして天然ウ
ランを用いた場合、上下端部の出力分担が更に低くな
り、軸方向出力分布が悪化する（出力ピーキング係数が
大きくなる）が、237 ＮP を用いれば出力ピーキング係
数を悪化させずに転換比の向上を図ることができる。
【００１１】又、237 ＮP を燃料棒の有効長全長に渡っ
て均一に添加すれば、転換比の向上と共に余剰反応度の
低減を図ることができ、可燃性吸収材として利用でき
る。従来可燃性吸収材として用いられていたガドリニア
は出力ピーキング係数の悪化が避けられなかったが、
237 ＮP を使用すればピーキング係数を悪化させること
なく、余剰反応を抑制できる。従来使用されているガド
リニアは、濃度を低くする程急激に減衰してしまうため
（ガドリニアが燃えつきる）、低濃度で多数の燃料棒に
含有させるには適さず、かつ、低濃度では後述する実施
例のように中性子吸収棒１６〜２０本相当の吸収能力を
もたせることは困難である。又、ガドリニア含有燃料棒
は製作コストが高く、この点でも不利である。
て均一に添加すれば、転換比の向上と共に余剰反応度の
低減を図ることができ、可燃性吸収材として利用でき
る。従来可燃性吸収材として用いられていたガドリニア
は出力ピーキング係数の悪化が避けられなかったが、
237 ＮP を使用すればピーキング係数を悪化させること
なく、余剰反応を抑制できる。従来使用されているガド
リニアは、濃度を低くする程急激に減衰してしまうため
（ガドリニアが燃えつきる）、低濃度で多数の燃料棒に
含有させるには適さず、かつ、低濃度では後述する実施
例のように中性子吸収棒１６〜２０本相当の吸収能力を
もたせることは困難である。又、ガドリニア含有燃料棒
は製作コストが高く、この点でも不利である。
【００１２】
実施例：１ 図１（ａ）は本発明第１実施例による燃料集合体の模式
的な横断面図、図１（ｂ）は本実施例で用いる燃料棒の
模式的な構成図である。本実施例の燃料集合体は１７×
１７型（濃縮度４．０％）の燃料集合体であり、、計装
用案内管３、制御棒案内管２の配置は従来（図６）のも
のと同様である。従来の燃料集合体と異なる点は、集合
体を構成するすべての燃料棒の上端部及び下端部に237
ＮP を添加して軸方向ブランケット４としている点であ
る。この237 ＮP 含有ブランケット４の長さＬ1 （＝Ｌ
2 ）は、燃料棒有効長Ｌの約１０％とした。
的な横断面図、図１（ｂ）は本実施例で用いる燃料棒の
模式的な構成図である。本実施例の燃料集合体は１７×
１７型（濃縮度４．０％）の燃料集合体であり、、計装
用案内管３、制御棒案内管２の配置は従来（図６）のも
のと同様である。従来の燃料集合体と異なる点は、集合
体を構成するすべての燃料棒の上端部及び下端部に237
ＮP を添加して軸方向ブランケット４としている点であ
る。この237 ＮP 含有ブランケット４の長さＬ1 （＝Ｌ
2 ）は、燃料棒有効長Ｌの約１０％とした。
【００１３】上記のような本実施例の燃料集合体と、従
来の天然ウランブランケットを用いた燃料集合体につい
て、両者の転換比を比較した。具体的には、天然ウラン
ブランケットの場合の転換比を１とし、237 ＮP の添加
濃度を変化させて転換比の増大率（237 ＮP 含有ブラン
ケットでの転換比／天然ウラン含有ブランケットでの転
換比）を求めた。この結果を図２に示す。図に明らかな
ように、237 ＮP 濃度が高くなる程転換比増大率は上昇
し、237 ＮP 添加濃度が０．２％のとき、約１３％転換
比が増大している。
来の天然ウランブランケットを用いた燃料集合体につい
て、両者の転換比を比較した。具体的には、天然ウラン
ブランケットの場合の転換比を１とし、237 ＮP の添加
濃度を変化させて転換比の増大率（237 ＮP 含有ブラン
ケットでの転換比／天然ウラン含有ブランケットでの転
換比）を求めた。この結果を図２に示す。図に明らかな
ように、237 ＮP 濃度が高くなる程転換比増大率は上昇
し、237 ＮP 添加濃度が０．２％のとき、約１３％転換
比が増大している。
【００１４】実施例：２ 本実施例では、237 ＮP を可燃性吸収材として燃料棒の
有効長全長に渡って均一に添加した。燃料集合体を構成
するすべての燃料棒に237 ＮP を添加するか、もしくは
多数の燃料棒に237 ＮP を添加して均一に配置すれば、
ガドリニアを可燃性吸収材として用いる場合のように出
力ピーキング係数を増大させることなく余剰反応度を抑
制できる。
有効長全長に渡って均一に添加した。燃料集合体を構成
するすべての燃料棒に237 ＮP を添加するか、もしくは
多数の燃料棒に237 ＮP を添加して均一に配置すれば、
ガドリニアを可燃性吸収材として用いる場合のように出
力ピーキング係数を増大させることなく余剰反応度を抑
制できる。
【００１５】237 ＮP 含有燃料棒の余剰反応度抑制効果
について、従来用いられている中性子吸収棒の抑制効果
と比較した。具体的には、１７×１７型（濃縮度４．０
％）燃料集合体において、237 ＮP 含有燃料棒の数と添
加濃度を変化させ、中性子吸収棒を１６本、２０本、２
４本配置した場合に相当する条件を求めた。この結果を
図３に示す。図において、曲線Ａ，Ｂ，Ｃはそれぞれ中
性子吸収棒１６本、２０本、２４本に相当する条件を示
している。図から、中性子吸収棒２０本分の抑制効果を
得るには、例えば237 ＮP 濃度０．１％の燃料棒を約８
０本用いれば良いことがわかる。又、中性子吸収棒２０
本の抑制効果は、ガドリニアを６ｗｔ％の濃度で添加し
た燃料棒１６本分に相当する。上記の237 ＮP ０．１ｗ
ｔ％含有燃料棒を燃料集合体内に配置すれば、従来の中
性子吸収棒方式やガドリニア方式と同等の抑制効果が得
られ、かつピーキングを小さくする上でも有利である。
について、従来用いられている中性子吸収棒の抑制効果
と比較した。具体的には、１７×１７型（濃縮度４．０
％）燃料集合体において、237 ＮP 含有燃料棒の数と添
加濃度を変化させ、中性子吸収棒を１６本、２０本、２
４本配置した場合に相当する条件を求めた。この結果を
図３に示す。図において、曲線Ａ，Ｂ，Ｃはそれぞれ中
性子吸収棒１６本、２０本、２４本に相当する条件を示
している。図から、中性子吸収棒２０本分の抑制効果を
得るには、例えば237 ＮP 濃度０．１％の燃料棒を約８
０本用いれば良いことがわかる。又、中性子吸収棒２０
本の抑制効果は、ガドリニアを６ｗｔ％の濃度で添加し
た燃料棒１６本分に相当する。上記の237 ＮP ０．１ｗ
ｔ％含有燃料棒を燃料集合体内に配置すれば、従来の中
性子吸収棒方式やガドリニア方式と同等の抑制効果が得
られ、かつピーキングを小さくする上でも有利である。
【００１６】図４に、１７×１７型燃料集合体において
237 ＮP 含有燃料棒を４０本配置した例を示す。図にお
いて、計装用案内管３、制御棒案内管２は前述した図６
の場合と同じであり、制御棒案内管は２４本配置されて
いる。図４の例では、燃料集合体の４つのコーナー部に
それぞれ237 ＮP 含有燃料棒１１を６本ずつ配置し、残
りの１６本の237 ＮP 含有燃料棒は１３×１３の領域に
均一に配置した。余剰反応の起こりやすいコーナー部に
中性子吸収材としての237 ＮP を含む燃料棒１１を配置
することでピーキングを抑えることができる。
237 ＮP 含有燃料棒を４０本配置した例を示す。図にお
いて、計装用案内管３、制御棒案内管２は前述した図６
の場合と同じであり、制御棒案内管は２４本配置されて
いる。図４の例では、燃料集合体の４つのコーナー部に
それぞれ237 ＮP 含有燃料棒１１を６本ずつ配置し、残
りの１６本の237 ＮP 含有燃料棒は１３×１３の領域に
均一に配置した。余剰反応の起こりやすいコーナー部に
中性子吸収材としての237 ＮP を含む燃料棒１１を配置
することでピーキングを抑えることができる。
【００１７】
【発明の効果】以上にように本発明の燃料集合体では、
核***性物質への転換比の高い237 ＮP を燃料棒中に含
有させて軸方向ブランケットや可燃性吸収材として用い
ているので、燃料棒上下端部での中性子漏れを補償して
中性子経済を向上させることができ、又、ガドリニアの
ように出力ピーキングを悪化させることなく、余剰反応
度を抑制できる。又、本発明で用いる237 ＮP は使用済
み燃料棒に含まれるものであり、再処理物質の有効利用
を図ることができる。上記のような本発明の燃料集合体
を用いれば、燃料サイクルが長くなり、回収プルトニウ
ム量も増加するので、総合的な燃料サイクルコストを引
き下げることが可能である。
核***性物質への転換比の高い237 ＮP を燃料棒中に含
有させて軸方向ブランケットや可燃性吸収材として用い
ているので、燃料棒上下端部での中性子漏れを補償して
中性子経済を向上させることができ、又、ガドリニアの
ように出力ピーキングを悪化させることなく、余剰反応
度を抑制できる。又、本発明で用いる237 ＮP は使用済
み燃料棒に含まれるものであり、再処理物質の有効利用
を図ることができる。上記のような本発明の燃料集合体
を用いれば、燃料サイクルが長くなり、回収プルトニウ
ム量も増加するので、総合的な燃料サイクルコストを引
き下げることが可能である。
【図１】（ａ）は本発明第１実施例による燃料集合体の
模式的な横断面図、（ｂ）は（ａ）の燃料集合体に使用
する燃料棒の模式的な構成図。
模式的な横断面図、（ｂ）は（ａ）の燃料集合体に使用
する燃料棒の模式的な構成図。
【図２】237 ＮP 濃度と、天然ウランを軸方向ブランケ
ットに用いた場合に対する転換比増大率の関係を示すグ
ラフ。
ットに用いた場合に対する転換比増大率の関係を示すグ
ラフ。
【図３】中性子吸収棒２４、２０、１６本に相当する余
剰反応度抑制効果を奏するための237 ＮP 含有燃料棒の
条件（濃度と配置本数）を示すグラフ。
剰反応度抑制効果を奏するための237 ＮP 含有燃料棒の
条件（濃度と配置本数）を示すグラフ。
【図４】237 ＮP 含有燃料棒の配置例を示す横断面図。
【図５】一般的な燃料集合体の構成図。
【図６】一般的な燃料集合体の横断面図。
【図７】従来のＰＷＲ燃料集合体の出力分布を示すグラ
フ。
フ。
１，１１…237 ＮP 含有燃料棒、２…制御棒案内管、３
…計装用案内管、４…軸方向ブランケット、７…支持格
子、８ａ…上部ノズル、８ｂ下部ノズル、９…リーフス
プリング、１０…237 ＮP を含有しない燃料棒。
…計装用案内管、４…軸方向ブランケット、７…支持格
子、８ａ…上部ノズル、８ｂ下部ノズル、９…リーフス
プリング、１０…237 ＮP を含有しない燃料棒。
Claims (3)
- 【請求項１】 複数の燃料棒が束ねられた加圧水型原子
炉用の燃料集合体において、前記燃料棒内に237 ＮP を
含有することを特徴とする加圧水型原子炉用燃料集合
体。 - 【請求項２】 前記燃料棒は該燃料棒の端部に前記237
ＮP を含有していることを特徴とする請求１の加圧水型
原子炉用燃料集合体。 - 【請求項３】 前記燃料棒は該燃料棒の有効長全長に渡
って237 ＮP を含有していることを特徴とする請求項１
の加圧水型原子炉用燃料集合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4058764A JPH05323072A (ja) | 1992-02-13 | 1992-02-13 | 加圧水型原子炉用燃料集合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4058764A JPH05323072A (ja) | 1992-02-13 | 1992-02-13 | 加圧水型原子炉用燃料集合体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05323072A true JPH05323072A (ja) | 1993-12-07 |
Family
ID=13093617
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4058764A Withdrawn JPH05323072A (ja) | 1992-02-13 | 1992-02-13 | 加圧水型原子炉用燃料集合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05323072A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006064678A (ja) * | 2004-08-30 | 2006-03-09 | Toshiba Corp | 原子炉の燃料集合体配置方法、燃料棒および燃料集合体 |
| JP2007512505A (ja) * | 2003-10-01 | 2007-05-17 | アレヴァ エヌペ | ガドリニウム含有量が異なる２つのロッドを含む加圧水型原子炉用の燃料集合体 |
| JP2007514141A (ja) * | 2003-11-27 | 2007-05-31 | アレヴァ エヌペ | プルトニウム非含有濃縮ウランを含む加圧水型原子炉用の燃料集合体 |
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1992
- 1992-02-13 JP JP4058764A patent/JPH05323072A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007512505A (ja) * | 2003-10-01 | 2007-05-17 | アレヴァ エヌペ | ガドリニウム含有量が異なる２つのロッドを含む加圧水型原子炉用の燃料集合体 |
| JP2007514141A (ja) * | 2003-11-27 | 2007-05-31 | アレヴァ エヌペ | プルトニウム非含有濃縮ウランを含む加圧水型原子炉用の燃料集合体 |
| JP4728250B2 (ja) * | 2003-11-27 | 2011-07-20 | アレヴァ エヌペ | プルトニウム非含有濃縮ウランを含む加圧水型原子炉用の燃料集合体および該燃料集合体を備えた炉心 |
| JP2006064678A (ja) * | 2004-08-30 | 2006-03-09 | Toshiba Corp | 原子炉の燃料集合体配置方法、燃料棒および燃料集合体 |
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