JPH0525690A - Sliding member - Google Patents
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- JPH0525690A JPH0525690A JP3202195A JP20219591A JPH0525690A JP H0525690 A JPH0525690 A JP H0525690A JP 3202195 A JP3202195 A JP 3202195A JP 20219591 A JP20219591 A JP 20219591A JP H0525690 A JPH0525690 A JP H0525690A
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- sliding
- surface layer
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- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
Description
【0001】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は摺動部材、特に、基板
と、その基板に形成されて相手部材との摺動面を持つ合
金製表面層とを備えた摺動部材に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a sliding member, and more particularly to a sliding member having a substrate and an alloy surface layer formed on the substrate and having a sliding surface with a mating member.
【0002】[0002]
【従来の技術】従来、この種摺動部材として、前記表面
層をPb−Sn系合金より構成したすべり軸受が知られ
ている(特開昭56−96088号公報参照)。2. Description of the Related Art Heretofore, as a sliding member of this kind, a sliding bearing in which the surface layer is made of a Pb-Sn alloy has been known (see JP-A-56-96088).
【0003】[0003]
【発明が解決しようとする課題】この種すべり軸受は、
エンジンにおけるクランクシャフトのジャーナル部、コ
ンロッドの大端部等に適用されているが、エンジンが高
速、且つ高出力化の傾向にある現在の状況下では、従来
のすべり軸受の表面層は、耐焼付き性、耐摩耗性等の摺
動特性が低い、という問題がある。This type of sliding bearing is
It is applied to the journal part of crankshafts, large end parts of connecting rods, etc. in engines, but under the current circumstances where the engine tends to be high speed and high output, the surface layer of conventional sliding bearings has seizure resistance. There is a problem that sliding properties such as resistance and wear resistance are low.
【0004】本発明は前記に鑑み、表面層の構造を特定
することにより、その摺動特性を改善することができる
ようにした前記摺動部材を提供することを目的とする。In view of the above, it is an object of the present invention to provide the above-mentioned sliding member which can improve its sliding characteristics by specifying the structure of the surface layer.
【0005】[0005]
【課題を解決するための手段】本発明は、基板と、その
基板に形成されて相手部材との摺動面を持つ合金製表面
層とを備えた摺動部材において、前記表面層は、前記基
板から前記摺動面に向って成長した柱状晶の集合体と、
その集合体内に分散して前記表面層の摺動特性を改善す
る微粒子とを有することを特徴とする。The present invention provides a sliding member comprising a substrate and an alloy surface layer formed on the substrate and having a sliding surface with a mating member, wherein the surface layer is An aggregate of columnar crystals grown from the substrate toward the sliding surface,
The particles are dispersed in the aggregate to improve the sliding characteristics of the surface layer.
【0006】[0006]
【実施例】図1,図2において、摺動部材としてのすべ
り軸受1は、エンジンにおけるクランクシャフトのジャ
ーナル部、コンロッドの大端部等に適用されるもので、
第1および第2半体11 ,12 よりなる。両半体11 ,
12 は同一構造を有し、基板2と、その基板2に形成さ
れて相手部材xとの摺動面3aを持つ合金製表面層3と
を備えている。基板2は裏金21 と、その裏金21 の表
面に形成されて表面層3を支持するライニング層22 と
よりなる。裏金21 およびライニング層22 間にはCu
メッキ層が、またライニング層22および表面層3間に
はNiメッキバリヤ層がそれぞれ必要に応じて設けられ
る。1 and 2, a sliding bearing 1 as a sliding member is applied to a journal portion of a crankshaft in an engine, a large end portion of a connecting rod, and the like.
It consists of first and second halves 1 1 and 1 2 . Both halves 1 1 ,
1 2 has the same structure, and includes a substrate 2 and an alloy surface layer 3 formed on the substrate 2 and having a sliding surface 3a with the mating member x. The substrate 2 comprises a back metal 2 1 and a lining layer 2 2 which is formed on the surface of the back metal 2 1 and supports the surface layer 3. Cu between the back metal 2 1 and the lining layer 2 2
Plating layer, also between the lining layer 2 2 and the surface layer 3 provided as necessary Ni Mekkibariya layer, respectively.
【0007】裏金21 は圧延鋼板より構成され、その厚
さはすべり軸受1の設定厚さにより決められる。ライニ
ング層22 はCu、Cu系合金、Al、Al系合金等よ
り構成され、その厚さは50〜500μm、通常は30
0μm程度である。The back metal 2 1 is made of a rolled steel plate, and its thickness is determined by the set thickness of the slide bearing 1. Lining layer 2 2 Cu, Cu alloy, Al, is composed of Al-based alloy, its thickness is 50 to 500 [mu] m, usually 30
It is about 0 μm.
【0008】表面層3はPb合金と、それに分散して表
面層3の摺動特性を改善する微粒子とを有する。表面層
3の厚さは5〜50μm、通常は20μm程度である。
Pb合金は、80〜90重量%のPbと3〜20重量%
のSnとを含有し、必要に応じてCu、In、Ag、T
l、Nb、Sb、Ni、Cd、Te、Bi、Mn、C
a、Baから選択される少なくとも一種を10重量%以
下含有する。The surface layer 3 has a Pb alloy and fine particles dispersed therein to improve the sliding characteristics of the surface layer 3. The thickness of the surface layer 3 is 5 to 50 μm, usually about 20 μm.
Pb alloy is 80-90 wt% Pb and 3-20 wt%
Of Sn, and if necessary, Cu, In, Ag, T
1, Nb, Sb, Ni, Cd, Te, Bi, Mn, C
It contains at least 10% by weight of at least one selected from a and Ba.
【0009】Cu、Ni、MnはPb合金の硬さを向上
させる機能を有するが、その含有量が10重量%を上回
ると、硬さが高くなり過ぎて初期なじみ性が低下する。
Cu等を添加する場合には、Pb合金の硬さHmvが1
5〜25になるように、その含有量を調整するのが望ま
しい。Cu, Ni, and Mn have the function of improving the hardness of the Pb alloy, but if the content thereof exceeds 10% by weight, the hardness becomes too high and the initial conformability deteriorates.
When Cu or the like is added, the hardness Hmv of the Pb alloy is 1
It is desirable to adjust the content so as to be 5 to 25.
【0010】In、Ag、Tl、Nb、Sb、Cd、T
e、Bi、Ca、Baは、Pb合金を軟化して初期なじ
み性を改善する機能を有するが、その含有量が10重量
%を上回ると、Pb合金の強度が低下する。In等を添
加する場合には、Pb合金の硬さHmvが8〜15にな
るように、その含有量を調整するのが望ましい。In, Ag, Tl, Nb, Sb, Cd, T
e, Bi, Ca, and Ba have the function of softening the Pb alloy and improving the initial conformability, but if the content thereof exceeds 10% by weight, the strength of the Pb alloy decreases. When adding In or the like, it is desirable to adjust the content so that the hardness Hmv of the Pb alloy becomes 8 to 15.
【0011】表面層3は、電気メッキ法により形成され
るもので、メッキ液としては、1リットル当り40〜1
80gのPb2+、1リットル当り1.5〜35gのSn
2+、必要に応じて1リットル当り15g以下のCu2+を
含むホウフッ化系メッキ液に微粒子を分散させた複合メ
ッキ液が用いられる。またメッキ液の温度は10〜35
℃、陰極電流密度は3〜15A/dm2 にそれぞれ設定
される。The surface layer 3 is formed by an electroplating method, and the plating liquid is 40 to 1 per liter.
80 g Pb 2+ , 1.5-35 g Sn per liter
A composite plating solution in which fine particles are dispersed in a borofluoride-based plating solution containing 2+ , and if necessary, 15 g or less of Cu 2+ per liter is used. The temperature of the plating solution is 10-35.
C. and the cathode current density are set to 3 to 15 A / dm 2 .
【0012】摺動特性改善微粒子としては、直径0.1
〜8μmの無機系硬質微粒子または/および有機系高分
子物質微粒子が用いられる。無機系硬質微粒子は、主と
して耐摩耗性向上効果を有し、この種微粒子には、N
i、Cr、Cu、Fe、W、Mo、Ti、Ag、Co、
Mnの単体およびこれらの合金等よりなる金属微粒子、
Al2 O3 、SiC、Si3 N4 、CrN、TiO2 等
よりなるセラミック微粒子、MoS2 、CaC、WC、
BN、WS2 、TiS2 、雲母、黒鉛等よりなる無機系
固体潤滑材微粒子、SiO2 −Al2O3 −Na2 O系
ガラス等よりなるガラス微粒子等が該当する。有機系高
分子物質微粒子は、主として耐焼付き性向上効果を有
し、この種微粒子には、PTFE、ポリイミド、ポリエ
ーテルエーテルケトン、ポリイミドアミド、ポリエチレ
ン、ポリプロピレン等よりなる微粒子が該当する。The fine particles for improving sliding characteristics have a diameter of 0.1.
Inorganic hard fine particles and / or organic polymer fine particles having a size of 8 μm are used. Inorganic hard fine particles mainly have an effect of improving wear resistance, and such fine particles include N
i, Cr, Cu, Fe, W, Mo, Ti, Ag, Co,
Metal fine particles composed of simple substance of Mn and alloys thereof,
Ceramic fine particles made of Al 2 O 3 , SiC, Si 3 N 4 , CrN, TiO 2, etc., MoS 2 , CaC, WC,
BN, WS 2, TiS 2, mica, inorganic solid lubricant particles made of graphite, glass particles or the like is made of SiO 2 -Al 2 O 3 -Na 2 O -based glass or the like correspond. The organic polymer substance fine particles mainly have an effect of improving seizure resistance, and the seed fine particles include fine particles made of PTFE, polyimide, polyether ether ketone, polyimide amide, polyethylene, polypropylene and the like.
【0013】図3は、摺動面3aにおけるPb合金の結
晶構造を示す電子顕微鏡写真(10,000倍)である。図4
(a)は、表面層3を縦断した場合におけるPb合金の
結晶構造を示す電子顕微鏡写真(5,000 倍)であり、図
4(b)は同図(a)の要部概略図である。表面層3は
Cu合金製ライニング層22 上に形成され、表面層3を
形成する際の電気メッキ処理における陰極電流密度は6
A/dm2 に設定された。FIG. 3 is an electron micrograph (× 10,000) showing the crystal structure of the Pb alloy on the sliding surface 3a. Figure 4
4A is an electron micrograph (5,000 times) showing a crystal structure of a Pb alloy when the surface layer 3 is cut longitudinally, and FIG. 4B is a schematic view of a main part of FIG. 4A. The surface layer 3 is formed on the Cu alloy lining layer 2 2 , and the cathode current density in the electroplating process when forming the surface layer 3 is 6
It was set to A / dm 2 .
【0014】図4(a),(b)、図5(a),(b)
において、表面層3は、ライニング層22 から相互に近
接して摺動面3aに向って成長したPb合金の柱状晶4
より形成された集合体Aと、その集合体A内に分散する
直径0.5〜2μmのAl2 O3 微粒子5とよりなる。
図示例では、各微粒子5は、相隣る両柱状晶4間の界面
に凝集している。各柱状晶4は柱状本体6と、その柱状
本体6の先端に連なる四角錐体状先端部7とよりなり、
8重量%Sn、2重量%Cu、残部Pbの組成を有す
る。摺動面3aにおいて、微粒子5が占める面積率は
0.5%以上、20%以下が適当である。4 (a), (b), 5 (a), (b)
In the above, the surface layer 3 is a columnar crystal 4 of Pb alloy grown from the lining layer 2 2 close to each other toward the sliding surface 3 a.
The aggregate A thus formed and the Al 2 O 3 fine particles 5 having a diameter of 0.5 to 2 μm dispersed in the aggregate A.
In the illustrated example, the fine particles 5 are aggregated at the interface between the adjacent columnar crystals 4. Each columnar crystal 4 is composed of a columnar body 6 and a quadrangular pyramid-shaped tip portion 7 connected to the tip of the columnar body 6,
It has a composition of 8 wt% Sn, 2 wt% Cu, and the balance Pb. The area ratio of the fine particles 5 on the sliding surface 3a is preferably 0.5% or more and 20% or less.
【0015】図6は、集合体AにおけるPb合金結晶の
X線回折図であり、ミラー指数で(200)面および
(400)面の回折ピークのみが認められる。FIG. 6 is an X-ray diffraction diagram of the Pb alloy crystal in the aggregate A, and only the diffraction peaks of the (200) plane and the (400) plane are recognized by the Miller index.
【0016】ここで、結晶面の配向性を表わす指数とし
て配向指数Oeを、 (ただし、hklはミラー指数、Ihklは(hkl)
面の積分強度、ΣIhklはIhklの総和) と定義すると、或(hkl)面において、その配向指数
Oeが100%に近ければ近い程、その(hkl)面と
直交する方向へ配向した結晶面が多いことになる。Here, the orientation index Oe as an index representing the orientation of the crystal planes, (However, hkl is Miller index, Ihkl is (hkl)
The integrated intensity of the surface, ΣIhkl is defined as the sum of Ihkl), the closer the orientation index Oe is to 100% in the (hkl) plane, the closer the crystal plane oriented in the direction orthogonal to the (hkl) plane is. There will be many.
【0017】Pb合金結晶の(200)面および(40
0)面における積分強度Ihklおよび配向指数Oeは
表1の通りである。The (200) plane and (40) of the Pb alloy crystal
Table 1 shows the integrated intensity Ihkl and the orientation index Oe on the (0) plane.
【0018】[0018]
【表1】 表1より、Pb合金結晶の(h00)面における配向指
数Oeは100%であり、したがってPb合金結晶は、
結晶軸a,b,cにおいて各軸方向に配向した結晶面、
即ち(h00)面を持つことになる。[Table 1] From Table 1, the orientation index Oe in the (h00) plane of the Pb alloy crystal is 100%, and therefore the Pb alloy crystal is
Crystal planes oriented in the respective axis directions on the crystal axes a, b, c
That is, it has a (h00) plane.
【0019】このように、結晶面を(h00)面と直交
する方向に配向させると、Pb合金の結晶構造が面心立
方構造であることから、配向方向における原子密度が高
くなるので、集合体Aの硬度が増してその耐焼付き性お
よび耐摩耗性が向上する。When the crystal planes are oriented in the direction orthogonal to the (h00) plane in this way, the crystal structure of the Pb alloy is a face-centered cubic structure, so the atomic density in the orientation direction becomes high, and therefore the aggregates. The hardness of A is increased and its seizure resistance and wear resistance are improved.
【0020】図7は、従来例表面層の摺動面におけるP
b合金の結晶構造を示す電子顕微鏡写真(10,000倍)で
ある。この表面層は8重量%のSnと、2重量%のCu
とを含有するPb合金よりなり、表面層は電気メッキ処
理によりCu合金製ライニング層上に形成されたもの
で、エンジン用クランクシャフトのジャーナル部に適用
される。FIG. 7 shows P on the sliding surface of the conventional surface layer.
It is an electron micrograph (10,000 times) which shows the crystal structure of b alloy. This surface layer consists of 8 wt% Sn and 2 wt% Cu.
And a surface layer formed of a Cu alloy lining layer by electroplating, and is applied to a journal portion of a crankshaft for an engine.
【0021】図8は、従来例表面層におけるPb合金結
晶のX線回折図である。本図からは特定の結晶面への配
向は認められない。種々の(hkl)面における積分強
度Ihklおよび配向指数Oeは表2の通りである。FIG. 8 is an X-ray diffraction diagram of the Pb alloy crystal in the surface layer of the conventional example. From this figure, the orientation to a specific crystal plane is not recognized. Table 2 shows the integrated intensity Ihkl and the orientation index Oe on various (hkl) planes.
【0022】[0022]
【表2】 図7,図8および表2から明らかなように、従来例Pb
合金の結晶形状は結晶面がランダムに配向した粒状晶で
ある。これに起因してPb合金の硬度は前記(h00)
面配向のPb合金に比べて低くなる。[Table 2] As is clear from FIGS. 7 and 8 and Table 2, the conventional example Pb
The crystal shape of the alloy is a granular crystal in which the crystal planes are randomly oriented. Due to this, the hardness of Pb alloy is (h00)
It is lower than that of plane-oriented Pb alloy.
【0023】表3は、本発明および従来例すべり軸受の
構成および性能を比較したものである。Pb合金の組成
は本発明および従来例において同じである。Table 3 compares the structures and performances of the present invention and the conventional sliding bearing. The composition of the Pb alloy is the same in the present invention and the conventional example.
【0024】焼付きテストは、回転軸に各すべり軸受を
摺擦させ、そのすべり軸受に対する負荷荷重を漸次増加
させることにより行われた。表3は各すべり軸受の表面
層が焼付きを発生したときの面圧を求めたものである。The seizure test was carried out by rubbing each slide bearing on the rotary shaft and gradually increasing the load applied to the slide bearing. Table 3 shows the surface pressure when seizure occurs on the surface layer of each plain bearing.
【0025】テスト条件は次の通りである。回転軸の材
質 JIS S48C材に窒化処理を施したもの、回転
軸の回転数 6000rpm 、給油温度 120℃、給油圧力
3kg/cm2 、負荷荷重 1kg/sec 。The test conditions are as follows. Rotating shaft material JIS S48C material with nitriding treatment, rotating shaft rotation speed 6000 rpm, lubrication temperature 120 ° C, lubrication pressure 3 kg / cm 2 , load load 1 kg / sec.
【0026】摩耗テストは、回転軸に各すべり軸受を摺
擦させ、そのすべり軸受に対する負荷を、回転軸に同期
させた正弦全波波型の動的荷重とし、一定摺動距離につ
いて行われた。The wear test was carried out for a certain sliding distance by sliding each sliding bearing on the rotary shaft and setting the load on the slide bearing as a sine full wave dynamic load synchronized with the rotary shaft. ..
【0027】テスト条件は次の通りである。回転軸の材
質 JIS S48C材に窒化処理を施したもの、回転
軸回転数 3000rpm 、最大負荷面圧600kg/cm2 (軸
受投影面積:幅×直径)、摺動距離 2.5×103 k
m、給油温度 120℃、給油圧力 3kg/cm2 。The test conditions are as follows. Rotating shaft material JIS S48C material with nitriding treatment, rotating shaft rotation speed 3000 rpm, maximum load surface pressure 600 kg / cm 2 (bearing projected area: width x diameter), sliding distance 2.5 x 10 3 k
m, lubrication temperature 120 ° C, lubrication pressure 3 kg / cm 2 .
【0028】[0028]
【表3】 表3および図5から明らかなように、本発明において
は、摺動面3aに微粒子5が分散しているので、それら
微粒子5による複合効果および(h00)面における配
向指数Oeが100%であることによる集合体Aの硬度
向上効果によって、表面層3の耐焼付き性を向上させる
と共にその摩耗を大幅に抑制することができる。[Table 3] As is clear from Table 3 and FIG. 5, in the present invention, since the fine particles 5 are dispersed on the sliding surface 3a, the combined effect of the fine particles 5 and the orientation index Oe on the (h00) plane is 100%. Due to the hardness increasing effect of the aggregate A, the seizure resistance of the surface layer 3 can be improved and its abrasion can be significantly suppressed.
【0029】たゞし、摺動面3aにおいて、微粒子5が
占める面積率が、0.5%未満では摺動特性向上効果が
低く、一方、20%を超えると表面層3の強度が低下す
る。However, if the area ratio of the fine particles 5 on the sliding surface 3a is less than 0.5%, the sliding property improving effect is low, while if it exceeds 20%, the strength of the surface layer 3 decreases. ..
【0030】摺動開始初期においては、摺動面3aが四
角錐体状先端部7より形成されていることから、その摺
動面3aの表面積が拡大されて表面層3が十分な保油性
を有し、また四角錐体状先端部7の頂点a側を優先的に
摩耗させて初期なじみ性を良好にすることができる。こ
れは、摺動開始初期における表面層3の焼付き発生を回
避する上で有効である。At the beginning of sliding, since the sliding surface 3a is formed by the quadrangular pyramidal tip portion 7, the surface area of the sliding surface 3a is expanded and the surface layer 3 has sufficient oil retaining property. In addition, the apex a side of the quadrangular pyramidal tip portion 7 can be preferentially worn to improve the initial conformability. This is effective in avoiding the occurrence of seizure of the surface layer 3 in the initial stage of sliding.
【0031】このような摺動特性は、柱状晶4の先端が
四角錐台状先端部より形成されている場合にも得られ
る。図9は、摺動面3aが四角錐台状先端部より形成さ
れる場合のPb合金の結晶構造を示す電子顕微鏡写真
(10,000倍)である。Such sliding characteristics can be obtained even when the tip of the columnar crystal 4 is formed by a truncated pyramidal tip. FIG. 9 is an electron micrograph (10,000 times) showing the crystal structure of the Pb alloy when the sliding surface 3a is formed from the truncated pyramid-shaped tip.
【0032】柱状晶4の集合体Aが表面層3の一部を形
成するものも本発明に包含される。この場合、摺動面3
aにおける集合体A端面の面積率は50%以上に設定さ
れる。The aggregate A of the columnar crystals 4 forming a part of the surface layer 3 is also included in the present invention. In this case, sliding surface 3
The area ratio of the end face of the aggregate A in a is set to 50% or more.
【0033】前記のように優秀な摺動特性を得るために
は柱状晶4の傾きが問題となる。As described above, the inclination of the columnar crystals 4 poses a problem in order to obtain excellent sliding characteristics.
【0034】そこで、図10に示すように柱状晶4に、
摺動面3aに沿う仮想面Bを規定し、また柱状晶4の中
心線、図示例では、四角錐体状先端部7の頂点aと底面
中央部cを通る直線dが、底面中央部cを通り仮想面B
に垂直な基準線eに対してなす傾き角をθと規定する
と、柱状晶4の傾き角θは0°≦θ≦30°に設定され
る。傾き角θが、θ>30°になると、表面層3の耐焼
付き性および耐摩耗性が低下する。Therefore, as shown in FIG.
A virtual plane B along the sliding surface 3a is defined, and the center line of the columnar crystal 4, in the illustrated example, a straight line d passing through the apex a of the quadrangular pyramidal tip portion 7 and the bottom face central portion c is the bottom face central portion c. Through virtual plane B
When the tilt angle formed with respect to the reference line e perpendicular to is defined as θ, the tilt angle θ of the columnar crystals 4 is set to 0 ° ≦ θ ≦ 30 °. When the inclination angle θ is θ> 30 °, the seizure resistance and wear resistance of the surface layer 3 decrease.
【0035】柱状晶4が四角錐台状先端部8を有する場
合の傾き角θは、図11に示すように上底面中央部fお
よび下底面中央部gを通る直線hと下底面中央部gを通
り仮想面Bに垂直な基準線eとがなす角度として規定さ
れる。この場合にも傾き角θは、0°≦θ≦30°に設
定される。When the columnar crystals 4 have the truncated pyramid-shaped tips 8, the inclination angle θ is as shown in FIG. 11, the straight line h passing through the central portion f of the upper bottom surface and the central portion g of the lower bottom surface and the central portion g of the lower bottom surface. Is defined as an angle formed by a reference line e that passes through and is perpendicular to the virtual plane B. Also in this case, the tilt angle θ is set to 0 ° ≦ θ ≦ 30 °.
【0036】前記実施例では、表面層を電気メッキ法、
特に、複合メッキ法により形成したが、その他の表面層
形成方法としては、PVD、イオンプレーティング、C
VD、スパッタリング等の気相を介する形成方法を挙げ
ることができる。この場合、層形成を多段階に行い、各
層形成毎にその層表面に微粒子を分散付着させる、とい
った手段が採用される。また摺動面における角錐体状先
端部等の形成に当っては、化学エッチング、電気エッチ
ング、気相エッチング(ボンバード処理)等のエッチン
グ法、転写、切削等の機械加工等を適用することが可能
である。In the above embodiment, the surface layer is electroplated,
In particular, the composite plating method was used, but other surface layer forming methods include PVD, ion plating, and C.
A forming method via a gas phase such as VD or sputtering can be mentioned. In this case, a method is adopted in which layer formation is performed in multiple stages, and fine particles are dispersed and adhered to the surface of each layer formation. Further, in forming the pyramidal tip portion on the sliding surface, it is possible to apply chemical etching, electric etching, vapor phase etching (bombarding process), or other etching method, or mechanical processing such as transfer or cutting. Is.
【0037】本発明はすべり軸受に限らず、他の摺動部
材にも適用される。The present invention is not limited to sliding bearings, but can be applied to other sliding members.
【0038】[0038]
【発明の効果】本発明によれば、表面層の構造を前記の
ように特定することによって、表面層の耐焼付き性、耐
摩耗性等の摺動特性を向上させた摺動部材を提供するこ
とができる。According to the present invention, by specifying the structure of the surface layer as described above, a sliding member having improved sliding characteristics such as seizure resistance and wear resistance of the surface layer is provided. be able to.
【図1】すべり軸受の分解平面図である。FIG. 1 is an exploded plan view of a plain bearing.
【図2】図1の2−2線断面図である。2 is a sectional view taken along line 2-2 of FIG.
【図3】摺動面の第1例におけるPb合金の結晶構造を
示す顕微鏡写真である。FIG. 3 is a micrograph showing a crystal structure of a Pb alloy in a first example of a sliding surface.
【図4】(a)は表面層を縦断した場合におけるPb合
金の結晶構造を示す顕微鏡写真であり、(b)は(a)
の要部概略図である。FIG. 4 (a) is a micrograph showing the crystal structure of a Pb alloy when the surface layer is longitudinally cut, and FIG. 4 (b) is (a).
FIG.
【図5】(a)は表面層の要部概略縦断面図であり、
(b)は(a)の5b−5b線断面図である。FIG. 5 (a) is a schematic vertical cross-sectional view of a main part of a surface layer,
(B) is the 5b-5b sectional view taken on the line of (a).
【図6】表面層におけるPb合金結晶のX線回折図であ
る。FIG. 6 is an X-ray diffraction diagram of Pb alloy crystals in the surface layer.
【図7】従来例表面層の摺動面におけるPb合金の結晶
構造を示す顕微鏡写真である。FIG. 7 is a micrograph showing a crystal structure of a Pb alloy on a sliding surface of a conventional surface layer.
【図8】従来例表面層におけるPb合金のX線回折図で
ある。FIG. 8 is an X-ray diffraction diagram of a Pb alloy in a surface layer of a conventional example.
【図9】摺動面の第2例におけるPb合金の結晶構造を
示す顕微鏡写真である。FIG. 9 is a micrograph showing a crystal structure of a Pb alloy in a second example of a sliding surface.
【図10】柱状晶の第1例の傾き角測定法を示す説明図
である。FIG. 10 is an explanatory diagram showing a tilt angle measuring method of a first example of columnar crystals.
【図11】柱状晶の第2例の傾き角測定法を示す説明図
である。FIG. 11 is an explanatory diagram showing a tilt angle measuring method of a second example of columnar crystals.
1 すべり軸受(摺動部材) 2 基板 3 表面層 3a 摺動面 4 柱状晶 5 微粒子 1 Sliding Bearing (Sliding Member) 2 Substrate 3 Surface Layer 3a Sliding Surface 4 Columnar Crystal 5 Fine Particles
Claims (1)
れて相手部材(x)との摺動面(3a)を持つ合金製表
面層(3)とを備えた摺動部材において、前記表面層
(3)は、前記基板(2)から前記摺動面(3a)に向
って成長した柱状晶(4)の集合体(A)と、その集合
体(A)内に分散して前記表面層(3)の摺動特性を改
善する微粒子(5)とを有することを特徴とする摺動部
材。Claim: What is claimed is: 1. A substrate (2) and an alloy surface layer (3) formed on the substrate (2) and having a sliding surface (3a) with a mating member (x). In the sliding member provided, the surface layer (3) includes an aggregate (A) of columnar crystals (4) grown from the substrate (2) toward the sliding surface (3a) and the aggregate ( A sliding member comprising: fine particles (5) dispersed in A) to improve the sliding characteristics of the surface layer (3).
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3202195A JPH0525690A (en) | 1991-07-18 | 1991-07-18 | Sliding member |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP3202195A JPH0525690A (en) | 1991-07-18 | 1991-07-18 | Sliding member |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0525690A true JPH0525690A (en) | 1993-02-02 |
Family
ID=16453545
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3202195A Pending JPH0525690A (en) | 1991-07-18 | 1991-07-18 | Sliding member |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0525690A (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US9666547B2 (en) | 2002-10-08 | 2017-05-30 | Honeywell International Inc. | Method of refining solder materials |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5696088A (en) * | 1979-12-28 | 1981-08-03 | Taiho Kogyo Co Ltd | Bearing for internal combustion engine and its manufacture |
JPS61177400A (en) * | 1985-01-31 | 1986-08-09 | Riken Corp | Wear resistant sliding member |
JPH04331817A (en) * | 1991-04-30 | 1992-11-19 | Daido Metal Co Ltd | Sliding bearing having composite plating film |
-
1991
- 1991-07-18 JP JP3202195A patent/JPH0525690A/en active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS5696088A (en) * | 1979-12-28 | 1981-08-03 | Taiho Kogyo Co Ltd | Bearing for internal combustion engine and its manufacture |
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JPH04331817A (en) * | 1991-04-30 | 1992-11-19 | Daido Metal Co Ltd | Sliding bearing having composite plating film |
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