JPH0525690A - Sliding member - Google Patents
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- JPH0525690A JPH0525690A JP3202195A JP20219591A JPH0525690A JP H0525690 A JPH0525690 A JP H0525690A JP 3202195 A JP3202195 A JP 3202195A JP 20219591 A JP20219591 A JP 20219591A JP H0525690 A JPH0525690 A JP H0525690A
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- sliding
- surface layer
- alloy
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- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は摺動部材、特に、基板
と、その基板に形成されて相手部材との摺動面を持つ合
金製表面層とを備えた摺動部材に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a sliding member, and more particularly to a sliding member having a substrate and an alloy surface layer formed on the substrate and having a sliding surface with a mating member.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、この種摺動部材として、前記表面
層をＰｂ−Ｓｎ系合金より構成したすべり軸受が知られ
ている（特開昭５６−９６０８８号公報参照）。2. Description of the Related Art Heretofore, as a sliding member of this kind, a sliding bearing in which the surface layer is made of a Pb-Sn alloy has been known (see JP-A-56-96088).
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】この種すべり軸受は、
エンジンにおけるクランクシャフトのジャーナル部、コ
ンロッドの大端部等に適用されているが、エンジンが高
速、且つ高出力化の傾向にある現在の状況下では、従来
のすべり軸受の表面層は、耐焼付き性、耐摩耗性等の摺
動特性が低い、という問題がある。This type of sliding bearing is
It is applied to the journal part of crankshafts, large end parts of connecting rods, etc. in engines, but under the current circumstances where the engine tends to be high speed and high output, the surface layer of conventional sliding bearings has seizure resistance. There is a problem that sliding properties such as resistance and wear resistance are low.
【０００４】本発明は前記に鑑み、表面層の構造を特定
することにより、その摺動特性を改善することができる
ようにした前記摺動部材を提供することを目的とする。In view of the above, it is an object of the present invention to provide the above-mentioned sliding member which can improve its sliding characteristics by specifying the structure of the surface layer.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】本発明は、基板と、その
基板に形成されて相手部材との摺動面を持つ合金製表面
層とを備えた摺動部材において、前記表面層は、前記基
板から前記摺動面に向って成長した柱状晶の集合体と、
その集合体内に分散して前記表面層の摺動特性を改善す
る微粒子とを有することを特徴とする。The present invention provides a sliding member comprising a substrate and an alloy surface layer formed on the substrate and having a sliding surface with a mating member, wherein the surface layer is An aggregate of columnar crystals grown from the substrate toward the sliding surface,
The particles are dispersed in the aggregate to improve the sliding characteristics of the surface layer.
【０００６】[0006]
【実施例】図１，図２において、摺動部材としてのすべ
り軸受１は、エンジンにおけるクランクシャフトのジャ
ーナル部、コンロッドの大端部等に適用されるもので、
第１および第２半体１1 ，１2 よりなる。両半体１1 ，
１2 は同一構造を有し、基板２と、その基板２に形成さ
れて相手部材ｘとの摺動面３ａを持つ合金製表面層３と
を備えている。基板２は裏金２1 と、その裏金２1 の表
面に形成されて表面層３を支持するライニング層２2 と
よりなる。裏金２1 およびライニング層２2 間にはＣｕ
メッキ層が、またライニング層２2および表面層３間に
はＮｉメッキバリヤ層がそれぞれ必要に応じて設けられ
る。1 and 2, a sliding bearing 1 as a sliding member is applied to a journal portion of a crankshaft in an engine, a large end portion of a connecting rod, and the like.
It consists of first and second halves 1 1 and 1 2 . Both halves 1 1 ,
1 2 has the same structure, and includes a substrate 2 and an alloy surface layer 3 formed on the substrate 2 and having a sliding surface 3a with the mating member x. The substrate 2 comprises a back metal 2 1 and a lining layer 2 2 which is formed on the surface of the back metal 2 1 and supports the surface layer 3. Cu between the back metal 2 1 and the lining layer 2 2
Plating layer, also between the lining layer 2 2 and the surface layer 3 provided as necessary Ni Mekkibariya layer, respectively.
【０００７】裏金２1 は圧延鋼板より構成され、その厚
さはすべり軸受１の設定厚さにより決められる。ライニ
ング層２2 はＣｕ、Ｃｕ系合金、Ａｌ、Ａｌ系合金等よ
り構成され、その厚さは５０〜５００μｍ、通常は３０
０μｍ程度である。The back metal 2 1 is made of a rolled steel plate, and its thickness is determined by the set thickness of the slide bearing 1. Lining layer 2 2 Cu, Cu alloy, Al, is composed of Al-based alloy, its thickness is 50 to 500 [mu] m, usually 30
It is about 0 μm.
【０００８】表面層３はＰｂ合金と、それに分散して表
面層３の摺動特性を改善する微粒子とを有する。表面層
３の厚さは５〜５０μｍ、通常は２０μｍ程度である。
Ｐｂ合金は、８０〜９０重量％のＰｂと３〜２０重量％
のＳｎとを含有し、必要に応じてＣｕ、Ｉｎ、Ａｇ、Ｔ
ｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｎｉ、Ｃｄ、Ｔｅ、Ｂｉ、Ｍｎ、Ｃ
ａ、Ｂａから選択される少なくとも一種を１０重量％以
下含有する。The surface layer 3 has a Pb alloy and fine particles dispersed therein to improve the sliding characteristics of the surface layer 3. The thickness of the surface layer 3 is 5 to 50 μm, usually about 20 μm.
Pb alloy is 80-90 wt% Pb and 3-20 wt%
Of Sn, and if necessary, Cu, In, Ag, T
1, Nb, Sb, Ni, Cd, Te, Bi, Mn, C
It contains at least 10% by weight of at least one selected from a and Ba.
【０００９】Ｃｕ、Ｎｉ、ＭｎはＰｂ合金の硬さを向上
させる機能を有するが、その含有量が１０重量％を上回
ると、硬さが高くなり過ぎて初期なじみ性が低下する。
Ｃｕ等を添加する場合には、Ｐｂ合金の硬さＨｍｖが１
５〜２５になるように、その含有量を調整するのが望ま
しい。Cu, Ni, and Mn have the function of improving the hardness of the Pb alloy, but if the content thereof exceeds 10% by weight, the hardness becomes too high and the initial conformability deteriorates.
When Cu or the like is added, the hardness Hmv of the Pb alloy is 1
It is desirable to adjust the content so as to be 5 to 25.
【００１０】Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｃｄ、Ｔ
ｅ、Ｂｉ、Ｃａ、Ｂａは、Ｐｂ合金を軟化して初期なじ
み性を改善する機能を有するが、その含有量が１０重量
％を上回ると、Ｐｂ合金の強度が低下する。Ｉｎ等を添
加する場合には、Ｐｂ合金の硬さＨｍｖが８〜１５にな
るように、その含有量を調整するのが望ましい。In, Ag, Tl, Nb, Sb, Cd, T
e, Bi, Ca, and Ba have the function of softening the Pb alloy and improving the initial conformability, but if the content thereof exceeds 10% by weight, the strength of the Pb alloy decreases. When adding In or the like, it is desirable to adjust the content so that the hardness Hmv of the Pb alloy becomes 8 to 15.
【００１１】表面層３は、電気メッキ法により形成され
るもので、メッキ液としては、１リットル当り４０〜１
８０ｇのＰｂ2+、１リットル当り１．５〜３５ｇのＳｎ
2+、必要に応じて１リットル当り１５ｇ以下のＣｕ2+を
含むホウフッ化系メッキ液に微粒子を分散させた複合メ
ッキ液が用いられる。またメッキ液の温度は１０〜３５
℃、陰極電流密度は３〜１５Ａ／ｄｍ2 にそれぞれ設定
される。The surface layer 3 is formed by an electroplating method, and the plating liquid is 40 to 1 per liter.
80 g Pb 2+ , 1.5-35 g Sn per liter
A composite plating solution in which fine particles are dispersed in a borofluoride-based plating solution containing 2+ , and if necessary, 15 g or less of Cu 2+ per liter is used. The temperature of the plating solution is 10-35.
C. and the cathode current density are set to 3 to 15 A / dm 2 .
【００１２】摺動特性改善微粒子としては、直径０．１
〜８μｍの無機系硬質微粒子または／および有機系高分
子物質微粒子が用いられる。無機系硬質微粒子は、主と
して耐摩耗性向上効果を有し、この種微粒子には、Ｎ
ｉ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｆｅ、Ｗ、Ｍｏ、Ｔｉ、Ａｇ、Ｃｏ、
Ｍｎの単体およびこれらの合金等よりなる金属微粒子、
Ａｌ2 Ｏ3 、ＳｉＣ、Ｓｉ3 Ｎ4 、ＣｒＮ、ＴｉＯ2 等
よりなるセラミック微粒子、ＭｏＳ2 、ＣａＣ、ＷＣ、
ＢＮ、ＷＳ2 、ＴｉＳ2 、雲母、黒鉛等よりなる無機系
固体潤滑材微粒子、ＳｉＯ2 −Ａｌ2Ｏ3 −Ｎａ2 Ｏ系
ガラス等よりなるガラス微粒子等が該当する。有機系高
分子物質微粒子は、主として耐焼付き性向上効果を有
し、この種微粒子には、ＰＴＦＥ、ポリイミド、ポリエ
ーテルエーテルケトン、ポリイミドアミド、ポリエチレ
ン、ポリプロピレン等よりなる微粒子が該当する。The fine particles for improving sliding characteristics have a diameter of 0.1.
Inorganic hard fine particles and / or organic polymer fine particles having a size of 8 μm are used. Inorganic hard fine particles mainly have an effect of improving wear resistance, and such fine particles include N
i, Cr, Cu, Fe, W, Mo, Ti, Ag, Co,
Metal fine particles composed of simple substance of Mn and alloys thereof,
Ceramic fine particles made of Al 2 O 3 , SiC, Si 3 N 4 , CrN, TiO 2, etc., MoS 2 , CaC, WC,
BN, WS 2, TiS 2, mica, inorganic solid lubricant particles made of graphite, glass particles or the like is made of SiO 2 -Al 2 O 3 -Na 2 O -based glass or the like correspond. The organic polymer substance fine particles mainly have an effect of improving seizure resistance, and the seed fine particles include fine particles made of PTFE, polyimide, polyether ether ketone, polyimide amide, polyethylene, polypropylene and the like.
【００１３】図３は、摺動面３ａにおけるＰｂ合金の結
晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）である。図４
（ａ）は、表面層３を縦断した場合におけるＰｂ合金の
結晶構造を示す電子顕微鏡写真（5,000 倍）であり、図
４（ｂ）は同図（ａ）の要部概略図である。表面層３は
Ｃｕ合金製ライニング層２2 上に形成され、表面層３を
形成する際の電気メッキ処理における陰極電流密度は６
Ａ／ｄｍ2 に設定された。FIG. 3 is an electron micrograph (× 10,000) showing the crystal structure of the Pb alloy on the sliding surface 3a. Figure 4
4A is an electron micrograph (5,000 times) showing a crystal structure of a Pb alloy when the surface layer 3 is cut longitudinally, and FIG. 4B is a schematic view of a main part of FIG. 4A. The surface layer 3 is formed on the Cu alloy lining layer 2 2 , and the cathode current density in the electroplating process when forming the surface layer 3 is 6
It was set to A / dm 2 .
【００１４】図４（ａ），（ｂ）、図５（ａ），（ｂ）
において、表面層３は、ライニング層２2 から相互に近
接して摺動面３ａに向って成長したＰｂ合金の柱状晶４
より形成された集合体Ａと、その集合体Ａ内に分散する
直径０．５〜２μｍのＡｌ2 Ｏ3 微粒子５とよりなる。
図示例では、各微粒子５は、相隣る両柱状晶４間の界面
に凝集している。各柱状晶４は柱状本体６と、その柱状
本体６の先端に連なる四角錐体状先端部７とよりなり、
８重量％Ｓｎ、２重量％Ｃｕ、残部Ｐｂの組成を有す
る。摺動面３ａにおいて、微粒子５が占める面積率は
０．５％以上、２０％以下が適当である。4 (a), (b), 5 (a), (b)
In the above, the surface layer 3 is a columnar crystal 4 of Pb alloy grown from the lining layer 2 2 close to each other toward the sliding surface 3 a.
The aggregate A thus formed and the Al 2 O 3 fine particles 5 having a diameter of 0.5 to 2 μm dispersed in the aggregate A.
In the illustrated example, the fine particles 5 are aggregated at the interface between the adjacent columnar crystals 4. Each columnar crystal 4 is composed of a columnar body 6 and a quadrangular pyramid-shaped tip portion 7 connected to the tip of the columnar body 6,
It has a composition of 8 wt% Sn, 2 wt% Cu, and the balance Pb. The area ratio of the fine particles 5 on the sliding surface 3a is preferably 0.5% or more and 20% or less.
【００１５】図６は、集合体ＡにおけるＰｂ合金結晶の
Ｘ線回折図であり、ミラー指数で（２００）面および
（４００）面の回折ピークのみが認められる。FIG. 6 is an X-ray diffraction diagram of the Pb alloy crystal in the aggregate A, and only the diffraction peaks of the (200) plane and the (400) plane are recognized by the Miller index.
【００１６】ここで、結晶面の配向性を表わす指数とし
て配向指数Ｏｅを、 （ただし、ｈｋｌはミラー指数、Ｉｈｋｌは（ｈｋｌ）
面の積分強度、ΣＩｈｋｌはＩｈｋｌの総和） と定義すると、或（ｈｋｌ）面において、その配向指数
Ｏｅが１００％に近ければ近い程、その（ｈｋｌ）面と
直交する方向へ配向した結晶面が多いことになる。Here, the orientation index Oe as an index representing the orientation of the crystal planes, (However, hkl is Miller index, Ihkl is (hkl)
The integrated intensity of the surface, ΣIhkl is defined as the sum of Ihkl), the closer the orientation index Oe is to 100% in the (hkl) plane, the closer the crystal plane oriented in the direction orthogonal to the (hkl) plane is. There will be many.
【００１７】Ｐｂ合金結晶の（２００）面および（４０
０）面における積分強度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは
表１の通りである。The (200) plane and (40) of the Pb alloy crystal
Table 1 shows the integrated intensity Ihkl and the orientation index Oe on the (0) plane.
【００１８】[0018]
【表１】 表１より、Ｐｂ合金結晶の（ｈ００）面における配向指
数Ｏｅは１００％であり、したがってＰｂ合金結晶は、
結晶軸ａ，ｂ，ｃにおいて各軸方向に配向した結晶面、
即ち（ｈ００）面を持つことになる。[Table 1] From Table 1, the orientation index Oe in the (h00) plane of the Pb alloy crystal is 100%, and therefore the Pb alloy crystal is
Crystal planes oriented in the respective axis directions on the crystal axes a, b, c
That is, it has a (h00) plane.
【００１９】このように、結晶面を（ｈ００）面と直交
する方向に配向させると、Ｐｂ合金の結晶構造が面心立
方構造であることから、配向方向における原子密度が高
くなるので、集合体Ａの硬度が増してその耐焼付き性お
よび耐摩耗性が向上する。When the crystal planes are oriented in the direction orthogonal to the (h00) plane in this way, the crystal structure of the Pb alloy is a face-centered cubic structure, so the atomic density in the orientation direction becomes high, and therefore the aggregates. The hardness of A is increased and its seizure resistance and wear resistance are improved.
【００２０】図７は、従来例表面層の摺動面におけるＰ
ｂ合金の結晶構造を示す電子顕微鏡写真（10,000倍）で
ある。この表面層は８重量％のＳｎと、２重量％のＣｕ
とを含有するＰｂ合金よりなり、表面層は電気メッキ処
理によりＣｕ合金製ライニング層上に形成されたもの
で、エンジン用クランクシャフトのジャーナル部に適用
される。FIG. 7 shows P on the sliding surface of the conventional surface layer.
It is an electron micrograph (10,000 times) which shows the crystal structure of b alloy. This surface layer consists of 8 wt% Sn and 2 wt% Cu.
And a surface layer formed of a Cu alloy lining layer by electroplating, and is applied to a journal portion of a crankshaft for an engine.
【００２１】図８は、従来例表面層におけるＰｂ合金結
晶のＸ線回折図である。本図からは特定の結晶面への配
向は認められない。種々の（ｈｋｌ）面における積分強
度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは表２の通りである。FIG. 8 is an X-ray diffraction diagram of the Pb alloy crystal in the surface layer of the conventional example. From this figure, the orientation to a specific crystal plane is not recognized. Table 2 shows the integrated intensity Ihkl and the orientation index Oe on various (hkl) planes.
【００２２】[0022]
【表２】 図７，図８および表２から明らかなように、従来例Ｐｂ
合金の結晶形状は結晶面がランダムに配向した粒状晶で
ある。これに起因してＰｂ合金の硬度は前記（ｈ００）
面配向のＰｂ合金に比べて低くなる。[Table 2] As is clear from FIGS. 7 and 8 and Table 2, the conventional example Pb
The crystal shape of the alloy is a granular crystal in which the crystal planes are randomly oriented. Due to this, the hardness of Pb alloy is (h00)
It is lower than that of plane-oriented Pb alloy.
【００２３】表３は、本発明および従来例すべり軸受の
構成および性能を比較したものである。Ｐｂ合金の組成
は本発明および従来例において同じである。Table 3 compares the structures and performances of the present invention and the conventional sliding bearing. The composition of the Pb alloy is the same in the present invention and the conventional example.
【００２４】焼付きテストは、回転軸に各すべり軸受を
摺擦させ、そのすべり軸受に対する負荷荷重を漸次増加
させることにより行われた。表３は各すべり軸受の表面
層が焼付きを発生したときの面圧を求めたものである。The seizure test was carried out by rubbing each slide bearing on the rotary shaft and gradually increasing the load applied to the slide bearing. Table 3 shows the surface pressure when seizure occurs on the surface layer of each plain bearing.
【００２５】テスト条件は次の通りである。回転軸の材
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸の回転数 6000rpm 、給油温度 １２０℃、給油圧力
３kg／cm2 、負荷荷重 １kg／sec 。The test conditions are as follows. Rotating shaft material JIS S48C material with nitriding treatment, rotating shaft rotation speed 6000 rpm, lubrication temperature 120 ° C, lubrication pressure 3 kg / cm 2 , load load 1 kg / sec.
【００２６】摩耗テストは、回転軸に各すべり軸受を摺
擦させ、そのすべり軸受に対する負荷を、回転軸に同期
させた正弦全波波型の動的荷重とし、一定摺動距離につ
いて行われた。The wear test was carried out for a certain sliding distance by sliding each sliding bearing on the rotary shaft and setting the load on the slide bearing as a sine full wave dynamic load synchronized with the rotary shaft. ..
【００２７】テスト条件は次の通りである。回転軸の材
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸回転数 3000rpm 、最大負荷面圧６００kg／cm2 （軸
受投影面積：幅×直径）、摺動距離 ２．５×１０3 k
m、給油温度 １２０℃、給油圧力 ３kg／cm2 。The test conditions are as follows. Rotating shaft material JIS S48C material with nitriding treatment, rotating shaft rotation speed 3000 rpm, maximum load surface pressure 600 kg / cm 2 (bearing projected area: width x diameter), sliding distance 2.5 x 10 3 k
m, lubrication temperature 120 ° C, lubrication pressure 3 kg / cm 2 .
【００２８】[0028]
【表３】 表３および図５から明らかなように、本発明において
は、摺動面３ａに微粒子５が分散しているので、それら
微粒子５による複合効果および（ｈ００）面における配
向指数Ｏｅが１００％であることによる集合体Ａの硬度
向上効果によって、表面層３の耐焼付き性を向上させる
と共にその摩耗を大幅に抑制することができる。[Table 3] As is clear from Table 3 and FIG. 5, in the present invention, since the fine particles 5 are dispersed on the sliding surface 3a, the combined effect of the fine particles 5 and the orientation index Oe on the (h00) plane is 100%. Due to the hardness increasing effect of the aggregate A, the seizure resistance of the surface layer 3 can be improved and its abrasion can be significantly suppressed.
【００２９】たゞし、摺動面３ａにおいて、微粒子５が
占める面積率が、０．５％未満では摺動特性向上効果が
低く、一方、２０％を超えると表面層３の強度が低下す
る。However, if the area ratio of the fine particles 5 on the sliding surface 3a is less than 0.5%, the sliding property improving effect is low, while if it exceeds 20%, the strength of the surface layer 3 decreases. ..
【００３０】摺動開始初期においては、摺動面３ａが四
角錐体状先端部７より形成されていることから、その摺
動面３ａの表面積が拡大されて表面層３が十分な保油性
を有し、また四角錐体状先端部７の頂点ａ側を優先的に
摩耗させて初期なじみ性を良好にすることができる。こ
れは、摺動開始初期における表面層３の焼付き発生を回
避する上で有効である。At the beginning of sliding, since the sliding surface 3a is formed by the quadrangular pyramidal tip portion 7, the surface area of the sliding surface 3a is expanded and the surface layer 3 has sufficient oil retaining property. In addition, the apex a side of the quadrangular pyramidal tip portion 7 can be preferentially worn to improve the initial conformability. This is effective in avoiding the occurrence of seizure of the surface layer 3 in the initial stage of sliding.
【００３１】このような摺動特性は、柱状晶４の先端が
四角錐台状先端部より形成されている場合にも得られ
る。図９は、摺動面３ａが四角錐台状先端部より形成さ
れる場合のＰｂ合金の結晶構造を示す電子顕微鏡写真
（10,000倍）である。Such sliding characteristics can be obtained even when the tip of the columnar crystal 4 is formed by a truncated pyramidal tip. FIG. 9 is an electron micrograph (10,000 times) showing the crystal structure of the Pb alloy when the sliding surface 3a is formed from the truncated pyramid-shaped tip.
【００３２】柱状晶４の集合体Ａが表面層３の一部を形
成するものも本発明に包含される。この場合、摺動面３
ａにおける集合体Ａ端面の面積率は５０％以上に設定さ
れる。The aggregate A of the columnar crystals 4 forming a part of the surface layer 3 is also included in the present invention. In this case, sliding surface 3
The area ratio of the end face of the aggregate A in a is set to 50% or more.
【００３３】前記のように優秀な摺動特性を得るために
は柱状晶４の傾きが問題となる。As described above, the inclination of the columnar crystals 4 poses a problem in order to obtain excellent sliding characteristics.
【００３４】そこで、図１０に示すように柱状晶４に、
摺動面３ａに沿う仮想面Ｂを規定し、また柱状晶４の中
心線、図示例では、四角錐体状先端部７の頂点ａと底面
中央部ｃを通る直線ｄが、底面中央部ｃを通り仮想面Ｂ
に垂直な基準線ｅに対してなす傾き角をθと規定する
と、柱状晶４の傾き角θは０°≦θ≦３０°に設定され
る。傾き角θが、θ＞３０°になると、表面層３の耐焼
付き性および耐摩耗性が低下する。Therefore, as shown in FIG.
A virtual plane B along the sliding surface 3a is defined, and the center line of the columnar crystal 4, in the illustrated example, a straight line d passing through the apex a of the quadrangular pyramidal tip portion 7 and the bottom face central portion c is the bottom face central portion c. Through virtual plane B
When the tilt angle formed with respect to the reference line e perpendicular to is defined as θ, the tilt angle θ of the columnar crystals 4 is set to 0 ° ≦ θ ≦ 30 °. When the inclination angle θ is θ> 30 °, the seizure resistance and wear resistance of the surface layer 3 decrease.
【００３５】柱状晶４が四角錐台状先端部８を有する場
合の傾き角θは、図１１に示すように上底面中央部ｆお
よび下底面中央部ｇを通る直線ｈと下底面中央部ｇを通
り仮想面Ｂに垂直な基準線ｅとがなす角度として規定さ
れる。この場合にも傾き角θは、０°≦θ≦３０°に設
定される。When the columnar crystals 4 have the truncated pyramid-shaped tips 8, the inclination angle θ is as shown in FIG. 11, the straight line h passing through the central portion f of the upper bottom surface and the central portion g of the lower bottom surface and the central portion g of the lower bottom surface. Is defined as an angle formed by a reference line e that passes through and is perpendicular to the virtual plane B. Also in this case, the tilt angle θ is set to 0 ° ≦ θ ≦ 30 °.
【００３６】前記実施例では、表面層を電気メッキ法、
特に、複合メッキ法により形成したが、その他の表面層
形成方法としては、ＰＶＤ、イオンプレーティング、Ｃ
ＶＤ、スパッタリング等の気相を介する形成方法を挙げ
ることができる。この場合、層形成を多段階に行い、各
層形成毎にその層表面に微粒子を分散付着させる、とい
った手段が採用される。また摺動面における角錐体状先
端部等の形成に当っては、化学エッチング、電気エッチ
ング、気相エッチング（ボンバード処理）等のエッチン
グ法、転写、切削等の機械加工等を適用することが可能
である。In the above embodiment, the surface layer is electroplated,
In particular, the composite plating method was used, but other surface layer forming methods include PVD, ion plating, and C.
A forming method via a gas phase such as VD or sputtering can be mentioned. In this case, a method is adopted in which layer formation is performed in multiple stages, and fine particles are dispersed and adhered to the surface of each layer formation. Further, in forming the pyramidal tip portion on the sliding surface, it is possible to apply chemical etching, electric etching, vapor phase etching (bombarding process), or other etching method, or mechanical processing such as transfer or cutting. Is.
【００３７】本発明はすべり軸受に限らず、他の摺動部
材にも適用される。The present invention is not limited to sliding bearings, but can be applied to other sliding members.
【００３８】[0038]
【発明の効果】本発明によれば、表面層の構造を前記の
ように特定することによって、表面層の耐焼付き性、耐
摩耗性等の摺動特性を向上させた摺動部材を提供するこ
とができる。According to the present invention, by specifying the structure of the surface layer as described above, a sliding member having improved sliding characteristics such as seizure resistance and wear resistance of the surface layer is provided. be able to.
【図１】すべり軸受の分解平面図である。FIG. 1 is an exploded plan view of a plain bearing.
【図２】図１の２−２線断面図である。2 is a sectional view taken along line 2-2 of FIG.
【図３】摺動面の第１例におけるＰｂ合金の結晶構造を
示す顕微鏡写真である。FIG. 3 is a micrograph showing a crystal structure of a Pb alloy in a first example of a sliding surface.
【図４】（ａ）は表面層を縦断した場合におけるＰｂ合
金の結晶構造を示す顕微鏡写真であり、（ｂ）は（ａ）
の要部概略図である。FIG. 4 (a) is a micrograph showing the crystal structure of a Pb alloy when the surface layer is longitudinally cut, and FIG. 4 (b) is (a).
FIG.
【図５】（ａ）は表面層の要部概略縦断面図であり、
（ｂ）は（ａ）の５ｂ−５ｂ線断面図である。FIG. 5 (a) is a schematic vertical cross-sectional view of a main part of a surface layer,
(B) is the 5b-5b sectional view taken on the line of (a).
【図６】表面層におけるＰｂ合金結晶のＸ線回折図であ
る。FIG. 6 is an X-ray diffraction diagram of Pb alloy crystals in the surface layer.
【図７】従来例表面層の摺動面におけるＰｂ合金の結晶
構造を示す顕微鏡写真である。FIG. 7 is a micrograph showing a crystal structure of a Pb alloy on a sliding surface of a conventional surface layer.
【図８】従来例表面層におけるＰｂ合金のＸ線回折図で
ある。FIG. 8 is an X-ray diffraction diagram of a Pb alloy in a surface layer of a conventional example.
【図９】摺動面の第２例におけるＰｂ合金の結晶構造を
示す顕微鏡写真である。FIG. 9 is a micrograph showing a crystal structure of a Pb alloy in a second example of a sliding surface.
【図１０】柱状晶の第１例の傾き角測定法を示す説明図
である。FIG. 10 is an explanatory diagram showing a tilt angle measuring method of a first example of columnar crystals.
【図１１】柱状晶の第２例の傾き角測定法を示す説明図
である。FIG. 11 is an explanatory diagram showing a tilt angle measuring method of a second example of columnar crystals.
１ すべり軸受（摺動部材） ２ 基板 ３ 表面層 ３ａ 摺動面 ４ 柱状晶 ５ 微粒子 1 Sliding Bearing (Sliding Member) 2 Substrate 3 Surface Layer 3a Sliding Surface 4 Columnar Crystal 5 Fine Particles
Claims (1)
れて相手部材（ｘ）との摺動面（３ａ）を持つ合金製表
面層（３）とを備えた摺動部材において、前記表面層
（３）は、前記基板（２）から前記摺動面（３ａ）に向
って成長した柱状晶（４）の集合体（Ａ）と、その集合
体（Ａ）内に分散して前記表面層（３）の摺動特性を改
善する微粒子（５）とを有することを特徴とする摺動部
材。Claim: What is claimed is: 1. A substrate (2) and an alloy surface layer (3) formed on the substrate (2) and having a sliding surface (3a) with a mating member (x). In the sliding member provided, the surface layer (3) includes an aggregate (A) of columnar crystals (4) grown from the substrate (2) toward the sliding surface (3a) and the aggregate ( A sliding member comprising: fine particles (5) dispersed in A) to improve the sliding characteristics of the surface layer (3).
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3202195A JPH0525690A (en) | 1991-07-18 | 1991-07-18 | Sliding member |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3202195A JPH0525690A (en) | 1991-07-18 | 1991-07-18 | Sliding member |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0525690A true JPH0525690A (en) | 1993-02-02 |
Family
ID=16453545
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3202195A Pending JPH0525690A (en) | 1991-07-18 | 1991-07-18 | Sliding member |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0525690A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9666547B2 (en) | 2002-10-08 | 2017-05-30 | Honeywell International Inc. | Method of refining solder materials |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5696088A (en) * | 1979-12-28 | 1981-08-03 | Taiho Kogyo Co Ltd | Bearing for internal combustion engine and its manufacture |
| JPS61177400A (en) * | 1985-01-31 | 1986-08-09 | Riken Corp | Wear resistant sliding member |
| JPH04331817A (en) * | 1991-04-30 | 1992-11-19 | Daido Metal Co Ltd | Sliding bearing having composite plating film |
-
1991
- 1991-07-18 JP JP3202195A patent/JPH0525690A/en active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5696088A (en) * | 1979-12-28 | 1981-08-03 | Taiho Kogyo Co Ltd | Bearing for internal combustion engine and its manufacture |
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| JPH04331817A (en) * | 1991-04-30 | 1992-11-19 | Daido Metal Co Ltd | Sliding bearing having composite plating film |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US9666547B2 (en) | 2002-10-08 | 2017-05-30 | Honeywell International Inc. | Method of refining solder materials |
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