JPH05247586A - めっき密着性に優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板 - Google Patents
めっき密着性に優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板Info
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- JPH05247586A JPH05247586A JP8043792A JP8043792A JPH05247586A JP H05247586 A JPH05247586 A JP H05247586A JP 8043792 A JP8043792 A JP 8043792A JP 8043792 A JP8043792 A JP 8043792A JP H05247586 A JPH05247586 A JP H05247586A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 残留オーステナイトを含有する複合鋼板の有
する優れた強度・延性バランスを損なわずにめっき性に
優れた溶融亜鉛めっき鋼板を提供する。 【構成】 wt％で、Ｃ：0.０５〜0.３０％、Si：0.５％
以下、Mn：0.８〜3.０％、Ｐ：0.０２％以下、Ｓ：0.０
１％以下、Al：0.５〜1.５％、Ｎ：0.００８％以下を含
有し、残部がFe及び不可避的不純物よりなる。
する優れた強度・延性バランスを損なわずにめっき性に
優れた溶融亜鉛めっき鋼板を提供する。 【構成】 wt％で、Ｃ：0.０５〜0.３０％、Si：0.５％
以下、Mn：0.８〜3.０％、Ｐ：0.０２％以下、Ｓ：0.０
１％以下、Al：0.５〜1.５％、Ｎ：0.００８％以下を含
有し、残部がFe及び不可避的不純物よりなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、めっき密着性に優れた
高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板に係り、残留オーステ
ナイトを含有する複合組織鋼板の特徴である優れた強度
・延性バランスを損なうことなく、めっき密着性に優れ
た溶融亜鉛めっき鋼板を提供するものである。
高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板に係り、残留オーステ
ナイトを含有する複合組織鋼板の特徴である優れた強度
・延性バランスを損なうことなく、めっき密着性に優れ
た溶融亜鉛めっき鋼板を提供するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、地球環境保全の見地から自動車の
燃費向上が望まれており、その達成を目的として車体を
軽量化しようとする動きが活発になっている。即ちこの
ため、自動車に使用される鋼板を薄くすることにより車
体重量を軽減し、薄肉化にともなう車体強度の低下を鋼
板の高強度化によって補っているわけであるが、一方で
自動車用鋼板に対する高延性化の要求はますますきびし
くなっており、高強度と高延性を兼ね合わせた素材が期
待されている。
燃費向上が望まれており、その達成を目的として車体を
軽量化しようとする動きが活発になっている。即ちこの
ため、自動車に使用される鋼板を薄くすることにより車
体重量を軽減し、薄肉化にともなう車体強度の低下を鋼
板の高強度化によって補っているわけであるが、一方で
自動車用鋼板に対する高延性化の要求はますますきびし
くなっており、高強度と高延性を兼ね合わせた素材が期
待されている。
【０００３】このような要求に対して、残留オーステナ
イトの加工誘発変態を利用することにより、引張強さ８
０〜１００kgf ／mm2 で３０％程度の破断伸びを有する
鋼板が特開昭６０−４３４３０号公報などで提案されて
いる。このような鋼板は、Ｃ、Si、Mnを基本成分とする
鋼板をオーステナイト化した後にベイナイト変態温度域
に焼入れて等温保持する、いわゆるオーステンパー処理
を行なうことによって製造される。
イトの加工誘発変態を利用することにより、引張強さ８
０〜１００kgf ／mm2 で３０％程度の破断伸びを有する
鋼板が特開昭６０−４３４３０号公報などで提案されて
いる。このような鋼板は、Ｃ、Si、Mnを基本成分とする
鋼板をオーステナイト化した後にベイナイト変態温度域
に焼入れて等温保持する、いわゆるオーステンパー処理
を行なうことによって製造される。
【０００４】このオーステンパー処理によってＣをオー
ステナイト中に濃化させることで残留オーステナイトが
生成されるわけであるが、Mnはオーステナイトを安定化
するために必要であり、Siはオーステナイト中へのＣの
濃化を促進するための必須元素とされており、他の種類
の鋼板に比べてＣ、Si、Mnが多量に添加されているのが
特徴である。また最近では、材料とプロセス、vol.２
（１９８９）、１８４６に示されるように、Alが残留オ
ーステナイトの生成に対してSiと同様の効果を有するこ
とが見いだされている。
ステナイト中に濃化させることで残留オーステナイトが
生成されるわけであるが、Mnはオーステナイトを安定化
するために必要であり、Siはオーステナイト中へのＣの
濃化を促進するための必須元素とされており、他の種類
の鋼板に比べてＣ、Si、Mnが多量に添加されているのが
特徴である。また最近では、材料とプロセス、vol.２
（１９８９）、１８４６に示されるように、Alが残留オ
ーステナイトの生成に対してSiと同様の効果を有するこ
とが見いだされている。
【０００５】
【発明が解決しよとする課題】自動車用鋼板に対して高
強度化・高延性化が要求される一方で、自動車車体の耐
食性を向上させるために、電気めっき、溶融めっきを施
した鋼板が求められており、特に厚めっきが可能でコス
ト的にも有利な溶融亜鉛めっきの使用量が増加してい
る。ところが、上記した鋼板には多量のSiが添加されて
いるため溶融亜鉛めっきを施すことは困難であり、優れ
た強度・延性バランスを有してはいるものの、耐食性の
点で問題があった。
強度化・高延性化が要求される一方で、自動車車体の耐
食性を向上させるために、電気めっき、溶融めっきを施
した鋼板が求められており、特に厚めっきが可能でコス
ト的にも有利な溶融亜鉛めっきの使用量が増加してい
る。ところが、上記した鋼板には多量のSiが添加されて
いるため溶融亜鉛めっきを施すことは困難であり、優れ
た強度・延性バランスを有してはいるものの、耐食性の
点で問題があった。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記のよ
うな問題点を解決するために研究を重ね、残留オーステ
ナイトを含有する複合組織鋼板の持つ優れた強度・延性
バランスを生かしつつ、めっき密着性を向上させるため
の化学成分について種々の検討を行った。
うな問題点を解決するために研究を重ね、残留オーステ
ナイトを含有する複合組織鋼板の持つ優れた強度・延性
バランスを生かしつつ、めっき密着性を向上させるため
の化学成分について種々の検討を行った。
【０００７】すなわち、一例として、Ｃ：0.１１％、M
n：1.８２wt％、Ｐ：0.００９％、Ｓ：0.００５％を含
有し、Si、Al含有量の異なる種々の冷延鋼板を製造し、
連続溶融亜鉛めっきラインで目付量６０／６０ｇ／m2の
亜鉛めっき鋼板を得た。得られためっき材について、強
度・延性バランスの指標としてのＴＳ（引張強さ）×Ｅ
ｌ（破断伸び）を引張試験によって調査した。また、め
っき密着性の指標としてのめっき剥離量をドロービード
試験によって調査した。結果は図１に示すごとくであ
る。
n：1.８２wt％、Ｐ：0.００９％、Ｓ：0.００５％を含
有し、Si、Al含有量の異なる種々の冷延鋼板を製造し、
連続溶融亜鉛めっきラインで目付量６０／６０ｇ／m2の
亜鉛めっき鋼板を得た。得られためっき材について、強
度・延性バランスの指標としてのＴＳ（引張強さ）×Ｅ
ｌ（破断伸び）を引張試験によって調査した。また、め
っき密着性の指標としてのめっき剥離量をドロービード
試験によって調査した。結果は図１に示すごとくであ
る。
【０００８】すなわち、Si＞0.５％もしくはAl＞1.５％
の領域ではめっき剥離量が増加しており、一方、Al＜0.
５％の領域ではＴＳ×Ｅｌが低くなっていることから、
めっき密着性と強度・延性バランスを両立させうるSi、
Al添加量は限定されることが図１よりわかる。
の領域ではめっき剥離量が増加しており、一方、Al＜0.
５％の領域ではＴＳ×Ｅｌが低くなっていることから、
めっき密着性と強度・延性バランスを両立させうるSi、
Al添加量は限定されることが図１よりわかる。
【０００９】なお、上記した材料とプロセス、vol.２
（１９８９）、１８４６では、残留オーステナイトの生
成に対するSi、Al添加の影響が述べられているが、めっ
き密着性については何ら触れられておらず、Si、Alの添
加量についてもめっき密着性に関しては好ましくないも
のとなっているため、めっき密着性と強度・延性バラン
スの両立を目的とした本発明の思想とは明らかに異なる
ものである。
（１９８９）、１８４６では、残留オーステナイトの生
成に対するSi、Al添加の影響が述べられているが、めっ
き密着性については何ら触れられておらず、Si、Alの添
加量についてもめっき密着性に関しては好ましくないも
のとなっているため、めっき密着性と強度・延性バラン
スの両立を目的とした本発明の思想とは明らかに異なる
ものである。
【００１０】本発明者らは、Ｃ、Mn、Tiなどの化学成分
についてもさらに研究を重ねた結果、めっき密着性に優
れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板が得られることを
初めて見いだして本発明に至ったものであり、以下のご
とくである。
についてもさらに研究を重ねた結果、めっき密着性に優
れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板が得られることを
初めて見いだして本発明に至ったものであり、以下のご
とくである。
【００１１】（１） wt％で、Ｃ：0.０５〜0.３０％、
Si：0.５％以下、Mn：0.８〜3.０％、Ｐ：0.０２％以
下、Ｓ：0.０１％以下、Al：0.５〜1.５％、Ｎ：0.００
８％以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物から
なることを特徴とするめっき密着性に優れた高強度高延
性溶融亜鉛めっき鋼板。
Si：0.５％以下、Mn：0.８〜3.０％、Ｐ：0.０２％以
下、Ｓ：0.０１％以下、Al：0.５〜1.５％、Ｎ：0.００
８％以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物から
なることを特徴とするめっき密着性に優れた高強度高延
性溶融亜鉛めっき鋼板。
【００１２】（２） wt％で、Ti：0.００５〜0.０５
％、Nb：0.００５〜0.０５％、Ｂ：0.０００５〜0.００
３％、Cu：0.２〜1.０％、Ni：0.２〜1.０％、Cr：0.２
〜1.０％、Mo：0.２〜1.０％から選ばれる１種または２
種以上の元素を、Ti、Nb、Ｂの合計が1.０％以下となる
範囲で含有することを特徴とする前記（１）項に記載の
めっき密着性に優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼
板。
％、Nb：0.００５〜0.０５％、Ｂ：0.０００５〜0.００
３％、Cu：0.２〜1.０％、Ni：0.２〜1.０％、Cr：0.２
〜1.０％、Mo：0.２〜1.０％から選ばれる１種または２
種以上の元素を、Ti、Nb、Ｂの合計が1.０％以下となる
範囲で含有することを特徴とする前記（１）項に記載の
めっき密着性に優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼
板。
【００１３】
【作用】上記したような本発明について、合金元素の含
有範囲限定理由は以下の如くである。 Ｃ：0.０５〜0.３０％ Ｃは、オーステナイト中へ濃化し、オーステナイトを安
定化することで残留オーステナイトを生成させる。この
残留オーステナイトが存在することによって強度・延性
バランスが向上するわけであるが、その効果を発揮する
だけの残留オーステナイトを得るためには0.０５wt％以
上のＣ添加を必要とする。一方、0.３wt％を超えて添加
すると残留オーステナイト量は増えるものの、溶接性お
よび局部延性の劣化が著しいため、上限を0.３％とす
る。
有範囲限定理由は以下の如くである。 Ｃ：0.０５〜0.３０％ Ｃは、オーステナイト中へ濃化し、オーステナイトを安
定化することで残留オーステナイトを生成させる。この
残留オーステナイトが存在することによって強度・延性
バランスが向上するわけであるが、その効果を発揮する
だけの残留オーステナイトを得るためには0.０５wt％以
上のＣ添加を必要とする。一方、0.３wt％を超えて添加
すると残留オーステナイト量は増えるものの、溶接性お
よび局部延性の劣化が著しいため、上限を0.３％とす
る。
【００１４】Si：0.５％以下 Siは、オーステナイト中へのＣの濃化を促進し、残留オ
ーステナイトの生成を容易にする作用があるものの、鋼
板表層に酸化物として濃化し溶融亜鉛との濡れ性を劣化
させるため、めっき密着性の点では極めて有害な元素で
ある。したがって添加量の上限を0.５％とする。なお、
安定しためっき密着性を確保したい場合には、添加量を
0.３％以下とするのが好ましい。
ーステナイトの生成を容易にする作用があるものの、鋼
板表層に酸化物として濃化し溶融亜鉛との濡れ性を劣化
させるため、めっき密着性の点では極めて有害な元素で
ある。したがって添加量の上限を0.５％とする。なお、
安定しためっき密着性を確保したい場合には、添加量を
0.３％以下とするのが好ましい。
【００１５】Mn：0.８〜3.０％ Mnは、Ｃと同様にオーステナイト安定化元素であって、
さらにフェライト・パーライト変態のノーズを長時間側
へ移行するため、ベイナイト変態による残留オーステナ
イトの生成に必要で、しかも廉価な元素である。とくに
連続溶融亜鉛めっきラインのように均熱後に急冷処理が
できない場合、所望の強度・延性バランスを確保する上
でMnの添加は非常に有効である。このような効果を発揮
させるためには0.８％以上の添加を必要とする。しか
し、過剰に添加するとめっき密着性が劣化するため、上
限を3.０％とする。
さらにフェライト・パーライト変態のノーズを長時間側
へ移行するため、ベイナイト変態による残留オーステナ
イトの生成に必要で、しかも廉価な元素である。とくに
連続溶融亜鉛めっきラインのように均熱後に急冷処理が
できない場合、所望の強度・延性バランスを確保する上
でMnの添加は非常に有効である。このような効果を発揮
させるためには0.８％以上の添加を必要とする。しか
し、過剰に添加するとめっき密着性が劣化するため、上
限を3.０％とする。
【００１６】Ｐ：0.０２％以下 Ｐは、加工性、めっき密着性の点で低いほうが好まし
く、本発明では0.０２％以下に限定する。
く、本発明では0.０２％以下に限定する。
【００１７】Ｓ：0.０１％以下 Ｓは、鋼の延性を著しく劣化させるためできるだけ少な
いほうが望ましい。したがって0.０１％以下に限定す
る。
いほうが望ましい。したがって0.０１％以下に限定す
る。
【００１８】Al：0.５〜1.５％ Alは、オーステナイト中へのＣの濃化を促進し、残留オ
ーステナイトの生成を容易にする作用があり、0.５％以
上の添加を必要とする。しかし、過剰な添加はめっき密
着性を劣化させるため、上限を1.５％とする。
ーステナイトの生成を容易にする作用があり、0.５％以
上の添加を必要とする。しかし、過剰な添加はめっき密
着性を劣化させるため、上限を1.５％とする。
【００１９】Ｎ：0.００８％以下 Ｎは、鋼の延性を劣化させるため少ないほうが好まし
く、0.００８％以下に限定する。
く、0.００８％以下に限定する。
【００２０】本発明における基本元素は以上のとおりで
あるが、さらに以下の元素を添加することによって、強
度・延性バランスを一層向上させることが可能となる。
あるが、さらに以下の元素を添加することによって、強
度・延性バランスを一層向上させることが可能となる。
【００２１】Ti、Nbはいずれも強力な炭窒化物形成元素
であって、微細炭窒化物によって組織を微細化し、Ｂは
鋼に固溶することで組織を微細化するため、強度・延性
バランスが向上する。この効果を得るためには、Ti、Nb
については0.００５％以上、Ｂについては0.０００５％
以上の添加を必要とする。しかし、過剰に添加するとTi
C 、BNなどの炭窒化物が多く析出し、この析出物が鋼の
延性を劣化させる。したがって、Ti、Nbについては0.０
５％以下、Ｂについては0.００３％以下に限定する。
であって、微細炭窒化物によって組織を微細化し、Ｂは
鋼に固溶することで組織を微細化するため、強度・延性
バランスが向上する。この効果を得るためには、Ti、Nb
については0.００５％以上、Ｂについては0.０００５％
以上の添加を必要とする。しかし、過剰に添加するとTi
C 、BNなどの炭窒化物が多く析出し、この析出物が鋼の
延性を劣化させる。したがって、Ti、Nbについては0.０
５％以下、Ｂについては0.００３％以下に限定する。
【００２２】Cr、Moは、フェライト安定化元素であるが
焼入れ性を向上させ、オーステナイトを残留させる効果
がある。その効果は0.２％以上の添加によって得られる
が、1.０％を超えて添加すると、安定炭化物が生成する
ため逆に残留オーステナイトが減少することになる。し
たがって、Cr、Moの添加量は0.２〜1.０％とする。
焼入れ性を向上させ、オーステナイトを残留させる効果
がある。その効果は0.２％以上の添加によって得られる
が、1.０％を超えて添加すると、安定炭化物が生成する
ため逆に残留オーステナイトが減少することになる。し
たがって、Cr、Moの添加量は0.２〜1.０％とする。
【００２３】Cu、Niは、オーステナイト安定化元素であ
り、オーステナイトを残留させるとともに強度上昇にも
効果がある。この効果は0.２％未満の添加では得られ
ず、1.０％を超えて添加すると鋼板の延性を低下させ
る。したがって、Cu、Niの添加量は0.２〜1.０％とす
る。
り、オーステナイトを残留させるとともに強度上昇にも
効果がある。この効果は0.２％未満の添加では得られ
ず、1.０％を超えて添加すると鋼板の延性を低下させ
る。したがって、Cu、Niの添加量は0.２〜1.０％とす
る。
【００２４】これらの元素を２種以上添加する場合、個
々の元素の添加量が上記の範囲にあると同時に、Ti、N
b、Ｂの合計が0.０５％以下、Cu、Ni、Cr、Moの合計が
1.０％以下となる範囲で添加する必要がある。添加の合
計量が上限を超えた場合は、延性の低下を招くためであ
る。
々の元素の添加量が上記の範囲にあると同時に、Ti、N
b、Ｂの合計が0.０５％以下、Cu、Ni、Cr、Moの合計が
1.０％以下となる範囲で添加する必要がある。添加の合
計量が上限を超えた場合は、延性の低下を招くためであ
る。
【００２５】上記化学成分を含有する鋼は、通常は常法
にしたがって熱間圧延、冷間圧延を施すことにより所望
の板厚の鋼板にされる。その後、得られた冷延鋼板を連
続溶融亜鉛めっきラインに通すことにより、焼鈍および
亜鉛めっき層の生成を行なう。ここで、焼鈍時の加熱温
度をＡc1〜Ａc3、加熱後の保持時間を２０秒〜３分、そ
の後の冷却速度を５℃／sec 以上、溶融亜鉛めっき浴の
温度を４８０℃以下とすることが、強度・延性バランス
の観点からは最も好ましい。なお、必要に応じて合金化
処理を施す場合には、できるだけ短時間で合金化処理を
終了することが望ましい。また、さらに上層めっきとし
てFeリッチのFe−Zn合金電気めっきを施す場合も本発明
の効果は損なわれない。
にしたがって熱間圧延、冷間圧延を施すことにより所望
の板厚の鋼板にされる。その後、得られた冷延鋼板を連
続溶融亜鉛めっきラインに通すことにより、焼鈍および
亜鉛めっき層の生成を行なう。ここで、焼鈍時の加熱温
度をＡc1〜Ａc3、加熱後の保持時間を２０秒〜３分、そ
の後の冷却速度を５℃／sec 以上、溶融亜鉛めっき浴の
温度を４８０℃以下とすることが、強度・延性バランス
の観点からは最も好ましい。なお、必要に応じて合金化
処理を施す場合には、できるだけ短時間で合金化処理を
終了することが望ましい。また、さらに上層めっきとし
てFeリッチのFe−Zn合金電気めっきを施す場合も本発明
の効果は損なわれない。
【００２６】
【実施例】本発明によるものの具体的な実施例について
説明すると以下のごとくである。即ち、まず、本発明者
らが具体的に採用した本発明例および比較例による代表
的な鋼の化学成分は次の表１、表２に示すとおりであ
る。
説明すると以下のごとくである。即ち、まず、本発明者
らが具体的に採用した本発明例および比較例による代表
的な鋼の化学成分は次の表１、表２に示すとおりであ
る。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】前記したような表１および表２の各鋼は溶
製、鋳造し、加熱温度１２００℃、仕上温度９００℃、
巻取温度６００℃の条件で熱間圧延を施し、3.２mm厚の
鋼板とした後、酸洗、冷間圧延によって1.２mm厚の冷延
鋼板となした。その後、連続溶融亜鉛めっきラインで、
８２５℃、１分の加熱保持後、１０℃／sec の冷却速度
で冷却し、４６０℃の亜鉛めっき浴でめっきを施すこと
によって、目付量６０／６０ｇ／m2の溶融亜鉛めっき鋼
板を得た。
製、鋳造し、加熱温度１２００℃、仕上温度９００℃、
巻取温度６００℃の条件で熱間圧延を施し、3.２mm厚の
鋼板とした後、酸洗、冷間圧延によって1.２mm厚の冷延
鋼板となした。その後、連続溶融亜鉛めっきラインで、
８２５℃、１分の加熱保持後、１０℃／sec の冷却速度
で冷却し、４６０℃の亜鉛めっき浴でめっきを施すこと
によって、目付量６０／６０ｇ／m2の溶融亜鉛めっき鋼
板を得た。
【００３０】なお、一部の鋼板については、５００℃の
合金化処理および片面あたり３ｇ／m2の８０％Fe−Zn合
金の上層電気めっき処理を施した。得られためっき材に
ついて、１％の調質圧延後（ただし、上層めっき材は電
気めっき処理を施す前に調質圧延した）、ＪＩＳ５号試
験片による引張試験を行なって、ＴＳ（引張強さ）、Ｅ
ｌ（全伸び）、ＴＳ×Ｅｌを調査した。また、曲げ試験
を行なって、Ｒmin （最小曲げ半径）を調べた。さら
に、めっきの密着性を評価するためにドロービード試験
を行ない、めっき剥離量を測定した。これらの結果は次
の表３、表４および表５にそれぞれ示す如くであって、
試料No. ４７〜４９は合金化処理を施したもの、試料N
o. ５０〜５２は上層電気めっきを施したものである。
合金化処理および片面あたり３ｇ／m2の８０％Fe−Zn合
金の上層電気めっき処理を施した。得られためっき材に
ついて、１％の調質圧延後（ただし、上層めっき材は電
気めっき処理を施す前に調質圧延した）、ＪＩＳ５号試
験片による引張試験を行なって、ＴＳ（引張強さ）、Ｅ
ｌ（全伸び）、ＴＳ×Ｅｌを調査した。また、曲げ試験
を行なって、Ｒmin （最小曲げ半径）を調べた。さら
に、めっきの密着性を評価するためにドロービード試験
を行ない、めっき剥離量を測定した。これらの結果は次
の表３、表４および表５にそれぞれ示す如くであって、
試料No. ４７〜４９は合金化処理を施したもの、試料N
o. ５０〜５２は上層電気めっきを施したものである。
【００３１】
【表３】
【００３２】
【表４】
【００３３】
【表５】
【００３４】上記したような表３〜表５の結果によると
きは、本発明による試料No. ２〜８、１１、１２、１４
〜１９、２２、２３、２７、２８、３０〜３７、３９〜
４１、４３、４４、４７〜５２はＴＳ×Ｅｌが２３００
以上、Ｒmin が0.５以下、めっき剥離量が５ｇ／m2未満
であり、強度・延性バランス、曲げ性、めっき密着性と
もに優れていることがわかる。特に、Ti、Nb、Ｂ、Cu、
Ni、Cr、Moを適正範囲で添加した試料No. ５〜７、１６
〜１９、２２、２３、３３〜３７、４３、４４、４８、
４９、５１、５２については、強度・延性バランスが一
層向上している。
きは、本発明による試料No. ２〜８、１１、１２、１４
〜１９、２２、２３、２７、２８、３０〜３７、３９〜
４１、４３、４４、４７〜５２はＴＳ×Ｅｌが２３００
以上、Ｒmin が0.５以下、めっき剥離量が５ｇ／m2未満
であり、強度・延性バランス、曲げ性、めっき密着性と
もに優れていることがわかる。特に、Ti、Nb、Ｂ、Cu、
Ni、Cr、Moを適正範囲で添加した試料No. ５〜７、１６
〜１９、２２、２３、３３〜３７、４３、４４、４８、
４９、５１、５２については、強度・延性バランスが一
層向上している。
【００３５】これに対して、化学成分が本発明の範囲外
である試料No. １、９、１０、１３、２０、２１、２４
〜２６、２９、３８、４２については、ＴＳ×Ｅｌが低
いか、めっき剥離量が多いため、めっき密着性と強度・
延性バランスの両立は不可能であり、本発明の目的を達
しえないことが明白である。また、Ｃが過剰に添加され
ている試料No. ４５、４６はＲmin が大きくなってお
り、局部延性が劣化していることがわかる。
である試料No. １、９、１０、１３、２０、２１、２４
〜２６、２９、３８、４２については、ＴＳ×Ｅｌが低
いか、めっき剥離量が多いため、めっき密着性と強度・
延性バランスの両立は不可能であり、本発明の目的を達
しえないことが明白である。また、Ｃが過剰に添加され
ている試料No. ４５、４６はＲmin が大きくなってお
り、局部延性が劣化していることがわかる。
【００３６】
【発明の効果】以上説明した本発明によるときは、高強
度、高延性でしかもめっき密着性に優れた溶融亜鉛めっ
き鋼板が得られるため、産業上の利用価値は非常に大き
く、特に自動車車体の軽量化および防錆化に対して極め
て有益であって、工業的効果の大きい発明である。
度、高延性でしかもめっき密着性に優れた溶融亜鉛めっ
き鋼板が得られるため、産業上の利用価値は非常に大き
く、特に自動車車体の軽量化および防錆化に対して極め
て有益であって、工業的効果の大きい発明である。
【図１】Si、Alの添加量と、ＴＳ×Ｅｌおよびめっき剥
離量の関係を要約して示した図表である。
離量の関係を要約して示した図表である。
フロントページの続き (72)発明者 稲垣 淳一 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 wt％で、Ｃ：0.０５〜0.３０％、Si：0.
５％以下、Mn：0.８〜3.０％、Ｐ：0.０２％以下、Ｓ：
0.０１％以下、Al：0.５〜1.５％、Ｎ：0.００８％以下
を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなること
を特徴とするめっき密着性に優れた高強度高延性溶融亜
鉛めっき鋼板。 - 【請求項２】 wt％で、Ti：0.００５〜0.０５％、Nb：
0.００５〜0.０５％、Ｂ：0.０００５〜0.００３％、C
u：0.２〜1.０％、Ni：0.２〜1.０％、Cr：0.２〜1.０
％、Mo：0.２〜1.０％から選ばれる１種または２種以上
の元素を、Ti、Nb、Ｂの合計が1.０％以下となる範囲で
含有することを特徴とする請求項１に記載のめっき密着
性に優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板。
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| JPH05247586A true JPH05247586A (ja) | 1993-09-24 |
| JP2738209B2 JP2738209B2 (ja) | 1998-04-08 |
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