JPH05240192A

JPH05240192A - 渦流ポンプ

Info

Publication number: JPH05240192A
Application number: JP4281992A
Authority: JP
Inventors: Eiichi Ito; 永一伊藤; Susumu Yamazaki; 山崎　　進; Masayuki Fujio; 正行藤生; Toshiji Yoshitomi; 利治吉富; Kazuo Kobayashi; 和男小林; Shizuka Ishikawa; 静石川; Yoshiaki Noda; 嘉明野田
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1992-02-28
Filing date: 1992-02-28
Publication date: 1993-09-17
Anticipated expiration: 2015-01-24
Also published as: JP3003357B2

Abstract

(57)【要約】【目的】本発明は渦流ポンプに関し、特に空力性能を高
めることができ、騒音の低い渦流ポンプを提供すること
にある。【構成】羽根車１の内周側を、高速な相対流れに対応す
ように三次元形状にすること、および羽根車１の羽根５
間断面積を、内周側で縮小することにより、入射する流
体の剥離を防止することにより達成される。【効果】高速の入射流れが剥離しないことでむだなエネ
ルギーが除かれることから音源から騒音を抑制できるこ
とで消音器の構成を簡易化でき、また発熱量が低減され
ることで冷却が容易になる効果もある。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、渦流式気体ポンプ、例
えば渦流ブロワ、あるいは渦流式液体ポンプ、例えばウ
エスコポンプに利用して好適な渦流ポンプに関する。

【０００２】

【従来の技術】渦流ポンプは小型で高い静圧力が得られ
る特徴がある。この特徴を更に高めるために、従来種々
の提案や検討がなされている。

【０００３】例えば、日本機械学会論文集第４５巻３９
６号（昭和５４．８）１１０７頁〜１１０６頁には、羽
根の内側端を結ぶ円の半径をＲ１、外側端を結ぶ円の半
径をＲ２とするとき、Ｒ１／Ｒ２の値を変えることによ
り、渦流ブロワの特性（吐出流量対吐出圧力特性）が変
わることが記載してある。

【０００４】これによれば、その値０．６８のものが
０．８２のものより流量係数、圧力係数共に高く、０．
７５のものが更に高いことが示されている。

【０００５】しかし、これを流量と圧力に直して述べる
と、Ｒ２の値が一定であれば、Ｒ１／Ｒ２の値が大きく
なれば、圧力は高く、流量は小さくなり、逆にＲ１／Ｒ
２の値を小さくすると流量は大きく、圧力は低くなるこ
とになる。

【０００６】渦流ブロワを小型にするためには、Ｒ２の
値を小さくすれば良いが、その値を単に小さくすると、
圧力が低下し、流量が少なくなってしまう。

【０００７】一方羽根の形状に工夫を凝らし、渦流ブロ
ワの空力性能を改善することも提案されている。特開昭
４９−１０５２２０号公報、特開昭４９−１２０２０９
号公報に示すものは、羽根の軸方向入口角、出口角を９
０度より小さく、或いは大きくして空力性能を改善する
ものである。また、実開昭５２−１７０３０９号公報に
は、径方向入口角度を９０度より小さいものが開示して
ある。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】渦流ポンプでは、高静
圧な流体を提供出来るという利点のため、近年用途が拡
がり、それに伴って、更に高静圧なもの、或いは圧力は
従来程度で良いが、更に小型化することなどが強く望ま
れている。

【０００９】しかし、上記従来の技術を含め、これ迄の
技術では、所定の圧力を保って、更に小型化すること、
あるいは寸法を大きくすることなく、大幅に圧力を高め
ること等は、困難であった。

【００１０】また、従来の渦流ポンプは騒音が大きいと
言う問題が有り、このことが、医療機器などのように静
かな環境で使用するものへの適用を阻止する原因に成っ
ていた。

【００１１】本発明はこの様な点に鑑みて成されたもの
であって、その目的とするところは、空力性能を従来の
ものに比べて遥かに高めることができる渦流ポンプを提
供することにある。

【００１２】本発明の他の目的は、騒音の低い渦流ポン
プを提供することにある。

【００１３】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明においては、第１に少なくとも羽根車の内周
側を、高速な相対流れに対応できるように、羽根背中
側、すなわち回転方向に対し裏側の形状を適切な三次元
形状にすることにある。

【００１４】つまり、羽根の内側端を結び、軸に平行な
円筒面をＲ１、外側端を結ぶ円をＲ２、内側端と外側端
との中央を結ぶ円をＲｃ、Ｒ１とＲｃとの中央を結ぶ円
をＲｉとするとき、羽根の前縁のＲｃの円周上での位置
は、内側端よりも、羽根の回転方向に見たときに遅れて
おり、且つ、羽根後縁のＲｉの円周上での軸方向入口角
をγｉ、Ｒｃの円周上での軸方向入口角をγｃとすると
き、γｉとγｃとは共に９０度よりも小さく、且つγｉ
とγｃとは異なる値に構成することを特徴とするもので
ある。

【００１５】本発明では第２に羽根車の羽根間断面積
を、Ｒ１からＲｉにかけて縮小することにより、５０ｍ
／秒以上もの高速で羽根間に入射する流体の剥離を防止
する。つまり、Ｒｃと隣り合う２枚の羽根の交点を求
め、交点を通る直線を回転軸としてもつ平面について、
羽根間における面積について、Ｒ１と羽根背中側ハブ面
との交点を通る断面Ａ１の面積と、Ｒｉと羽根背中側ハ
ブ面との交点を通る断面Ａｉの面積、及び同一回転軸を
持ちＡ１とＡｉの中間に位置する断面Ａｒの面積が、Ａ
１の面積とＡｉの面積の間を直線補間したものに対し
て、少なくとも一部の断面積が縮小されていることを特
徴とする。

【００１６】

【作用】円弧状流路の中を外部から観察可能なように透
明材でケーシングを作成し、円弧状流路の中を流れる流
体の流れを観察した結果、次のことが分かった。

【００１７】即ち、図２５、図２６、図２７、図２８に
示すように、羽根５の外側端を５ａ、内側端５ｂ、そし
てその中央を５ｃとするとき、吸込口６ａから円弧状流
路８内に入った空気は、羽根５の速度に対する空気の、
円弧状流路８に沿う速度分布が、図２５ないし図２９の
特に図２８に示すように、外側端５ａから中央５ｃ付近
までは正の値を示すが、中央５ｃ付近から内側端５ａ迄
は負の値を示すことである。

【００１８】円弧状流路８を横切る方に流れる速度分布
は、図２９に示すように、外側端５ａから中央５ｃ付近
迄は正の値を示し、中央５ｃ付近から内側端５ｂ迄は負
の値を示すことは、既に知られていたことである。

【００１９】その結果、全体としては、図２７に矢印７
０で示すように、内側端５ｂ近くでは回転方向Ｆに対し
て若干戻ることが分かった。従来は矢印８０で示すよう
に空気の流れは螺旋を描きながら、次第に回転方向Ｆへ
向かって単純に進むと考えられていた。

【００２０】それ故、本発明では空気の円弧状流路に沿
う速度と、円弧状流路８を横切る方に流れる速度成分の
合成ベクトルに合うように羽根５の径方向入口角、更に
軸方向入口角を定め、三次元形状に羽根形状を定めたの
で、空力性能が従来のものに比べて遥かに向上するもの
である。

【００２１】更に、本発明の上記羽根間断面積縮小手段
を設けることにより、高速に入射する流れは、内周側か
ら羽根間に取り込まれたとき縮流し剥離しないので、音
源の発生を抑制でき、騒音のレベルが低いものとなる。

【００２２】

【実施例】以下、図を参照しながら本発明の実施例につ
いて説明する。図５に於いて１は羽根車、２は円弧状流
路８を形成するケーシングである。円弧状流路８は回転
軸３の軸線と平行を成す方向に開口する溝状を成してい
る。円弧状流路８は、原動機４の回転軸３を中心とする
円弧状に構成してある。この円弧状流路８の一端は吸込
口６ａに連通しており、他端は吐出口６ｂに連通してい
る。この吐出口６ｂから吸込口６ａに至る間は羽根車１
と微少空隙を介して対抗する隔壁１０で仕切られてい
る。吸込口６ａに連なる吸込側通路６ａ’と吐出口６ｂ
に連なる吐出口側通路６ｂ’とは、ベース部材を兼ねた
消音器７内に平行を成すように設けてある。原動機４は
ベース部材を兼ねた消音器７上に固定して有り、ケーシ
ング２は原動機４に固定してある。

【００２３】羽根車１は図１ないし図３に示すようにハ
ブ９と多数の羽根５とで構成してあり、ハブ９は原動機
４の回転軸３に固定してある。このうちハブ９は回転軸
３を中心とし、円弧状流路８に対抗して軸方向に開口す
る環状の溝１１を有しており、羽根５はこの溝１１を横
切る方向に多数設けてある。

【００２４】ここで、羽根車１の各部の用語、及び記号
について纏めて説明する。Ｒ１’：羽根５の内側端を結ぶ円の半径。Ｒ２’：羽根５の外側端を結ぶ円の半径。Ｒｃ’：Ｒ１’＋Ｒ２’の２分の１を半径とする円の半
径。Ｒｏ’：Ｒｃ’＋Ｒ２’の２分の１を半径とする円の半
径。Ｒｉ’：Ｒ１’＋Ｒｃ’の２分の１を半径とする円の半
径。Ｒ１：回転軸３の軸心を中心とする半径Ｒ１’の円。Ｒ２：回転軸３の軸心を中心とする半径Ｒ２’の円。Ｒｃ：回転軸３の軸心を中心とする半径Ｒｃ’の円。Ｒｏ：回転軸３の軸心を中心とする半径Ｒｏ’の円。Ｒｉ：回転軸３の軸心を中心とする半径Ｒｉ’の円。 β１：径方向入口角であり、羽根５の後縁（軸方向先
端）に於けるＲ１の円周上の位置とＲｃの円周上の位置
とを結ぶ直線と、円Ｒ１の接線との成す角との補角。 β２：径方向出口角であり、羽根５の後縁（軸方向先
端）に於けるＲ２の円周上の位置とＲｃの円周上の位置
とを結ぶ直線と、円Ｒ２の接線との成す角との補角。 γ１：円Ｒ１の円周上に於ける軸方向入口角であり、
羽根５の後縁を結ぶ平面に対して羽根後縁近傍の成す
角。 γｉ：円Ｒｉの円周上に於ける軸方向入口角であり、
羽根５の後縁を結ぶ平面に対して羽根後縁近傍の成す
角。 γｃ：円Ｒｃの円周上に於ける軸方向入口角であり、
羽根５の後縁を結ぶ平面に対して羽根後縁近傍の成す
角。 γｏ：円Ｒｏの円周上に於ける軸方向出口角であり、
羽根５の後縁を結ぶ平面に対して羽根後縁近傍の成す
角。 γ２：円Ｒ２の円周上に於ける軸方向出口角であり、
羽根５の後縁を結ぶ平面に対して羽根後縁近傍の成す
角。である。

【００２５】さて、図１に示す羽根車は図３、図４に示
すように、γｃはγｏやγｉに比べて小さく構成してあ
る。

【００２６】また、径方向入口角βは９０度よりも小さ
く構成してある。

【００２７】さて、吸込口６ａから円弧状流路８内に入
った空気は、羽根５の速度に対する空気の、円弧状流路
８に沿う速度分布が、前に述べたように、図２５〜２９
の特に図２８に示すように、外側端５ａから中央５ｃま
では正の値を示し、中央５ｃ付近から内側端５ｂ迄は負
の値を示す。

【００２８】また、円弧状流路８を横切る方に流れる速
度分布は、図２９に示すように、外側端５ａから中央５
ｃ付近までは正の値を示し、中央５ｃ付近から内側端５
ａ迄は負の値を示すことも既に述べた。

【００２９】ここでの羽根車の速度三角形を示すと、図
６に示すようになる。ここで、Ｗｏ、Ｗｃ１、Ｗｃ２、
Ｗｉは、夫々Ｒｏ、Ｒｃ、Ｒｃ、Ｒｉの円周近傍に於け
る羽根５に対する空気の相対速度、Ｕｏ、Ｕｃ１、Ｕｃ
２、Ｕｉは、夫々Ｒｏ、Ｒｃ、Ｒｃ、Ｒｉの円周近傍に
於ける羽根５の周速、Ｃｏ、Ｃｃ１、Ｃｃ２、Ｃｉは、
夫々Ｒｏ、Ｒｃ、Ｒｃ、Ｒｉの円周近傍に於ける空気の
絶対速度である。ここで、Ｒｃの円周近傍に２つの速度
三角形を描いた理由は、図２８にも示したように、その
円周より僅かに外側で、空気の流れ方向が逆転するから
であり、両方向の流れを図示してある。

【００３０】本実施例では、γｏ、γｃ１の大きさは、
ＵｏとＷｏとの成す角、Ｕｃ１とＷｃ１との成す角と合
わせてある。従って、本実施例では空気の相対速度、即
ち空気の円弧状流路８に沿う速度と、円弧状流路８を横
切る方に流れる速度成分の合成ベクトルに合うように羽
根５の径方向入り角、更に軸方向入口角を定め、三次元
形状に羽根形状を定めたので空力性能が従来のものに比
べて遥かに向上する。

【００３１】図７は、β１の値を９０度にし、且つγの
値を２２〜５０度にしたときの従来例との無次元性能比
較を示す。

【００３２】従来例の諸量はβ１、β２、γｃ及び、γ
ｏがすべて９０度である。また、本発明の実施例の性能
を得たときのγｃは、γｉよりも１３度小さい値とし
た。β２の値は９０度に、またＲ１／Ｒ２の値は０．５
８に固定した。図８は径方向入口角β１を２０度と９０
度に選択したときの、流量係数対圧力係数の関係を示し
ている。この図から径方向入口角β１を２０度としたと
きのほうが、９０度にしたときに比べて流量係数、圧力
係数共に大きいことが分かる。図９〜１２は本発明の異
なる実施例である。この実施例では軸方向入口角γｉが
９０度よりも小さい値を有し、ハブに接する根元までこ
の状態が続いており、図１０中の傾き角αに対応して各
部断面積は第１１図のように変化する。この実施例によ
れば図６に示すように内周側から入射した相対速度ｗｉ
は、例えばＲｉが６５ｍｍの場合５０ｍ／秒以上と大き
いながらも、ＡｉがＡ１やＡｃよりも小さく、軸方向は
ね先端よりもハブ側の幅が小さいことで縮流を生じ剥離
しない。よってブロッケージが生じないため流入がスム
ーズになり空力性能の向上と騒音低減の効果がある。図
１３〜１６は、対応する従来例であり、図１５に示すよ
うにＡ１〜Ａ２まで連続して断面積が増加するため剥離
が生じ流れの円滑さが阻害されてしまう。

【００３３】また図１７〜１９は、他の実施例であり、
縮流による剥離防止のため、性能の向上が図られ圧力係
数１６以上を得ている。

【００３４】図２０〜２１は、本発明のさらに他の実施
例である。この実施例ではハブ９によっては覆われてい
ない。また羽根５はハブの両面に夫々設けてある。これ
においても羽根５の内側端を５ｂと考え、外側端を５ａ
と考え、更にその中間を５ｃと考えて、図１７〜１９に
示したものと同様に考えれば良い。これに於いてもβ１
は９０度よりも小さく構成してあり、β２は９０度より
も大きく構成してある。この実施例ではγｉは９０度よ
り小さい値である。

【００３５】図２２はさらに他の実施例である。この実
施例では、腹側の羽根先端近傍を広くしハブ側を狭い状
態にすることで縮流による性能の改善と騒音レベルの低
減が得られる。

【００３６】図２３、図２４は更に他の実施例であり、
図２２に示す実施例の羽根５の外周側がハブ９によって
覆われていないものであるが、同様に性能の改善と騒音
レベルの低減が得られる。

【００３７】

【発明の効果】本発明によれば以上説明したように、円
弧状流路内を流れる空気の円弧状流路に沿う速度と、円
弧状流路を横切る方向に流れる速度成分の合成ベクトル
に合うように羽根の径方向入口角、更に軸方向入口角を
定め、三次元形状に羽根形状を定めたので空力性能が向
上する効果がある。また、入射した相対流れが大きいな
がらも、羽根間流路で縮小し剥離によるブロッケージが
生じないため流入がスムーズになり空力性能の向上と騒
音低減の効果がある。さらに、流れが剥離しないことで
むだなエネルギーが除かれることから音源から騒音を抑
制できることで消音器の構成を簡易化でき、また発熱量
が低減されることで冷却が容易になる効果もある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例を示す特に羽根車の斜視図で
ある。

【図２】図１に示した羽根車の一部を拡大して示す平面
図である。

【図３】図２をＡ−Ａ線、Ｂ−Ｂ線、及びＣ−Ｃ線に沿
って切断して示す断面図である。

【図４】図１に示した羽根車の各部の軸方向入口角、出
口角の推移を示す特性図である。

【図５】本発明の一実施例を示す渦流ブロワの斜視図で
ある。

【図６】図１に示した羽根車による速度ベクトルを示す
図である。

【図７】図１に示した実施例の実験データを従来のもの
と比較して示す特性図である。

【図８】図１に示した実施例の実験データのうち径方向
流入角β１を変えて示す特性図である。

【図９】本発明の異なる実施例を部分拡大して示す平面
図である。

【図１０】図９の断面図である。

【図１１】図１０の傾き角αに対応する断面の面積変化
を示す図である。

【図１２】図１０の各断面図である。

【図１３】従来例を図９の実施例に対応させて示す部分
拡大図である。

【図１４】図１３の断面図である。

【図１５】図１４の傾き角αに対応する断面の面積変化
を示す図である。

【図１６】図１３の各断面を示す図である。

【図１７】本発明の更に異なる実施例を示す羽根車の斜
視図である。

【図１８】図１７に示した羽根車の正面図である。

【図１９】図１８に示した羽根車の図３に対応する断面
図である。

【図２０】本発明の羽根の更に異なる実施例を示す羽根
車の斜視図である。

【図２１】図２０に示した羽根車の図３に対応する図で
ある。

【図２２】本発明の更に異なる実施例の図３に対応する
図である。

【図２３】本発明の更に異なる実施例を示す図である。

【図２４】図２３の図３に対応する断面図である。

【図２５】円弧状流路を横切る方に流れる空気の状態を
示す図である。

【図２６】円弧状流路に沿って流れる空気の状態を示す
図である。

【図２７】円弧状流路の中の空気の流れを説明するため
の図である。

【図２８】円弧状流路に沿って流れる空気の速度分布を
示す図である。

【図２９】円弧状流路を横切る方向に流れる空気の速度
分布を示す図である。

【符号の説明】

１…羽根車、２…ケーシング、３…回転軸、５…羽根、
５ａ…羽根外側端、８…円弧状流路、９…ハブである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者吉富利治千葉県習志野市東習志野７丁目１番１号株式会社日立製作所習志野工場内 (72)発明者小林和男千葉県習志野市東習志野７丁目１番１号株式会社日立製作所習志野工場内 (72)発明者石川静千葉県習志野市東習志野７丁目１番１号株式会社日立製作所習志野工場内 (72)発明者野田嘉明千葉県習志野市東習志野７丁目１番１号株式会社日立製作所習志野工場内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】円弧状流路と該円弧状流路内に夫々連通す
る吸込口、吐出口と、これ等吐出口から吸込口へ至る間
を、羽根の通過経路に対して微少空隙を介して仕切る隔
壁と、回転軸に固定してあるハブと、前記円弧状流路に
沿い、前記ハブと一体に回転する多数の前記羽根とを有
するものに於いて、前記羽根の内側端を結ぶ円をＲ１、
外側端を結ぶ円をＲ２、且つ前記内側端と外側端との中
央を結ぶ円をＲｃとするとき、前記羽根の後縁の、Ｒｃ
の円周上での位置は、前記内側端よりも、前記羽根の回
転方向に見たときに遅れており、且つ前記羽根の後縁の
前記内側端とＲｃの円周との中央Ｒｉでの軸方向入口角
をγｉ、Ｒｃの円周上での軸方向入口角をγｃとすると
き、γｉと、γｃとは、共に９０度よりも小さく、且つ
γｉとγｃとは異なる値を有していることを特徴とする
渦流ポンプ。
【請求項２】前記γｃはγｉに比べて小さい値を有して
いることを特徴とする請求項１記載の渦流ポンプ。
【請求項３】前記羽根は前記円Ｒｉの円周上から前記円
Ｒｃの円周上へ近づくに連れて前記軸方向入口角が次第
に小さくなっていることを特徴とする請求項２記載の渦
流ポンプ。
【請求項４】円弧状流路と、該円弧状流路内に夫々連通
する吸込口、吐出口と、これ等吐出口から吸込口へ至る
間を、羽根の通過経路に対して微少空隙を介して仕切る
隔壁と、回転軸に固定してあるハブと、前記円弧状流路
に沿い、前記ハブと一体になって回転する多数の前記羽
根とを有するものに於いて、前記羽根の内側端を結ぶ円
をＲ１、外側端を結ぶ円をＲ２、前記内側端と外側端と
の中央を結ぶ円をＲｃ、且つ前記Ｒ１の円周とＲｃの円
周との中央を結ぶ円をＲｉとするとき、Ｒｃと隣り合う
２枚の羽根の背中側先端との交点を求め、交点を通る直
線を回転軸としてもつ平面において、羽根間における面
積について、Ｒ１と羽根背中側ハブ面との交点を通る断
面Ａ１の面積と、Ｒｉと羽根背中側ハブ面との交点を通
る断面Ａｉの面積、及び同一回転軸を持ちＡ１とＡｉの
中間に位置する断面Ａｒの面積が、Ａ１の面積とＡｉの
面積の間を直線補間したものに対して、少なくとも一部
が小さくなっていることを特徴とする渦流ポンプ。
【請求項５】前記断面Ａｒの少なくとも一部の面積がＡ
１より小さくなっていることを特徴とする請求項４記載
の渦流ポンプ。
【請求項６】前記断面Ａｒを構成する羽根の背中側形状
が、Ｒ１とＲｉの同心円筒面で断面して、羽根先端から
根元にかけて全域で軸方向角度は９０度以下にしてなる
請求項第４項記載の渦流ポンプ。
【請求項７】羽根の腹側の少なくとも羽根先端付近にお
いて、軸方向角度が９０度以下にしてなる請求項第４項
記載の渦流ポンプ。
【請求項８】円弧状流路と、該円弧状流路内に夫々連通
する吸込口、吐出口と、これ等吐出口から吸込口へ至る
間を、羽根の通過経路に対して微少空隙を介して仕切る
隔壁と、回転軸に固定してあるハブと、前記円弧状流路
に沿い、前記ハブと一体に回転する多数の前記羽根とを
有するものに於いて、前記羽根の内側端を結ぶ円をＲ
１、外側端を結ぶ円をＲ２、前記内側端と外側端との中
央を結ぶ円をＲｃ、且つ前記Ｒ１の円周とＲｃの円周と
の中央を結ぶ円をＲｉとするとき、Ｒ１／Ｒ２の値が
０．６８よりも小さい値で圧力係数が１４以上で、前記
羽根の後縁径方向入口角β１は９０度よりも小さい値
で、前記羽根Ｒｉの円周上後縁での軸方向入口角γ１と
前記Ｒｃの円周上での軸方向入口角を９０度よりも小さ
い値で、且つγｉとγｃとは異なる値を有していること
を特徴とする渦流ポンプ。
【請求項９】円弧状流路と、該円弧状流路内に夫々通連
する吸込口、吐出口と、これ等吐出口から吸込口へ至る
間を、羽根の通過経路に対して微少空隙を介して仕切る
隔壁と、回転軸に固定してあるハブと、前記円弧状流路
に沿い、前記ハブと一体になって回転する多数の前記羽
根とを有するものに於いて、前記羽根の内側端を結ぶ円
をＲ１、外側端を結ぶ円をＲ２、前記内側端と外側端と
の中央を結ぶ円をＲｃ、Ｒ１とＲｃの中央を結ぶ円をＲ
ｉとするとき、Ｒ１／Ｒ２の値が０．６８よりも小さい
値で、圧力係数が１４以上で、前記羽根の後縁のＲｃの
円周上での位置は、前記内側端よりも、前記羽根の回転
方向に見たときに遅れており、且つ前記羽根の前縁から
ハブ側に進むに連れて遅れており、しかもその遅れ程度
は、前記羽根の内側端から外側端へ向かうに連れて異な
っていることを特徴とするポンプ。