JPH05236743A - スイッチング電源装置 - Google Patents
スイッチング電源装置Info
- Publication number
- JPH05236743A JPH05236743A JP10972292A JP10972292A JPH05236743A JP H05236743 A JPH05236743 A JP H05236743A JP 10972292 A JP10972292 A JP 10972292A JP 10972292 A JP10972292 A JP 10972292A JP H05236743 A JPH05236743 A JP H05236743A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】広範囲な負荷変動に対しても電圧制御の安定化
を図る。 【構成】ダミー負荷（４０）を２次直流電源（３０）に
接続分離可能に配設されたスイッチ回路（５１）と２次
直流電源電圧（Ｖ２）が設定電圧を越えたか否かを検出
する電圧検出回路（３１）とを含み、２次直流電源電圧
（Ｖ２）が軽負荷により設定電圧を越えた場合にダミー
負荷（４０）を２次直流電源（３０）に接続しかつその
余の場合には２次直流電源（３０）より分離させるよう
に構成された軽負荷安定化回路（５０）を設けた構成で
ある。
を図る。 【構成】ダミー負荷（４０）を２次直流電源（３０）に
接続分離可能に配設されたスイッチ回路（５１）と２次
直流電源電圧（Ｖ２）が設定電圧を越えたか否かを検出
する電圧検出回路（３１）とを含み、２次直流電源電圧
（Ｖ２）が軽負荷により設定電圧を越えた場合にダミー
負荷（４０）を２次直流電源（３０）に接続しかつその
余の場合には２次直流電源（３０）より分離させるよう
に構成された軽負荷安定化回路（５０）を設けた構成で
ある。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、スイッチング電源装置
に関する。
に関する。
【０００２】
【従来の技術】図２に、ＲＣＣ方式のスイッチング電源
装置の一般的構成を示す。同図において、整流回路１
１，スイッチング素子１２，自励発振型電圧制御回路１
３等を有する１次直流電源１０と、ダイオードＤ２，電
圧信号発生回路３１等を有する２次直流電源３０とは、
１次巻線ＣＬ１１，２次巻線ＣＬ２等を有するパルスト
ランス２０を介して結合されている。
装置の一般的構成を示す。同図において、整流回路１
１，スイッチング素子１２，自励発振型電圧制御回路１
３等を有する１次直流電源１０と、ダイオードＤ２，電
圧信号発生回路３１等を有する２次直流電源３０とは、
１次巻線ＣＬ１１，２次巻線ＣＬ２等を有するパルスト
ランス２０を介して結合されている。
【０００３】整流回路１１の１次側には、スイッチ２，
ノイズフィルタ３を介して交流電源１が入力される。そ
の２次側のＣ０は、平滑コンデンサである。また、パル
ストランス２０のもう一つの１次巻線ＣＬ１２とこれに
接続されたダイオードＤ１，コンデンサＣ１は、電圧制
御回路１３の制御電源Ｖｃを生成するものである。
ノイズフィルタ３を介して交流電源１が入力される。そ
の２次側のＣ０は、平滑コンデンサである。また、パル
ストランス２０のもう一つの１次巻線ＣＬ１２とこれに
接続されたダイオードＤ１，コンデンサＣ１は、電圧制
御回路１３の制御電源Ｖｃを生成するものである。
【０００４】一方、２次直流電源３０側の電圧信号発生
回路３１には、フィードバック信号Ｖｆを生成するフィ
ードバック信号生成回路３２が接続されている。Ｃ２
１，Ｃ２２はコンデンサである。
回路３１には、フィードバック信号Ｖｆを生成するフィ
ードバック信号生成回路３２が接続されている。Ｃ２
１，Ｃ２２はコンデンサである。
【０００５】かかるＲＣＣ方式のスイッチング電源装置
では、スイッチ２をＯＮすると、制御電源Ｖｃが生成さ
れ電圧制御回路１３がスイッチング素子１２を一定のデ
ューティー比でＯＮ−ＯＦＦ制御することが可能とな
る。また、電圧信号発生回路３１，フィードバック信号
生成回路３２の協働によって、電圧制御回路１３にはフ
ィードバック信号Ｖｆが帰還される。
では、スイッチ２をＯＮすると、制御電源Ｖｃが生成さ
れ電圧制御回路１３がスイッチング素子１２を一定のデ
ューティー比でＯＮ−ＯＦＦ制御することが可能とな
る。また、電圧信号発生回路３１，フィードバック信号
生成回路３２の協働によって、電圧制御回路１３にはフ
ィードバック信号Ｖｆが帰還される。
【０００６】したがて、１次直流電源電圧Ｖ１と２次直
流電源電圧Ｖ２とは、図３に示す関係となり、２次直流
電源３０に接続された負荷１００に対応した電力量が、
パルストランス２０（ＣＬ１１，ＣＬ２）を介して、１
次側から２次側に供給される。
流電源電圧Ｖ２とは、図３に示す関係となり、２次直流
電源３０に接続された負荷１００に対応した電力量が、
パルストランス２０（ＣＬ１１，ＣＬ２）を介して、１
次側から２次側に供給される。
【０００７】負荷１００が変動すると、自励発振型の電
圧制御回路１３は２次直流電源電圧Ｖ２つまりフィード
バック信号Ｖｆの変化に応じて、スイッチング素子１２
の図３に示すＯＮ−ＯＦＦサイクルタイムＴを変化させ
ることにより、２次直流電源電圧Ｖ２を安定化できる。
すなわち、自励発振作用によって、２次直流電源電圧
（出力電圧）Ｖ２を安定化できる。
圧制御回路１３は２次直流電源電圧Ｖ２つまりフィード
バック信号Ｖｆの変化に応じて、スイッチング素子１２
の図３に示すＯＮ−ＯＦＦサイクルタイムＴを変化させ
ることにより、２次直流電源電圧Ｖ２を安定化できる。
すなわち、自励発振作用によって、２次直流電源電圧
（出力電圧）Ｖ２を安定化できる。
【０００８】しかし、負荷１００が非常に小さくなる
と、ＯＮ−ＯＦＦデューティー比は一定のために、発振
周波数が図４に示すように極端に高くなってしまって、
安定化が困難となる。この場合のＯＮ−ＯＦＦサイクル
タイムはＴ′となる。かくして、従来は、２次直流電源
３０側にダミー負荷４０を接続して、安定化に必要な最
小負荷を確保し、発振周波数が極端に上がらないように
抑制している。
と、ＯＮ−ＯＦＦデューティー比は一定のために、発振
周波数が図４に示すように極端に高くなってしまって、
安定化が困難となる。この場合のＯＮ−ＯＦＦサイクル
タイムはＴ′となる。かくして、従来は、２次直流電源
３０側にダミー負荷４０を接続して、安定化に必要な最
小負荷を確保し、発振周波数が極端に上がらないように
抑制している。
【０００９】また、図２において電圧制御回路１３がＰ
ＷＭ型の場合は、図５，図６に示す如くＯＮ−ＯＦＦサ
イクルタイムＴ１つまり発振周波数は一定としてＯＮ−
ＯＦＦデューティー比を変化させることによって出力電
圧を安定化させるものであるから、最小負荷ではＯＮデ
ューティー比が極端に小さくなってしまい安定化が困難
となってしまう。したがって、かかるＰＷＭ型電圧制御
回路１３の場合にも、図２に示す如く、安定化に必要な
最小負荷を確保してＯＮデューティー比が極端に小さく
ならないように抑制するためダミー負荷４０を接続して
いる。
ＷＭ型の場合は、図５，図６に示す如くＯＮ−ＯＦＦサ
イクルタイムＴ１つまり発振周波数は一定としてＯＮ−
ＯＦＦデューティー比を変化させることによって出力電
圧を安定化させるものであるから、最小負荷ではＯＮデ
ューティー比が極端に小さくなってしまい安定化が困難
となってしまう。したがって、かかるＰＷＭ型電圧制御
回路１３の場合にも、図２に示す如く、安定化に必要な
最小負荷を確保してＯＮデューティー比が極端に小さく
ならないように抑制するためダミー負荷４０を接続して
いる。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、最大負
荷と最小負荷との差が大きい例えばプリンタのキャリア
駆動装置の電源装置として使用する場合、最小負荷時の
安定化のためにダミー負荷４０を大きくすると、常に電
力消費されているので節電が難しく、また最大負荷時の
電源効率が低下してしまう。
荷と最小負荷との差が大きい例えばプリンタのキャリア
駆動装置の電源装置として使用する場合、最小負荷時の
安定化のためにダミー負荷４０を大きくすると、常に電
力消費されているので節電が難しく、また最大負荷時の
電源効率が低下してしまう。
【００１１】一方において、上記問題を熟考していかに
ダミー負荷４０の大きさを慎重に決定しても、そのダミ
ー負荷４０によって発振周波数を高めること等が制限さ
れてしまうので、パルストランス２０の容量・サイズを
小さくできず、装置小型化が妨げられる。
ダミー負荷４０の大きさを慎重に決定しても、そのダミ
ー負荷４０によって発振周波数を高めること等が制限さ
れてしまうので、パルストランス２０の容量・サイズを
小さくできず、装置小型化が妨げられる。
【００１２】本発明の目的は、広範囲の負荷変動に対し
ても電圧安定化できかつ消費電力が小さく装置小型化を
達成することのできるスイッチング電源装置を提供する
ことにある。
ても電圧安定化できかつ消費電力が小さく装置小型化を
達成することのできるスイッチング電源装置を提供する
ことにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明に係るスイッチン
グ電源装置は、電圧制御回路を有する１次直流電源側の
１次巻線と電圧信号発生回路を有する２次直流電源側の
２次巻線とをトランス結合する、とともに２次直流電源
側からの電圧信号を電圧制御回路にフィードバックして
１次直流電源側のスイッチング素子をＯＮ−ＯＦＦ制御
しつつ２次直流電源の電圧安定化を図るように形成さ
れ、かつ２次直流電源側にダミー負荷が設けられたスイ
ッチング電源装置において、前記ダミー負荷を前記２次
直流電源に接続分離可能に配設されたスイッチ回路と２
次直流電源電圧が設定電圧を越えたか否かを検出する電
圧検出回路とを含み、２次直流電源電圧が軽負荷により
設定電圧を越えた場合にダミー負荷を２次直流電源に接
続しかつその余の場合には２次直流電源より分離させる
ように構成された軽負荷安定化回路を設けたことを特徴
とする。
グ電源装置は、電圧制御回路を有する１次直流電源側の
１次巻線と電圧信号発生回路を有する２次直流電源側の
２次巻線とをトランス結合する、とともに２次直流電源
側からの電圧信号を電圧制御回路にフィードバックして
１次直流電源側のスイッチング素子をＯＮ−ＯＦＦ制御
しつつ２次直流電源の電圧安定化を図るように形成さ
れ、かつ２次直流電源側にダミー負荷が設けられたスイ
ッチング電源装置において、前記ダミー負荷を前記２次
直流電源に接続分離可能に配設されたスイッチ回路と２
次直流電源電圧が設定電圧を越えたか否かを検出する電
圧検出回路とを含み、２次直流電源電圧が軽負荷により
設定電圧を越えた場合にダミー負荷を２次直流電源に接
続しかつその余の場合には２次直流電源より分離させる
ように構成された軽負荷安定化回路を設けたことを特徴
とする。
【００１４】
【作用】上記構成による本発明では、負荷が２次直流電
源電圧を安定化制御できる大きさ以上であると、軽負荷
安定化回路のスイッチ回路がＯＦＦとなりダミー抵抗は
２次直流電源から分離されている。したがって、ダミー
抵抗による電力消費を生じない。また、それ以上の最大
負荷となっても電源効率を高く維持できる。一方、負荷
が軽負荷に変動すると、電圧制御回路が自励発振型の場
合には発振周波数が高く、ＰＷＭ型の場合にはＯＮデュ
ーティー比が小さくなって制御不安定となり２次直流電
源電圧が設定電圧より高圧に上昇する。すると、電圧検
出回路がこれを検出してスイッチング回路を働かせダミ
ー負荷を２次直流電源側に接続する。したがって、見掛
上負荷が増大するので、発振周波数が低くまたはＯＮデ
ューティー比が大きくなって制御安定化が図れる。この
場合の実質的負荷は最小負荷であるから、電力消費も非
常に小さく問題とならない。
源電圧を安定化制御できる大きさ以上であると、軽負荷
安定化回路のスイッチ回路がＯＦＦとなりダミー抵抗は
２次直流電源から分離されている。したがって、ダミー
抵抗による電力消費を生じない。また、それ以上の最大
負荷となっても電源効率を高く維持できる。一方、負荷
が軽負荷に変動すると、電圧制御回路が自励発振型の場
合には発振周波数が高く、ＰＷＭ型の場合にはＯＮデュ
ーティー比が小さくなって制御不安定となり２次直流電
源電圧が設定電圧より高圧に上昇する。すると、電圧検
出回路がこれを検出してスイッチング回路を働かせダミ
ー負荷を２次直流電源側に接続する。したがって、見掛
上負荷が増大するので、発振周波数が低くまたはＯＮデ
ューティー比が大きくなって制御安定化が図れる。この
場合の実質的負荷は最小負荷であるから、電力消費も非
常に小さく問題とならない。
【００１５】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照して説明
する。本スイッチング電源装置は、図１に示す如く、基
本的構成が従来例（前出図２）と同じとされたＲＣＣ方
式で、かつ軽負荷安定化回路５０を設け、負荷１００が
大きい（小さい）場合にはこれを自動検出してダミー負
荷４０を分離（接続）することができるように形成され
ている。
する。本スイッチング電源装置は、図１に示す如く、基
本的構成が従来例（前出図２）と同じとされたＲＣＣ方
式で、かつ軽負荷安定化回路５０を設け、負荷１００が
大きい（小さい）場合にはこれを自動検出してダミー負
荷４０を分離（接続）することができるように形成され
ている。
【００１６】なお、従来例（前出図２）と同一，共通す
る構成要素については、同一の符号を付しその説明を簡
略または省略する。
る構成要素については、同一の符号を付しその説明を簡
略または省略する。
【００１７】図１において、２次直流電源３０側には、
ダミー負荷４０と直列接続されたスイッチ回路（トラン
ジスタ）５１と、電圧検出回路５２とからなる軽負荷安
定化回路５０が設けられている。
ダミー負荷４０と直列接続されたスイッチ回路（トラン
ジスタ）５１と、電圧検出回路５２とからなる軽負荷安
定化回路５０が設けられている。
【００１８】電圧検出回路５２は、ツェナーダイオード
ＺＤと分圧抵抗Ｒ１，Ｒ２とからなり、設定電圧を越え
ると、ドランジスタ（５１）をＯＮさせ、その余の場合
にはＯＦＦするものと形成されている。
ＺＤと分圧抵抗Ｒ１，Ｒ２とからなり、設定電圧を越え
ると、ドランジスタ（５１）をＯＮさせ、その余の場合
にはＯＦＦするものと形成されている。
【００１９】ここに、ダミー負荷４０は、負荷１００が
大きい場合には２次直流電源３０から分離されるので、
第１に最大負荷時における電力消費の増大，電源効率の
低下という問題を考えることなくダミー負荷４０の値を
大きく選択できる。第２に、当該負荷１００の最小側変
動に対しても制御安定化が図れる範囲内でその値を小さ
く選択できる。すなわち、発振周波数をできるだけ高め
ることにより、パルストランス２０の小型化が図れる。
よって、双方事項を勘案の上、適宜に選択決定すればよ
い。
大きい場合には２次直流電源３０から分離されるので、
第１に最大負荷時における電力消費の増大，電源効率の
低下という問題を考えることなくダミー負荷４０の値を
大きく選択できる。第２に、当該負荷１００の最小側変
動に対しても制御安定化が図れる範囲内でその値を小さ
く選択できる。すなわち、発振周波数をできるだけ高め
ることにより、パルストランス２０の小型化が図れる。
よって、双方事項を勘案の上、適宜に選択決定すればよ
い。
【００２０】かかるＲＣＣ方式スイッチング電源装置で
は、負荷１００が大きければ軽負荷安定化回路５０はダ
ミー負荷４０を２次直流電源３０から分離する。一方、
負荷１００が小さく（軽負荷）なると、発振周波数が高
まり、制御不安定で２次直流電源電圧Ｖ２が上昇して来
る。すると、電圧検出回路５２が設定電圧を越えたとき
にトランジスタ（５１）をＯＮさせてダミー負荷４０を
２次直流電源３０に接続する。よって、見掛上の負荷
（１００）が増大するので、発振周波数は抑制され２次
直流電源電圧Ｖ２を一定に安定化できる。
は、負荷１００が大きければ軽負荷安定化回路５０はダ
ミー負荷４０を２次直流電源３０から分離する。一方、
負荷１００が小さく（軽負荷）なると、発振周波数が高
まり、制御不安定で２次直流電源電圧Ｖ２が上昇して来
る。すると、電圧検出回路５２が設定電圧を越えたとき
にトランジスタ（５１）をＯＮさせてダミー負荷４０を
２次直流電源３０に接続する。よって、見掛上の負荷
（１００）が増大するので、発振周波数は抑制され２次
直流電源電圧Ｖ２を一定に安定化できる。
【００２１】しかして、この実施例によれば、スイッチ
ング回路５１と電圧検出回路５２とからなる軽負荷安定
化回路５０を設け、負荷１００が小さくなって発振周波
数が高くなり制御安定化困難となる場合にダミー抵抗４
０を接続しその余の場合には分離する構成とされている
ので、負荷１００の最小〜最大の変動があっても２次直
流電源電圧Ｖ２を安定化できかつ節電と所定の電源効率
を維持することができる。
ング回路５１と電圧検出回路５２とからなる軽負荷安定
化回路５０を設け、負荷１００が小さくなって発振周波
数が高くなり制御安定化困難となる場合にダミー抵抗４
０を接続しその余の場合には分離する構成とされている
ので、負荷１００の最小〜最大の変動があっても２次直
流電源電圧Ｖ２を安定化できかつ節電と所定の電源効率
を維持することができる。
【００２２】また、ダミー負荷４０は、最大負荷時の電
力消費や電源効率の低下を考えなくてよいので、許容範
囲内で最大値を持つように選択できる。したがって、最
小負荷でも一段と制御安定化できる。一方において、当
該負荷１００の変動時最小負荷で制御安定化できればよ
いので、その許容範囲内でダミー負荷４０を最小値とし
て発振周波数を高く維持し、パルストランス２０の小型
化が図れる。すなわち、適用性が広い。
力消費や電源効率の低下を考えなくてよいので、許容範
囲内で最大値を持つように選択できる。したがって、最
小負荷でも一段と制御安定化できる。一方において、当
該負荷１００の変動時最小負荷で制御安定化できればよ
いので、その許容範囲内でダミー負荷４０を最小値とし
て発振周波数を高く維持し、パルストランス２０の小型
化が図れる。すなわち、適用性が広い。
【００２３】また、電圧検出回路５２は、ツェナーダイ
オードＺＤと分圧抵抗Ｒ１，Ｒ２とから形成されている
ので、設定電圧の選択等が容易で適用性が広く取扱簡単
である。
オードＺＤと分圧抵抗Ｒ１，Ｒ２とから形成されている
ので、設定電圧の選択等が容易で適用性が広く取扱簡単
である。
【００２４】なお、本発明はＰＷＭ型の電圧制御回路１
３の場合にもそのまま適用される。
３の場合にもそのまま適用される。
【００２５】
【発明の効果】本発明によれば、２次直流電源側にスイ
ッチ回路と電圧検出回路とからなる軽負荷安定化回路を
設け、負荷が大きい場合にはダミー負荷を分離しかつ軽
負荷となるとダミー負荷を接続させて発振周波数の極端
な高まりまたはＯＮデューティー比の極小化を防止する
構成であるから、最小負荷時にも電圧を安定化できる、
とともに最大負荷時の電力消費を小さくかつ電源効率を
高く維持できる。
ッチ回路と電圧検出回路とからなる軽負荷安定化回路を
設け、負荷が大きい場合にはダミー負荷を分離しかつ軽
負荷となるとダミー負荷を接続させて発振周波数の極端
な高まりまたはＯＮデューティー比の極小化を防止する
構成であるから、最小負荷時にも電圧を安定化できる、
とともに最大負荷時の電力消費を小さくかつ電源効率を
高く維持できる。
【図１】本発明の実施例を示す回路図である。
【図２】従来例の回路図である。
【図３】従来例（自励発振型）の動作を説明するための
図である。
図である。
【図４】従来例（自励発振型）の問題点を説明するため
の図である。
の図である。
【図５】従来例（ＰＷＭ型）の動作を説明するための図
である。
である。
【図６】従来例（ＰＷＭ型）の問題点を説明するための
図である。
図である。
１ 交流電源 ２ スイッチ １０ １次直流電源 １１ 整流回路 １２ スイッチング素子 １３ 電圧制御回路 ２０ パルストランス ＣＬ１１ １次巻線 ＣＬ２ ２次巻線 ３０ ２次直流電源 ３１ 電圧信号発生回路 ４０ ダミー負荷 ５０ 軽負荷安定化回路 ５１ スイッチ回路 ５２ 電圧検出回路 １００ 負荷
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 日下 豊康 静岡県田方郡大仁町大仁570番地 東京電 気株式会社大仁工場内 (72)発明者 松本 芳昭 静岡県田方郡大仁町大仁570番地 東京電 気株式会社大仁工場内
Claims (1)
- 【請求項１】 電圧制御回路を有する１次直流電源側の
１次巻線と電圧信号発生回路を有する２次直流電源側の
２次巻線とをトランス結合する、とともに２次直流電源
側からの電圧信号を電圧制御回路にフィードバックして
１次直流電源側のスイッチング素子をＯＮ−ＯＦＦ制御
しつつ２次直流電源の電圧安定化を図るように形成さ
れ、かつ２次直流電源側にダミー負荷が設けられたスイ
ッチング電源装置において、 前記ダミー負荷を前記２次直流電源に接続分離可能に配
設されたスイッチ回路と２次直流電源電圧が設定電圧を
越えたか否かを検出する電圧検出回路とを含み、２次直
流電源電圧が軽負荷により設定電圧を越えた場合にダミ
ー負荷を２次直流電源に接続しかつその余の場合には２
次直流電源より分離させるように構成された軽負荷安定
化回路を設けたことを特徴とするスイッチング電源装
置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34325191 | 1991-12-25 | ||
| JP3-343251 | 1991-12-25 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05236743A true JPH05236743A (ja) | 1993-09-10 |
Family
ID=18360087
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10972292A Pending JPH05236743A (ja) | 1991-12-25 | 1992-04-28 | スイッチング電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05236743A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2286263A (en) * | 1994-02-08 | 1995-08-09 | Ford Motor Co | Switching power supply |
| JPH1169800A (ja) * | 1997-08-26 | 1999-03-09 | Rohm Co Ltd | Ｄｃ／ｄｃコンバータ及びそれを用いた通信装置 |
| EP1120893A2 (en) * | 2000-01-11 | 2001-08-01 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Switching power supply |
| US7158391B2 (en) | 2004-11-26 | 2007-01-02 | Tdk Corporation | Switching power supply unit |
| US7478254B2 (en) | 2005-03-30 | 2009-01-13 | Funai Electric Co., Ltd. | Switching power supply device with power on from standby sequence that includes reconnecting dummy resistor to large load power supply line |
| WO2009013834A1 (ja) * | 2007-07-26 | 2009-01-29 | Fujitsu Limited | 給電システムおよび電圧安定化方法 |
| JP2015156773A (ja) * | 2014-02-21 | 2015-08-27 | リンナイ株式会社 | スイッチング電源装置 |
| CN111600346A (zh) * | 2020-04-30 | 2020-08-28 | 普联技术有限公司 | 一种通信***的供电电源的纹波消除装置 |
| CN114614849A (zh) * | 2020-12-08 | 2022-06-10 | 南昌华勤电子科技有限公司 | 电压调整电路、方法、芯片和设备 |
-
1992
- 1992-04-28 JP JP10972292A patent/JPH05236743A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| GB2286263B (en) * | 1994-02-08 | 1998-03-04 | Ford Motor Co | Switching power supply |
| JPH1169800A (ja) * | 1997-08-26 | 1999-03-09 | Rohm Co Ltd | Ｄｃ／ｄｃコンバータ及びそれを用いた通信装置 |
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