JPH05215065A - 超高圧ジェットポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【構成】 油圧ピストンＪ１，Ｊ２の往行程（又は復行
程）のみで超高圧出力を吐出させる単動ブ−スタ１，２
を２基並列に配置する。各単動ブ−スタでは、油圧ピス
トンの行程の外側で油圧ピストンに出力プランジャＩ
１，、Ｉ２を接続する。最大圧縮位置よりも所定距離内
側で出力プランジャの位置を検出する検出手段Ｂ１，Ｂ
２と、この検出手段の出力に応じて他方の単動ブ−スタ
の動作を制御し、一対の単動ブ−スタの動作を同期させ
る制御手段を設ける。制御手段は、一方の単動ブ−スタ
の検出手段が作動する以前に他方の単動ブ−スタを圧縮
開始位置にまで復帰させる。 【効果】 油圧シリンダ内の作動油に出力プランジャが
浸漬されず、作動油が出力シリンダ内の超高圧出力を汚
染する心配がないので、外科医療や食品加工にも応用で
きる。また、全体をコンパクトな装置にまとめられる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、油圧等で往復駆動され
る出力プランジャによって超高圧出力を得る形式の超高
圧ジェットポンプ、特に、外科医療や食品加工等、清浄
な超高圧出力が必要な特殊用途に供される超高圧ジェッ
トポンプに関する。

【０００２】

【従来の技術】図３は、従来の復動型の超高圧ジェット
ポンプの模式図である。ここでは、油圧シリンダの左右
両側に出力シリンダが一体に配置され、油圧ピストンの
左右両側に連結した１対の出力プランジャを往復運動さ
せて、２基の出力シリンダから交互に超高圧出力を吐出
させている。

【０００３】図３において、油圧シリンダｑ１の左右に
は、超高圧水シリンダｐ１、ｐ２が連結され、油圧ピス
トンｊの左右には、超高圧水プランジャｉ１、ｉ２が連
結され、超高圧水シリンダｐ１、ｐ２は、逆止弁Ｈ１、
Ｈ２を介して高圧系を形成しており、この高圧系には、
ノズルＮとアッテネ−タａが接続される。また、逆止弁
Ｌ１、Ｌ２を介して低圧系を形成しており、この低圧系
には、水供給系Ｋが接続される。

【０００４】油圧ピストンｊは、油圧シリンダｑの供給
口ｍ１、ｍ２の一方を選択して作動油を供給し他方から
排出させて、左右に往復駆動される。ここで、油圧ピス
トンｊと超高圧水プランジャｉ１、ｉ２の被圧面積比は
２０：１で、各種圧力損失を無視すれば、油圧シリンダ
ｑに供給される作動油の圧力の２０倍の超高圧水が超高
圧水シリンダｐ１、ｐ２から交互に吐出される。例え
ば、７０kg/cm²の作動油を供給した場合に１４００kg/c
m²の超高圧水出力が得られる。

【０００５】このように構成された超高圧ジェットポン
プにおいて、油圧シリンダｑの供給口ｍ１、ｍ２に交互
に作動油を供給して、油圧ピストンｊを左右方向に往復
運動させると、油圧ピストンｊが左方向へ移動している
間は、超高圧水シリンダｐ１から逆止弁Ｈ１を介して高
圧系に超高圧水が吐出される一方で、逆止弁Ｈ２によっ
て高圧系から隔離された超高圧水シリンダｐ２には、逆
止弁Ｌ２を介して低圧系（水供給系Ｋ）から低圧の水が
充填される。そして、その後、超高圧水プランジャｉ１
が最大圧縮位置に達し、作動油の供給が反転して、油圧
ピストンｊが右方向へ移動している間は、超高圧水シリ
ンダｐ２から逆止弁Ｈ２を介して高圧系に超高圧水が吐
出される一方で、逆止弁Ｈ１により高圧系から隔離され
た超高圧水シリンダｐ１には逆止弁Ｌ１を介して低圧系
（水供給系Ｋ）から低圧の水が充填される。

【０００６】このように構成された超高圧ジェットポン
プでは、一方の超高圧水プランジャｉ１、ｉ２が最大圧
縮位置に達した後に作動油の供給が実際に反転するまで
の第１遅れ時間、作動油の供給が反転した後に他方の超
高圧水プランジャｉ１、ｉ２で実際に圧縮が始まるまで
の第２遅れ時間、実際にこの圧縮が始まった後に超高圧
水シリンダｐ１、ｐ２内（および逆止弁Ｌ１、Ｌ２によ
り低圧系から隔離された配管部分）の圧力が高圧系の圧
力に勝って、実際に逆止弁Ｈ１、Ｈ２を介して高圧系に
吐出が開始されるまでの第３遅れ時間が存在し、第１か
ら第３遅れ時間の間は高圧系に超高圧水が全く供給され
ず、この間、ノズルＮから超高圧水が流出し続けると高
圧系の圧力が低下する。そこで、この圧力降下を、前回
の超高圧水プランジャｉ１、ｉ２の行程でアッテネ−タ
ａに蓄積した超高圧水の高圧系への流出により緩和して
いる。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】図３の超高圧ジェット
ポンプでは、超高圧水シリンダｐ１、ｐ２から退去した
状態で超高圧水プランジャｉ１、ｉ２が作動油中に浸漬
されており、その圧縮行程では、超高圧水シリンダｐ
１、ｐ２の内壁面に超高圧水プランジャｉ１、ｉ２が作
動油を持ち込んで塗布し、次に、低圧の水を充填させる
吸入行程では、超高圧水シリンダｐ１、ｐ２の内壁面か
ら作動油が溶出するため、超高圧水が作動油で汚染され
るという問題がある。従って、外科医療や食品加工等、
清浄な超高圧出力が必要な特殊用途には不適当である。
そこで、水に対する溶解度が低く清浄な特殊作動油を使
用する試みが行われたが、溶出を完全には食い止められ
ず、作動油のコストも高くつく。

【０００８】図３の超高圧ジェットポンプでは、往復反
転に伴なう吐出開始までの上述の遅れ時間における高圧
系の圧力低下を補うために、かなり大容量のアッテネ−
タａを組合せる必要があるが、アッテネ−タａ内で超高
圧水が停滞し、その内部の洗浄も容易でないため、内部
に蓄積し停滞したさびや作動油等の有害物質が高圧系に
長期間にわたって少しづつ排出され、これにより超高圧
水が汚染されるという問題がある。また、アッテネ−タ
ａよりも高圧系の圧力が低下した際にアッテネ−タａか
ら超高圧水が流出する訳であるから、アッテネ−タａを
設けても油圧ピストンの反転ごとに高圧系の圧力は脈動
する。

【０００９】また、超高圧に耐え得る大容量のアッテネ
−タａはコストが高くつく。小容量のアッテネ−タａで
圧力低下を抑制するには、アッテネ−タａからノズル
Ｎの噴射口までの流路抵抗を大きくする、または、超
高圧ジェットポンプの時間当り往復回数を増して反転動
作を高速化する必要がある、しかし、では、流路抵抗
が純損失となるため、超高圧水の流量が抑制されると同
時に、ノズルＮの噴射圧力が超高圧ジェットポンプの吐
出圧力に比較して格段に低いものとなり、超高圧ジェッ
トポンプの吐出水のエネルギ−を噴射ジェット流の仕事
に十分活用できない。また、では、作動油の圧力エネ
ルギ−が不必要な攪拌等で消費される割合が増して超高
圧ジェットポンプの効率が低下する。

【００１０】ところで、超高圧の領域では水もまた圧縮
性を示し、例えば、３８５０kg/cm²の超高圧では１気圧
の際の８９％の体積にまで圧縮される。従って、図３の
超高圧ジェットポンプで３８５０kg/cm²にまで圧縮を行
う場合、超高圧水プランジャｉ１、ｉ２の圧縮行程の最
初の１１％の動作は吐出を伴なわない単なる圧縮に過ぎ
ず、従って、低い圧力の場合に比較して、上述の第３遅
れ時間はさらに長くなるから、大容量のアッテネ−タａ
を設けるか、油圧ピストンｊの時間当り往復回数を大幅
に増し、反転動作をさらに高速化する必要がある。しか
し、時間当り往復回数の増加と反転動作の高速化は、油
圧シリンダｑ、油圧ピストンｊ、超高圧水プランジャｉ
１、ｉ２、超高圧水シリンダｐ１、ｐ２の各摺動部分や
シ−ルの摩耗を加速し、これらや高圧系の疲労強度にも
悪影響を与えて、超高圧ジェットポンプの寿命と信頼性
を低下させる結果となる。

【００１１】本発明は、従来の復動型の超高圧ジェット
ポンプのこのような問題点を鑑みてなされたもので、超
高圧出力が作動油で汚染される心配がなく、従って、外
科医療や食品加工等、清浄な超高圧出力が必要な特殊用
途にも応用でき、高価な特殊作動油を必要とせず、しか
も、高圧系にアッテネ−タを必要とせず、超高圧出力プ
ランジャの時間当り往復回数が少なくて済み、動作も低
速でよく、従って、寿命と信頼性の高い超高圧ジェット
ポンプを提供することを目的としている。

【００１２】

【課題を解決するための手段】請求項１の超高圧ジェッ
トポンプは、油圧駆動される一対の単動ブ−スタから交
互に超高圧出力を得る超高圧ジェットポンプにおいて、
単動ブ−スタの油圧ピストンの行程の外側で油圧ピスト
ンに連結した出力プランジャと、該出力プランジャの最
大圧縮位置よりも所定距離だけ内側で作動する出力プラ
ンジャ位置の検出手段と、一方の単動ブ−スタの検出手
段が作動する以前に他方の単動ブ−スタを圧縮開始位置
にまで復帰させておき、該検出手段が作動したタイミン
グで他方の単動ブ−スタによる圧縮動作を開始させる、
一対の単動ブ−スタの油圧ピストンの同期制御手段とを
有するものである。

【００１３】ここで、出力シリンダと油圧シリンダは間
隔をあけて独立に配置し、油圧ピストンと出力プランジ
ャの境界部分には作動油の移動を妨げる手段を設け、出
力プランジャの出力シリンダから露出した部分には、外
界から出力プランジャを隔離して汚染を防止する伸縮可
能なカバ−を取付けることが望ましい。

【００１４】

【作用】請求項１の超高圧ジェットポンプでは、出力シ
リンダ内で出力プランジャが往復運動し、出力シリンダ
から出力プランジャが退去する行程で出力シリンダ内に
出力液体を充填し、出力シリンダに出力プランジャが侵
入する行程で出力液体を圧縮し吐出する。このとき、出
力プランジャが油圧ピストンの行程の外側で油圧ピスト
ンに連結されているため、その往復行程中、出力プラン
ジャは作動油中に少しも浸漬されることがなく、従っ
て、出力プランジャが出力シリンダ内に作動油を持ち込
まず、出力シリンダ内の出力液体に作動油が混入する心
配がない。

【００１５】しかし、これでは、油圧ピストンの行程の
外側に独立させて出力プランジャの行程を追加すること
になり、図２の超高圧ジェットポンプのように油圧シリ
ンダの左右両側に出力シリンダを配置すると、全体の長
さが図３の超高圧ジェットポンプの２倍を越え（図２参
照）、装置全体が大型化するという問題がある。そこ
で、１個の油圧ピストンの往行程と復行程の両方で超高
圧出力を吐出させる復動ブ−スタとせず、１個の油圧ピ
ストンの往行程（または復行程）のみで超高圧出力を吐
出させる単動ブ−スタを２基並列に配置して、この一対
の単動ブ−スタの油圧ピストンの動作を同期させて、常
にいずれか一方の出力シリンダから超高圧出力が吐出さ
れ、一方の単動ブ−スタから他方の単動ブ−スタへ切り
替わる際にも切れ目なく吐出が遂行されるようにしてい
る。

【００１６】すなわち、２基の単動ブ−スタは、それぞ
れ独立に位相を細かく調整し、往行程と復行程で速度を
異ならせ、片側行程の中でも細かく速度を変化させるこ
とが可能である。従って、一方の単動ブ−スタの出力プ
ランジャが最大圧縮位置に達して超高圧出力の吐出が停
止する直前に、他方の単動ブ−スタの出力プランジャか
ら超高圧出力の吐出が開始されるように、一方の単動ブ
−スタの出力シリンダからの吐出が継続している間に、
他方の単動ブ−スタの出力プランジャを復帰して出力シ
リンダ内に出力液体を再充填し、超高圧出力の吐出が可
能な程度にまで既に圧縮を完了させている。

【００１７】具体的には、２基の単動ブ−スタにそれぞ
れ検出手段が配置され、出力プランジャの最大圧縮位置
よりも所定距離だけ内側でプランジャ位置を検出し、同
期制御手段は、検出手段の出力に基いて一対２基の単動
ブ−スタに対する作動油の供給を制御して、それぞれの
出力プランジャの位相と速度を同期調整する。同期制御
手段は、一方の単動ブ−スタの検出手段が作動する以前
に他方の単動ブ−スタを圧縮開始位置にまで復帰させ、
一方の単動ブ−スタの検出手段が作動したタイミングで
他方の単動ブ−スタによる圧縮動作を開始させ、一方の
単動ブ−スタが最大圧縮位置に達する直前までに、他方
の単動ブ−スタによる超高圧出力の吐出を可能にしてお
く。

【００１８】

【実施例】本発明の実施例を図面を参照して説明する。

【００１９】図１は、実施例の超高圧ジェットポンプの
模式図である。ここでは、１個の油圧ピストンの往行程
のみで超高圧出力を吐出させる単動ブ−スタを２基並列
に配置して、２基の単動ブ−スタから交互に超高圧出力
を吐出させている。

【００２０】図１において、超高圧水シリンダＰ１は油
圧シリンダＱ１の右側に独立に配置され、超高圧水シリ
ンダＰ２は油圧シリンダＱ２の右側に独立に配置され、
油圧ピストンＪ１の左端には、油圧シリンダＱ１の行程
の外側に超高圧水プランジャＩ１が連結され、油圧ピス
トンＪ２の行程の左端には、油圧シリンダＱ２の行程の
外側に超高圧水プランジャＩ２が連結される。超高圧水
シリンダＰ１と超高圧水シリンダＰ２は、逆止弁Ｈ１、
Ｈ２を介して連通して高圧系を形成し、この高圧系にノ
ズルＮが直接に接続される。また、超高圧水シリンダＰ
１と超高圧水シリンダＰ２は、逆止弁Ｌ１、Ｌ２を介し
て連通して低圧系を形成し、この低圧系に水供給系Ｋが
接続される。

【００２１】このように構成された超高圧ジェットポン
プでは、超高圧水プランジャＩ１、Ｉ２が油圧シリンダ
Ｑ１、Ｑ２の行程の外側で油圧ピストンＪ１、Ｊ２に連
結されているため、往復の行程中、超高圧水プランジャ
Ｉ１、Ｉ２が作動油中に少しも浸漬されることがなく、
超高圧水シリンダＰ１、Ｐ２と油圧シリンダＱ１、Ｑ２
は相互に独立しているため、図２の超高圧ジェットポン
プにおける超高圧水出力が作動油で汚染される問題は解
決されている。

【００２２】油圧ピストンＪ１は弁Ｖ１により制御さ
れ、弁Ｖ１が戻り口Ｍ１に作動油を供給して昇圧口Ｓ１
から作動油を排出させると、超高圧水シリンダＰ１から
超高圧水プランジャＩ１が退去して、超高圧水シリンダ
Ｐ１内に水供給系から逆止弁Ｌ１を介して水が再充填さ
れ、逆に、弁Ｖ１が昇圧口Ｓ１に作動油を供給して戻り
口Ｍ１から作動油を排出させると、超高圧水シリンダＰ
１内に超高圧水プランジャＩ１を侵入させて、超高圧水
シリンダＰ１から高圧系に逆止弁Ｈ１を介して超高圧水
を吐出する。ここで、油圧ピストンＪ１と超高圧水プラ
ンジャＩ１の被圧面積比は２０：１で、各種圧力損失を
無視すれば、油圧シリンダＱ１に供給される作動油の圧
力の２０倍の超高圧水が超高圧水シリンダＰ１から吐出
される。

【００２３】一方、油圧ピストンＪ２は弁Ｖ２により制
御され、弁Ｖ２が戻り口Ｍ２に作動油を供給して昇圧口
Ｓ２から作動油を排出させると、超高圧水シリンダＰ２
から超高圧水プランジャＩ２が退去して、超高圧水シリ
ンダＰ２内に水供給系から逆止弁Ｌ２を介して水が再充
填され、逆に、弁Ｖ２が昇圧口Ｓ２に作動油を供給して
戻り口Ｍ２から作動油を排出させると、超高圧水シリン
ダＰ２内に超高圧水プランジャＩ２を侵入させて、超高
圧水シリンダＰ２から高圧系に逆止弁Ｈ２を介して超高
圧水を吐出する。ここで、油圧ピストンＪ２と超高圧水
プランジャＩ２の被圧面積比は２０：１で、各種圧力損
失を無視すれば、油圧シリンダＱ２に供給される作動油
の圧力の２０倍の超高圧水が超高圧水シリンダＰ２から
吐出される。

【００２４】近接スイッチＡ１、Ｂ１、Ｃ１は、油圧ピ
ストンＪ１と超高圧水プランジャＩ１の境界部分を検出
して超高圧水プランジャＩ１が行程中のどこに位置する
かを判別する。すなわち、近接スイッチＡ１は超高圧水
プランジャＩ１が最大圧縮位置にあることを、近接スイ
ッチＢ１は超高圧水プランジャＩ１が最大圧縮位置より
も所定距離だけ内側にあることを、近接スイッチＣ１は
超高圧水プランジャＩ１が最大吸入（引出し）位置にあ
ることをそれぞれ判別する。

【００２５】一方、近接スイッチＡ２、Ｂ２、Ｃ２は、
油圧ピストンＪ２と超高圧水プランジャＩ２の境界部分
を検出して超高圧水プランジャＩ２が行程中のどこに位
置するかを判別する。すなわち、近接スイッチＡ２は超
高圧水プランジャＩ２が最大圧縮位置にあることを、近
接スイッチＢ２は超高圧水プランジャＩ２が最大圧縮位
置よりも所定距離だけ内側にあることを、近接スイッチ
Ｃ２は超高圧水プランジャＩ２が最大吸入（引出し）位
置にあることをそれぞれ判別する。

【００２６】制御回路Ｄは、近接スイッチＡ１、Ｂ２、
Ｃ１の出力に応じて弁Ｖ１を、近接スイッチＡ２、Ｂ
１、Ｃ２の出力に応じて弁Ｖ１をそれぞれ制御して、２
基の単動ブ−スタ１、２の動作を同期させる。

【００２７】すなわち、制御回路Ｄは、単動ブ−スタ１
の近接スイッチＡ１が作動すると弁Ｖ１を反転し、超高
圧水プランジャＩ１を退去させて、単動ブ−スタ２の近
接スイッチＢ２が作動するまでに近接スイッチＣ１の作
動を確認して、単動ブ−スタ１の超高圧水シリンダＰ１
内への水の再充填を完了させ、単動ブ−スタ２の近接ス
イッチＢ２が作動すると弁Ｖ１を反転し、超高圧水シリ
ンダＰ１内へ超高圧水プランジャＩ１を侵入させて、単
動ブ−スタ１の超高圧水シリンダＰ１内の水の圧縮を開
始する。

【００２８】また、制御回路Ｄは、単動ブ−スタ２の近
接スイッチＡ２が作動すると弁Ｖ２を反転し、超高圧水
プランジャＩ２を退去させて、単動ブ−スタ１の近接ス
イッチＢ１が作動するまでに近接スイッチＣ２の作動を
確認して、単動ブ−スタ２の超高圧水シリンダＰ２内へ
の水の再充填を完了させ、単動ブ−スタ１の近接スイッ
チＢ１が作動すると弁Ｖ２を反転し、超高圧水シリンダ
Ｐ２内へ超高圧水プランジャＩ２を侵入させて、単動ブ
−スタ２の超高圧水シリンダＰ２内の水の圧縮を開始す
る。

【００２９】このように構成された超高圧ジェットポン
プでは、単動ブ−スタ１の超高圧水プランジャＩが最大
圧縮位置に達して近接スイッチＡ１が作動する以前に、
単動ブ−スタ２の超高圧水シリンダＰ２内の水の必要な
圧縮が完了しており、近接スイッチＡ１が作動したとき
には、既に単動ブ−スタ２の超高圧水シリンダＰ２から
の吐出が開始されている。また、逆に、単動ブ−スタ２
の超高圧水プランジャＩ２が最大圧縮位置に達して近接
スイッチＡ２が作動する以前に、単動ブ−スタ１の超高
圧水シリンダＰ１内の水の必要な圧縮が完了しており、
近接スイッチＡ２が作動したときには既に単動ブ−スタ
１の超高圧水シリンダＰ１からの吐出が開始されてい
る。従って、常に単動ブ−スタ１の超高圧水プランジャ
Ｉと単動ブ−スタ２の超高圧水プランジャＩ２の一方か
ら切れ目なく高圧系に超高圧水が吐出される。

【００３０】図２は、図１の超高圧ジェットポンプの部
分的な改良例の模式図である。ここでは、図１の超高圧
ジェットポンプの一部分のみが示されて配管や配線につ
いては図示略され、図１の超高圧ジェットポンプの場合
と同様な部材には同一の符合を付してその説明を省略す
る。

【００３１】図２において、油圧シリンダＱ１の左方の
離れた位置に、超高圧水シリンダＰ１が配置され、油圧
ピストンＪ１の左端には、油圧シリンダＱ１の往復行程
の外側で超高圧水プランジャＩ１が連結される。油圧ピ
ストンＪ１と超高圧水プランジャＩ１の境界部分には油
返しＲが配置され、油返しＲと超高圧水シリンダＰ１の
間の超高圧水プランジャＩ１の露出部分には、伸縮可能
なベロ−ズ状のカバ−Ｅが設けてある。超高圧水シリン
ダＰ１と超高圧水プランジャＩ１の間の水封は潤滑油を
用いないフッ素樹脂シ−ルＧが採用される。

【００３２】また、図１と同様、図２の超高圧ジェット
ポンプは並列に配置された２基の単動ブ−スタで構成さ
れ、図示略された外側には、ノズルに至る高圧系の配管
と水供給系を含む低圧系の配管とが逆止弁を介して接続
される。

【００３３】このように構成された超高圧ジェットポン
プでは、油圧ピストンＪ１から超高圧水プランジャＩ１
に伝わる作動油を油返しＲで遮断し、油返しＲとカバ−
Ｅで超高圧水プランジャＩ１を外界から完全に隔離し、
潤滑油を用いないフッ素樹脂シ−ルＧを採用したため、
図３の超高圧ジェットポンプにおける超高圧水出力が作
動油で汚染される問題が図１の超高圧ジェットポンプ以
上に解決される。

【００３４】

【発明の効果】請求項１の超高圧ジェットポンプによれ
ば、油圧シリンダ内の作動油に出力プランジャが少しも
浸漬されないから、超高圧出力が作動油で汚染される心
配がない。従って、外科医療や食品加工等、清浄な超高
圧出力が必要な特殊用途にも応用でき、作動油として高
価で特殊なものを使用する必要もない。

【００３５】また、一対２基の単動ブ−スタを並列に配
置したため、出力プランジャの行程長さ（油圧シリンダ
の行程長さ）を大きくしても、超高圧ジェットポンプ全
体の長さが余り大きくならず、全体をコンパクトな装置
としてまとめられ、設置する床面を有効に活用できる。
しかも、超高圧出力側を超高圧ジェットポンプの一方の
側に集約できるため、万一の超高圧出力の漏れに対処す
る高圧カバ−の被覆面積を節約でき、保守点検も容易で
ある。

【００３６】請求項１の超高圧ジェットポンプによれ
ば、一対２基の単動ブ−スタから超高圧出力が交互に切
れ目なく吐出されるから、高圧系に設けるアッテネ−タ
の容量を大幅に小さくし、または省略しても出力の脈動
が小さくて済み、従来よりも出力プランジャの時間当り
往復回数を少なく、また、出力プランジャの移動および
反転の速度を遅くしても継続的で安定した出力が確保で
きる。これにより、繰返し反転荷重による各構成部品の
疲労寿命が改善され、油圧シリンダおよび出力シリンダ
内の無益な攪拌による損失が減少して超高圧ジェットポ
ンプの機械効率が高まり、摺動部分の損耗速度も低下し
て超高圧ジェットポンプの寿命が伸び、信頼性も向上す
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例の超高圧ジェットポンプの模式図であ
る。

【図２】図１の超高圧ジェットポンプの改善例の部分的
な模式図である。

【図３】従来の超高圧ジェットポンプの模式図である。

【符号の説明】

１ 単動ブ−スタ ２ 単動ブ−スタ Ｄ 制御回路 Ｎ ノズル Ａ１ 近接スイッチ Ｂ１ 近接スイッチ Ｃ１ 近接スイッチ Ｈ１ 逆止弁 Ｉ１ 油圧ピストン Ｊ１ 超高圧水プランジャ Ｌ１ 逆止弁 Ｍ１ 戻り口 Ｐ１ 超高圧水シリンダ Ｑ１ 油圧シリンダ Ｓ１ 昇圧口 Ｖ１ 弁 Ａ２ 近接スイッチ Ｂ２ 近接スイッチ Ｃ２ 近接スイッチ Ｈ２ 逆止弁 Ｉ２ 油圧ピストン Ｊ２ 超高圧水プランジャ Ｌ２ 逆止弁 Ｍ２ 戻り口 Ｐ２ 超高圧水シリンダ Ｑ２ 油圧シリンダ Ｓ２ 昇圧口 Ｖ２ 弁

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 油圧駆動される一対の単動ブ−スタから
   交互に超高圧出力を得る超高圧ジェットポンプにおい
   て、単動ブ−スタの油圧ピストンの行程の外側で油圧ピ
   ストンに連結した出力プランジャと、該出力プランジャ
   の最大圧縮位置よりも所定距離だけ内側で作動する出力
   プランジャ位置の検出手段と、一方の単動ブ−スタの検
   出手段が作動する以前に他方の単動ブ−スタを圧縮開始
   位置にまで復帰させておき、該検出手段が作動したタイ
   ミングで他方の単動ブ−スタによる圧縮動作を開始させ
   る、一対の単動ブ−スタの油圧ピストンの同期制御手段
   とを有することを特徴とする超高圧ジェットポンプ。