JPH05200507A - Long nozzle for continuous casting - Google Patents
Long nozzle for continuous castingInfo
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- JPH05200507A JPH05200507A JP3720692A JP3720692A JPH05200507A JP H05200507 A JPH05200507 A JP H05200507A JP 3720692 A JP3720692 A JP 3720692A JP 3720692 A JP3720692 A JP 3720692A JP H05200507 A JPH05200507 A JP H05200507A
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- metallic inclusions
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- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
Abstract
Description
【0001】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、タンディッシュに注湯
された溶鋼等の溶融金属から効率よく非金属介在物を浮
上分離させるロングノズルに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a long nozzle for efficiently floating and separating non-metallic inclusions from molten metal such as molten steel poured in a tundish.
【0002】[0002]
【従来の技術】連続鋳造法でスラブ等の鋳片を製造する
とき、取鍋に収容されている溶融金属は、タンディッシ
ュに一旦注湯された後、連鋳鋳型に鋳込まれている。タ
ンディッシュは、複数の連鋳鋳型に必要量の溶融金属を
供給する機能に加え、非金属介在物を浮上分離させるこ
とにも役立つ。この場合の非金属介在物としては、取鍋
内ですでに溶融金属に含まれている脱酸生成物,取鍋か
らタンディッシュに注湯される際に溶湯流の空気酸化に
よって生成されタンディッシュに持ち込まれる酸化物等
がある。2. Description of the Related Art When a slab or other slab is produced by a continuous casting method, molten metal contained in a ladle is poured into a tundish and then cast into a continuous casting mold. The tundish has the function of supplying a required amount of molten metal to a plurality of continuous casting molds and also serves to float and separate non-metallic inclusions. The non-metallic inclusions in this case are deoxidation products already contained in the molten metal in the ladle, and are generated by air oxidation of the molten metal stream when pouring from the ladle into the tundish. There are oxides, etc.
【0003】取鍋からタンディッシュに出湯される過程
において、非金属介在物の浮上は、出湯された溶融金属
の流動状態によって大きく作用される。なかでも、タン
ディッシュ内における溶融金属の滞留時間が非金属介在
物の浮上分離に与える影響が大きい。すなわち、図1に
示すように、取鍋から注湯された溶融金属が連鋳鋳型に
出湯される間でタンディッシュ内に滞留する時間が長く
なるほど、溶融金属から浮上分離する非金属介在物の量
が多くなる傾向を示す。During the process of tapping the ladle from the ladle to the tundish, the floating of the non-metallic inclusions is greatly affected by the flow state of the molten metal tapped. Above all, the residence time of the molten metal in the tundish greatly affects the floating separation of non-metallic inclusions. That is, as shown in FIG. 1, the longer the molten metal poured from the ladle stays in the tundish while being poured into the continuous casting mold, the more non-metallic inclusions are floated and separated from the molten metal. The amount tends to increase.
【0004】非金属介在物の浮上分離を促進させること
により、連鋳鋳型に清浄な溶融金属が送り込まれ、清浄
度の高いスラブが製造される。たとえば、Alキルド鋼
等を連続鋳造するとき、鋳片中に残留するアルミナクラ
スター等の非金属介在物は、鋳片の品質を著しく阻害す
る。アルミナクラスター等の非金属介在物は、取鍋内に
含まれている脱酸生成物,取鍋→タンディッシュ間での
溶鋼の再酸化により生じるアルミナ等に由来するもので
ある。この種の非金属介在物を連鋳鋳型内で浮上分離さ
せることには限界があり、タンディッシュ内で非金属介
在物を浮上分離させた後の清浄な溶鋼を連鋳鋳型に送り
込むように、従来から種々の手段が提案されている。By promoting the floating separation of non-metallic inclusions, clean molten metal is fed into the continuous casting mold, and a slab with high cleanliness is produced. For example, when continuously casting Al-killed steel or the like, non-metallic inclusions such as alumina clusters remaining in the slab significantly impair the quality of the slab. Non-metallic inclusions such as alumina clusters are derived from deoxidation products contained in the ladle, alumina and the like generated by reoxidation of molten steel between the ladle and the tundish. There is a limit to floating separation of this kind of non-metallic inclusions in the continuous casting mold, so as to send clean molten steel after separating the non-metallic inclusions in the tundish to the continuous casting mold, Conventionally, various means have been proposed.
【0005】たとえば、特開平1−224152号公報
では、タンディッシュの内部に堰を設け、非金属介在物
の浮上分離に有効な溶融金属の流れを形成させることが
紹介されている。また、特開昭63−157745号公
報では、堰を設けたタンディッシュ内に不活性ガスを吹
込むことによって非金属介在物の浮上分離を促進させる
ことが提案されている。For example, Japanese Laid-Open Patent Publication No. 1-2224152 introduces a weir provided inside a tundish to form a flow of molten metal effective for floating separation of non-metallic inclusions. Further, Japanese Patent Laid-Open No. 63-157745 proposes to promote floating separation of nonmetallic inclusions by blowing an inert gas into a tundish provided with a weir.
【0006】[0006]
【発明が解決しようとする課題】タンディッシュ内部に
堰を設けることによって、溶融金属の滞留時間が長くな
り、その分だけ多量の非金属介在物が浮上分離する。し
かし、タンディッシュの内部は、溶融金属による過酷な
侵食に晒されることから、頻繁なライニングの張替え作
業が必要とされる。この点、タンディッシュ内部に堰等
の突起物があると、張替え作業が面倒なものとなる。By providing the weir inside the tundish, the residence time of the molten metal becomes long, and a large amount of the non-metallic inclusions floats and separates accordingly. However, since the inside of the tundish is exposed to severe erosion by the molten metal, frequent relining work of the lining is required. In this respect, if there are protrusions such as weirs inside the tundish, the re-attachment work becomes troublesome.
【0007】また、タンディッシュに注湯された溶融金
属による侵食は、溶融金属の流れに対して障害物となる
堰の部分で大きくなっている。そのため、タンディッシ
ュ本体に比較して堰の溶損が激しく、堰本来の機能を確
保することからライニング作業自体も一層頻繁になる。Further, the erosion by the molten metal poured into the tundish is large in the portion of the weir which is an obstacle to the flow of the molten metal. As a result, the weir is more prone to melting damage than the tundish body, and the lining work itself becomes more frequent because the original function of the weir is secured.
【0008】不活性ガスの吹込みによって非金属介在物
の浮上分離を促進させる方法においても、ガス吹込み管
の損傷が避けられない。また、ガス吹込みのために、余
分な設備を付設する必要が生じる。Even in the method of promoting floating separation of non-metallic inclusions by blowing an inert gas, damage to the gas blowing pipe cannot be avoided. In addition, it is necessary to attach extra equipment for gas injection.
【0009】このように、従来の方法は、施工,補修,
保守等の作業性が悪く、或いは余分な設備負担を必要と
することから、実用的なものではない。しかも、非金属
介在物が湯面に浮上することを促進させるための補助的
な手段に止まり、タンディッシュ内における溶融金属の
滞留時間を長くすることに関してはあまり有効な手段で
はない。As described above, the conventional method is the construction, repair,
It is not practical because the workability such as maintenance is poor, or an extra equipment burden is required. Moreover, it is only an auxiliary means for promoting the floating of the non-metallic inclusions on the molten metal surface, and is not a very effective means for prolonging the residence time of the molten metal in the tundish.
【0010】本発明は、このような問題を解消すべく案
出されたものであり、取鍋からタンディッシュに溶融金
属を注湯するロングノズルに工夫を加えることにより、
余分な設備負担を招くことなく、タンディッシュ内にお
ける溶融金属の滞留時間を長くし、非金属介在物の浮上
分離を効果的に行うことを目的とする。The present invention has been devised to solve such a problem, and by devising a long nozzle for pouring molten metal from a ladle to a tundish,
An object of the present invention is to extend the residence time of the molten metal in the tundish and effectively float and separate non-metallic inclusions without incurring extra equipment load.
【0011】[0011]
【課題を解決するための手段】本発明の連続鋳造用ロン
グノズルは、その目的を達成するため、取鍋からタンデ
ィッシュに溶融金属を注湯するロングノズルであって、
前記取鍋の底壁に装着され、前記タンディッシュ内に臨
ませた下端部が閉塞され、下端近傍の側面に上向きの溶
湯吐出口が穿設されていることを特徴とする。溶湯吐出
口は、5〜30度の上向き角度で下端近傍のノズル側面
に形成することが好ましい。In order to achieve the object, a long nozzle for continuous casting of the present invention is a long nozzle for pouring molten metal from a ladle to a tundish.
It is characterized in that it is attached to a bottom wall of the ladle, a lower end portion thereof facing the inside of the tundish is closed, and an upward molten metal discharge port is formed on a side surface near the lower end. The molten metal outlet is preferably formed on the nozzle side surface near the lower end at an upward angle of 5 to 30 degrees.
【0012】[0012]
【作 用】以下、図面を参照しながら、本発明をその作
用と共に具体的に説明する。本発明に従ったロングノズ
ル10は、図2に示すように、取鍋20の底壁に設けた
溶湯流出孔21に上端が接続されており、タンディッシ
ュ30内に下端を臨ませている。タンディッシュ30の
底壁には適宜の個数で注湯孔31a,31bが穿設さ
れ、それぞれの注湯孔31a,31bに浸漬ノズル32
a,32bが接続されている。そして、浸漬ノズル32
a,32bは、それぞれの連鋳鋳型40a,40bの上
部に配置されている。[Operation] Hereinafter, the present invention will be specifically described together with its operation with reference to the drawings. As shown in FIG. 2, the long nozzle 10 according to the present invention has its upper end connected to a molten metal outflow hole 21 provided in the bottom wall of the ladle 20, and its lower end faces the inside of the tundish 30. An appropriate number of pouring holes 31a and 31b are formed in the bottom wall of the tundish 30, and the immersion nozzle 32 is provided in each of the pouring holes 31a and 31b.
a and 32b are connected. And the immersion nozzle 32
The a and 32b are arranged on the upper part of the continuous casting molds 40a and 40b, respectively.
【0013】ロングノズル10は、図3に示すように閉
塞された下端部11の近傍で、ノズル本体の側面12に
溶湯吐出口13a,13bを穿設し、ノズル孔14と外
部とを連通させている。溶湯吐出口13a,13bは、
単数又は複数の何れであっても良いが、タンディッシュ
20内で広い範囲にわたって溶融金属の流動状態を生起
させる上から2個以上が好ましい。複数の溶湯吐出口1
3a,13bを設ける場合、ノズル本体の側面12に円
周方向に関して等間隔で溶湯吐出口13a,13bを配
置する。As shown in FIG. 3, the long nozzle 10 has molten metal discharge ports 13a and 13b formed in the side surface 12 of the nozzle body in the vicinity of the closed lower end 11 so that the nozzle hole 14 communicates with the outside. ing. The molten metal discharge ports 13a and 13b are
Although it may be singular or plural, two or more are preferable from the viewpoint of causing the molten metal to flow in a wide range in the tundish 20. Multiple melt outlets 1
When 3a and 13b are provided, the molten metal discharge ports 13a and 13b are arranged on the side surface 12 of the nozzle body at equal intervals in the circumferential direction.
【0014】溶湯吐出口13a,13bは、ノズル本体
の軸線と直角な方向に対し角度αで上向きに傾斜してい
る。上向き傾斜角度αは、タンディッシュ20に送り込
まれた溶融金属の流動状態を考慮して、5〜30度の範
囲で設定されることが好ましい。The molten metal discharge ports 13a and 13b are inclined upward at an angle α with respect to the direction perpendicular to the axis of the nozzle body. The upward inclination angle α is preferably set in the range of 5 to 30 degrees in consideration of the flow state of the molten metal sent into the tundish 20.
【0015】ロングノズル10を装着した取鍋20から
溶融金属50をタンディッシュ30に送り込むとき、ノ
ズル孔14を下降した溶融金属50は、下端部11の内
面に衝突した後、上向き傾斜角度αに対応して若干上向
きの方向成分をもった流れとして溶湯吐出口13からタ
ンディッシュ30に送り出される。このとき、取鍋20
からタンディッシュ30までの溶鋼静圧及び落下エネル
ギーは、溶湯吐出口13から流出する溶融金属を浮上流
に転換させることに作用する。When the molten metal 50 is fed into the tundish 30 from the ladle 20 equipped with the long nozzle 10, the molten metal 50 descending through the nozzle hole 14 collides with the inner surface of the lower end 11 and then has an upward inclination angle α. Correspondingly, it is sent out from the molten metal discharge port 13 to the tundish 30 as a flow having a slightly upward directional component. At this time, ladle 20
The molten steel static pressure and the falling energy from the molten metal to the tundish 30 act to convert the molten metal flowing out from the molten metal discharge port 13 to the floating upstream.
【0016】ロングノズル10から吐出される溶融金属
は、タンディッシュ30内の溶融金属51の湯面に向か
って流出し、図2に矢印で示した溶湯流52がタンディ
ッシュ30内に生じる。溶湯流52は、溶融金属51の
湯面に近いところを水平方向に流れ、加わる溶融金属5
1の静圧が小さなものである。そのため、溶融金属51
に比較して比重が小さい非金属介在物は、吐出された溶
融金属から容易に浮上分離される。その結果、タンディ
ッシュ30の注湯孔31a,31bに、非金属介在物が
除去された清浄な溶融金属51が供給される。The molten metal discharged from the long nozzle 10 flows out toward the molten metal surface of the molten metal 51 in the tundish 30, and a molten metal flow 52 shown by an arrow in FIG. The molten metal flow 52 flows horizontally near the surface of the molten metal 51, and the molten metal 5 is added.
The static pressure of 1 is small. Therefore, the molten metal 51
The non-metallic inclusion having a smaller specific gravity than that of (1) is easily floated and separated from the discharged molten metal. As a result, clean molten metal 51 from which non-metallic inclusions have been removed is supplied to the pouring holes 31a and 31b of the tundish 30.
【0017】これに対し、ノズル本体の軸線方向に対し
て直角に溶湯吐出口16を形成した従来のロングノズル
15を使用して取鍋20からタンディッシュ30に溶融
金属50を流出させるとき、図4に示すように下向きの
方向成分をもった溶湯流55が生じる。溶湯流55は、
タンディッシュ30内にある溶融金属51の比較的深い
ところを流れるため、加わる溶融金属51の静圧が大き
くなる。したがって、比重差によって浮上しようとする
非金属介在物の上昇が抑制される。On the other hand, when the molten metal 50 is discharged from the ladle 20 to the tundish 30 using the conventional long nozzle 15 having the molten metal discharge port 16 formed at right angles to the axial direction of the nozzle body, As shown in FIG. 4, a molten metal flow 55 having a downward directional component is generated. The molten metal flow 55 is
Since the molten metal 51 in the tundish 30 flows in a relatively deep portion, the static pressure applied to the molten metal 51 increases. Therefore, the rise in the non-metallic inclusions that are about to float due to the difference in specific gravity is suppressed.
【0018】また、溶湯流55の流出先が注湯孔31
a,31bに比較的近い位置にあるため、タンディッシ
ュ30内に長く滞留することなく、浸漬ノズル31a,
31bから連鋳鋳型40a,40bに流出する。その結
果、連鋳鋳型40a,40b内の溶融金属は、多量の非
金属介在物を含む清浄度が低いものになる。Further, the outflow destination of the molten metal flow 55 is the pouring hole 31.
Since they are located relatively close to a and 31b, they do not stay in the tundish 30 for a long time,
It flows out from 31b to continuous casting molds 40a and 40b. As a result, the molten metal in the continuous casting molds 40a and 40b has low cleanliness containing a large amount of non-metallic inclusions.
【0019】タンディッシュ30内における溶湯流52
と溶湯流55との対比から明らかなように、本発明に従
ったロングノズル10は、非金属介在物の浮上分離を促
進させると共に、タンディッシュ30内に溶融金属51
を長時間滞留させることにも有効である。その結果、清
浄度の高い溶融金属を連鋳鋳型40a,40bに注湯す
ることが可能となる。Molten metal flow 52 in the tundish 30
As is clear from the comparison between the molten metal flow 55 and the molten metal flow 55, the long nozzle 10 according to the present invention promotes the floating separation of the non-metallic inclusions and the molten metal 51 in the tundish 30.
Is also effective for staying for a long time. As a result, molten metal having high cleanliness can be poured into the continuous casting molds 40a and 40b.
【0020】ロングノズル10は、溶湯吐出口13a,
13bを形成した側面12をタンディッシュ30の短辺
壁に対向させて、タンディッシュ30内に配置すること
が好ましい。この配置によって、溶融金属51の湯面近
傍を流れる溶湯流52は、ロングノズル10から短辺壁
に至る広範囲にわたり、タンディッシュ30の長手方向
と平行な長い水平流に転じる。その結果、非金属介在物
の浮上分離は、一層促進される。The long nozzle 10 has a melt discharge port 13a,
It is preferable that the side surface 12 on which the 13b is formed faces the short side wall of the tundish 30 and is arranged in the tundish 30. With this arrangement, the molten metal flow 52 flowing near the molten metal 51 is turned into a long horizontal flow parallel to the longitudinal direction of the tundish 30 over a wide range from the long nozzle 10 to the short side wall. As a result, the floating separation of non-metallic inclusions is further promoted.
【0021】溶湯吐出口13a,13bの上向き傾斜角
度αは、水平方向を主体とする溶湯流52による非金属
介在物の浮上分離作用を高める上で、5〜30度の範囲
で設定することが好ましい。この範囲に上向き傾斜角度
αを維持するとき、タンディッシュ30の広範囲にわた
り有効な溶湯流52が形成される。そして、溶湯流52
がタンディッシュ30の短辺壁に沿って下降し注湯孔3
1a,31bに至る滞留時間の長い流れとなる。The upward inclination angle α of the molten metal discharge ports 13a and 13b can be set in the range of 5 to 30 degrees in order to enhance the floating separation action of the non-metallic inclusions by the molten metal flow 52 mainly in the horizontal direction. preferable. When maintaining the upward inclination angle α in this range, an effective molten metal flow 52 is formed over a wide range of the tundish 30. And the molten metal flow 52
Goes down along the short side wall of the tundish 30 and the pouring hole 3
The flow has a long residence time up to 1a and 31b.
【0022】上向き傾斜角度αが5度未満であると、溶
湯吐出口13a,13bを上向きに傾斜させた作用が小
さくなる。すなわち、吐出された溶融金属の流れは、下
向きの流れを主体とする図4に示した溶湯流55に近
く、溶融金属51の湯面に向かった流れが少なくなる。
その結果、非金属介在物は、浮上分離することなく、溶
融金属に随伴されて連鋳鋳型40a,40bに送り込ま
れる。When the upward inclination angle α is less than 5 degrees, the action of inclining the molten metal discharge ports 13a and 13b upward becomes small. That is, the flow of the molten metal discharged is close to the molten metal flow 55 shown in FIG. 4, which is mainly a downward flow, and the flow of the molten metal 51 toward the molten metal surface decreases.
As a result, the non-metallic inclusions are sent to the continuous casting molds 40a and 40b along with the molten metal without being floated and separated.
【0023】他方、30度を超える上向き傾斜角度αで
は、溶湯吐出口13a,13bを出た溶融金属は、すで
にタンディッシュ30内にある溶融金属51が抵抗とし
て働き、ロングノズル10の近傍で直ちに下降流に転じ
易い。そのため、タンディッシュ30の広範囲にわたる
溶湯流52が形成されず、非金属介在物が浮上分離する
十分な機会が得られない。そのため、溶融金属は、清浄
度の低い状態のままで連鋳鋳型40a,40bに送り込
まれ易い。ただし、この場合でも、底部に単孔の溶湯吐
出口を設けた従来のロングノズルに比較すると、非金属
介在物の浮上分離に格段の開きがある。On the other hand, at an upward inclination angle α of more than 30 degrees, the molten metal 51 already in the tundish 30 acts as a resistance against the molten metal discharged from the molten metal discharge ports 13a and 13b, and immediately near the long nozzle 10. It is easy to turn into a downward flow. Therefore, the molten metal flow 52 in a wide range of the tundish 30 is not formed, and a sufficient opportunity for the non-metallic inclusions to float and separate cannot be obtained. Therefore, the molten metal is likely to be fed into the continuous casting molds 40a and 40b in a state of low cleanliness. However, even in this case, as compared with the conventional long nozzle in which the single-hole molten metal discharge port is provided in the bottom portion, the floating separation of non-metallic inclusions is significantly different.
【0024】[0024]
【実施例】2個の溶湯吐出口13a,13bを形成した
ロングノズル10を使用し、低炭素Alキルド鋼を8ト
ン/分の注入速度でタンディッシュ30に流出させた。
なお、ロングノズル10としては、溶湯吐出口13a,
13bの上向き傾斜角度αを15度に設定したものを使
用した。また、上向き傾斜角度αを付けることなく溶湯
吐出口16を穿設したロングノズル15(図4)を従来
例として、45度の上向き傾斜角度αで溶湯吐出口13
a,13bを形成したロングノズル10を比較例として
使用した。何れの例においても、同一形状及び同一寸法
のタンディッシュ10を使用した。EXAMPLE A long nozzle 10 having two molten metal discharge ports 13a and 13b was used to flow low carbon Al killed steel into a tundish 30 at an injection rate of 8 ton / min.
In addition, as the long nozzle 10, the melt discharge port 13a,
13b having an upward inclination angle α of 15 degrees was used. Further, taking the long nozzle 15 (FIG. 4) in which the molten metal discharge port 16 is bored without providing the upward tilt angle α as a conventional example, the molten metal discharge port 13 has an upward tilt angle α of 45 degrees.
The long nozzle 10 formed with a and 13b was used as a comparative example. In each example, the tundish 10 having the same shape and the same size was used.
【0025】取鍋20からタンディッシュ30を経て低
炭素Alキルド鋼を連鋳鋳型40a,40bに鋳込み、
断面1325mm×250mmの鋳片を製造した。得ら
れた鋳片における非金属介在物の分散状態を調査した。
図5は、非金属介在物の量を非金属介在物指数で表した
グラフである。図5から明らかなように、上向き傾斜角
度α=15度の溶湯吐出口13a,13bを形成したロ
ングノズル10を使用して連鋳を行った場合、製造され
た鋳片に採り込まれている非金属介在物が大幅に減少し
ていることが判る。Low carbon Al killed steel is cast from the ladle 20 through the tundish 30 into the continuous casting molds 40a and 40b.
A slab having a cross section of 1325 mm × 250 mm was manufactured. The dispersed state of the non-metallic inclusions in the obtained cast piece was investigated.
FIG. 5 is a graph showing the amount of non-metallic inclusions as a non-metallic inclusion index. As is apparent from FIG. 5, when continuous casting is performed using the long nozzle 10 in which the molten metal discharge ports 13a and 13b having the upward inclination angle α = 15 degrees are used for continuous casting, it is incorporated in the manufactured slab. It can be seen that the non-metallic inclusions are greatly reduced.
【0026】[0026]
【発明の効果】以上に説明したように、本発明の連続鋳
造用ロングノズルは、タンディッシュ内における溶融金
属の流動状態を、湯面近傍で且つ水平方向を主体とする
流れにしている。そのため、タンディッシュに送り込ま
れた溶融金属に加わる溶湯静圧が小さく、非金属介在物
の浮上分離が促進される。また、タンディッシュ内に生
じた溶湯流は比較的広範囲にわたり、溶融金属をタンデ
ィッシュ内に長時間滞留させる。これによっても、非金
属介在物の浮上分離が行われる。そのため、連鋳鋳型に
鋳込まれる溶融金属に含まれている非金属介在物が少な
く、清浄度の高い鋳片が製造される。しかも、ライニン
グ耐火物に悪影響を及ぼす溶湯流を生起させる堰をタン
ディッシュ内部に設けたり、タンディッシュ内の溶融金
属に不活性ガスを吹き込むことを必要とせず、単にロン
グノズルの交換だけで既存の設備を使用することができ
る。As described above, in the long nozzle for continuous casting of the present invention, the flow state of the molten metal in the tundish is a flow mainly in the horizontal direction near the molten metal surface. Therefore, the molten metal static pressure applied to the molten metal sent to the tundish is small, and the floating separation of non-metallic inclusions is promoted. Further, the molten metal flow generated in the tundish has a relatively wide range, and the molten metal is retained in the tundish for a long time. This also causes the floating separation of the non-metallic inclusions. Therefore, the non-metallic inclusions contained in the molten metal cast into the continuous casting mold are small, and a slab with high cleanliness is manufactured. Moreover, it is not necessary to provide a weir inside the tundish that causes a molten metal flow that adversely affects the lining refractory, or to blow an inert gas into the molten metal in the tundish, simply by replacing the long nozzle. Equipment can be used.
【図1】 タンディッシュ内の溶融金属滞留時間と非金
属介在物浮上率との関係を示すグラフFIG. 1 is a graph showing the relationship between the residence time of molten metal in a tundish and the levitation rate of nonmetallic inclusions.
【図2】 本発明に従ったロングノズルを組み込んだ連
鋳用注湯部FIG. 2 Pouring part for continuous casting incorporating a long nozzle according to the present invention
【図3】 本発明に従ったロングノズルFIG. 3 Long nozzle according to the invention
【図4】 従来のロングノズルを組み込んだ連鋳用注湯
部FIG. 4 Pouring part for continuous casting incorporating a conventional long nozzle
【図5】 溶湯吐出口の上向き傾斜角度が鋳片の非金属
介在物指数に与える影響を示したグラフFIG. 5 is a graph showing the influence of the upward inclination angle of the molten metal discharge port on the index of non-metallic inclusions in the slab.
10 ロングノズル 11 閉塞された下端
部 12 ノズル本体の側面 13a,13b 溶湯
吐出口 20 取鍋 30 タンディッシュ 50 溶融金属 52 タンディッシュ
内の溶湯流 α 溶湯吐出口の上向き傾斜角度10 Long Nozzle 11 Closed Lower End 12 Side of Nozzle Body 13a, 13b Molten Metal Discharge Port 20 Ladle 30 Tundish 50 Molten Metal 52 Molten Metal Flow in Tundish α Molten Metal Discharge Port Upward Inclination Angle
Claims (2)
湯するロングノズルであって、前記取鍋の底壁に装着さ
れ、前記タンディッシュ内に臨ませた下端部が閉塞さ
れ、下端近傍の側面に上向きの溶湯吐出口が穿設されて
いることを特徴とする連続鋳造用ロングノズル。1. A long nozzle for pouring molten metal from a ladle to a tundish, which is mounted on a bottom wall of the ladle and has a lower end portion facing the inside of the tundish closed and near the lower end. A long nozzle for continuous casting characterized in that an upward molten metal discharge port is formed on the side surface.
度の上向き角度で下端近傍のノズル側面に形成されてい
ることを特徴とする連続鋳造用ロングノズル。2. The molten metal discharge port according to claim 1, wherein the molten metal discharge port is 5 to 30.
Long nozzle for continuous casting, characterized in that it is formed on the side surface of the nozzle near the lower end at an upward angle of 10 degrees.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3720692A JPH05200507A (en) | 1992-01-28 | 1992-01-28 | Long nozzle for continuous casting |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3720692A JPH05200507A (en) | 1992-01-28 | 1992-01-28 | Long nozzle for continuous casting |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH05200507A true JPH05200507A (en) | 1993-08-10 |
Family
ID=12491117
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3720692A Withdrawn JPH05200507A (en) | 1992-01-28 | 1992-01-28 | Long nozzle for continuous casting |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH05200507A (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2007039052A1 (en) * | 2005-10-04 | 2007-04-12 | Sms Demag Ag | Submerged nozzle for liquid metals, especially steel materials |
JP2019181547A (en) * | 2018-04-16 | 2019-10-24 | 日本製鉄株式会社 | Continuous casting method |
-
1992
- 1992-01-28 JP JP3720692A patent/JPH05200507A/en not_active Withdrawn
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2007039052A1 (en) * | 2005-10-04 | 2007-04-12 | Sms Demag Ag | Submerged nozzle for liquid metals, especially steel materials |
JP2019181547A (en) * | 2018-04-16 | 2019-10-24 | 日本製鉄株式会社 | Continuous casting method |
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Legal Events
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