JPH05185186A - 鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
鋼の連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPH05185186A JPH05185186A JP2476092A JP2476092A JPH05185186A JP H05185186 A JPH05185186 A JP H05185186A JP 2476092 A JP2476092 A JP 2476092A JP 2476092 A JP2476092 A JP 2476092A JP H05185186 A JPH05185186 A JP H05185186A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- slab
- width direction
- cast slab
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- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Abstract
(57)【要約】
【目的】長方形断面を有する連続鋳造鋳片の中心偏析を
防止する手段を提供する。 【構成】連続鋳造用鋳型の長辺面の鋳片幅方向中央部に
適正な凹部を形成した鋳型を用いて連続鋳造する。この
凹部付き鋳型を用いて連続鋳造することにより長辺の幅
方向中央部に凸部を有する鋳片が得られる。この鋳片の
クレータエンド近傍で前記凸部を圧下する。 【効果】鋳片の幅方向全体にわたって均等な未凝固溶鋼
厚みを確保することができる。鋳片の凸部を圧下するこ
とにより未凝固溶鋼の流動が抑制され、鋳片の幅方向全
体にわたって中心偏析を改善できる。
防止する手段を提供する。 【構成】連続鋳造用鋳型の長辺面の鋳片幅方向中央部に
適正な凹部を形成した鋳型を用いて連続鋳造する。この
凹部付き鋳型を用いて連続鋳造することにより長辺の幅
方向中央部に凸部を有する鋳片が得られる。この鋳片の
クレータエンド近傍で前記凸部を圧下する。 【効果】鋳片の幅方向全体にわたって均等な未凝固溶鋼
厚みを確保することができる。鋳片の凸部を圧下するこ
とにより未凝固溶鋼の流動が抑制され、鋳片の幅方向全
体にわたって中心偏析を改善できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は長方形断面を有する連
続鋳造鋳片（広幅鋳片）の中心偏析を防止する鋼の連続
鋳造方法に関する。
続鋳造鋳片（広幅鋳片）の中心偏析を防止する鋼の連続
鋳造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造鋳片の中心部に発生するＣ、
Ｐ、Ｓ等の成分元素の偏析は、連続鋳造法特有のもので
あり、連続鋳造中の最終凝固部近傍の未凝固溶鋼が流動
して起こることが知られている。そこで、この最終凝固
部の未凝固溶鋼の流動を抑制するために、従来種々の方
法が提案されている。例えば、特開昭６１−１１９３６
０号公報には、電磁攪拌により２５％以下の等軸晶率と
し、最終凝固直前の３ｍ以上を凝固、降温、収縮に見合
った量だけテーパアライメントにし、ロールピッチを２
７５ｍｍ以下にしかつ鋳片を強冷却する方法が提案され
ている。このような連続鋳造法によれば、連続鋳造鋳片
の中心偏析を大幅に改善することはできるが、厚板用ス
ラブのような長方形断面を有する広幅鋳片の場合、幅方
向全体にわたって均等な中心偏析改善効果が十分に得ら
れないという欠点がある。これは、例えば長方形断面が
２５０ｍｍ×２０５０ｍｍの鋳片において、最終凝固部
近傍では約１８００ｍｍにわたる幅方向の未凝固溶鋼存
在部の厚みが均等に存在していないにもかかわらず、均
等厚みで存在するものとみなしてはじめて有効な効果を
発揮し得るような対策をとっていることに起因してい
る。
Ｐ、Ｓ等の成分元素の偏析は、連続鋳造法特有のもので
あり、連続鋳造中の最終凝固部近傍の未凝固溶鋼が流動
して起こることが知られている。そこで、この最終凝固
部の未凝固溶鋼の流動を抑制するために、従来種々の方
法が提案されている。例えば、特開昭６１−１１９３６
０号公報には、電磁攪拌により２５％以下の等軸晶率と
し、最終凝固直前の３ｍ以上を凝固、降温、収縮に見合
った量だけテーパアライメントにし、ロールピッチを２
７５ｍｍ以下にしかつ鋳片を強冷却する方法が提案され
ている。このような連続鋳造法によれば、連続鋳造鋳片
の中心偏析を大幅に改善することはできるが、厚板用ス
ラブのような長方形断面を有する広幅鋳片の場合、幅方
向全体にわたって均等な中心偏析改善効果が十分に得ら
れないという欠点がある。これは、例えば長方形断面が
２５０ｍｍ×２０５０ｍｍの鋳片において、最終凝固部
近傍では約１８００ｍｍにわたる幅方向の未凝固溶鋼存
在部の厚みが均等に存在していないにもかかわらず、均
等厚みで存在するものとみなしてはじめて有効な効果を
発揮し得るような対策をとっていることに起因してい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】長方形断面を有する鋳
片の最終凝固部近傍の未凝固溶鋼の存在状態は図１に示
すごとく、鋳片の短辺近傍部Ｂが幅方向中央部Ａに比べ
て大きな厚みを有した形状を呈している。このような未
凝固溶鋼の存在状態は、鋳造条件にかかわらず、また凝
固の初期から常に存在していることが確認されている。
こうした未凝固溶鋼厚みの幅方向不均一現象が起こるの
は、Ｂ部相当位置が鋳型内で高温の溶鋼流動経路になっ
ていること、および長方形断面のためＢ部相当位置の凝
固が収縮によって鋳型との間に空隙を生成せしめるため
である。
片の最終凝固部近傍の未凝固溶鋼の存在状態は図１に示
すごとく、鋳片の短辺近傍部Ｂが幅方向中央部Ａに比べ
て大きな厚みを有した形状を呈している。このような未
凝固溶鋼の存在状態は、鋳造条件にかかわらず、また凝
固の初期から常に存在していることが確認されている。
こうした未凝固溶鋼厚みの幅方向不均一現象が起こるの
は、Ｂ部相当位置が鋳型内で高温の溶鋼流動経路になっ
ていること、および長方形断面のためＢ部相当位置の凝
固が収縮によって鋳型との間に空隙を生成せしめるため
である。
【０００４】この発明は、上記幅方向不均一現象に対し
て未凝固厚みを均一化させることによって中心偏析を防
止し得る方法を提案しようとするものである。
て未凝固厚みを均一化させることによって中心偏析を防
止し得る方法を提案しようとするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この発明は、鋳型内で凝
固が開始する段階から鋳片厚みに差をつけることによ
り、未凝固溶鋼の幅方向均一化をはかろうとするもの
で、その要旨は、長方形断面を有する鋳片を連続鋳造す
る際に、鋳型の長辺面の幅方向中央部に長辺長さの５０
〜８０％の長さにわたり深さ１．０〜５．０ｍｍの凹部
を有する鋳型を用いる方法であり、またこの方法により
連続鋳造された長辺に凸部を有する鋳片のクレータエン
ド近傍で、前記凸部の一部または全部を圧下することを
特徴とするものである。
固が開始する段階から鋳片厚みに差をつけることによ
り、未凝固溶鋼の幅方向均一化をはかろうとするもの
で、その要旨は、長方形断面を有する鋳片を連続鋳造す
る際に、鋳型の長辺面の幅方向中央部に長辺長さの５０
〜８０％の長さにわたり深さ１．０〜５．０ｍｍの凹部
を有する鋳型を用いる方法であり、またこの方法により
連続鋳造された長辺に凸部を有する鋳片のクレータエン
ド近傍で、前記凸部の一部または全部を圧下することを
特徴とするものである。
【０００６】
【作用】長方形断面を有する鋳片の最終凝固部近傍の未
凝固溶鋼の存在状態は、前記図１に示すように鋳片の短
辺近傍部Ｂが幅方向中央部Ａに比較してより大きな厚み
を有している。この発明者の観察結果によれば、短辺部
近傍部Ｂは鋳片短辺から１５０〜４００ｍｍの範囲に存
在し、幅方向中央部Ａの幅方向長さをｃ、鋳片全体の幅
方向長さをａとすると、ｃ／ａ＝０．５〜０．８と規定
できる。また、Ｂ部とＡ部の未凝固溶鋼厚み差（ｄ´ー
ｄ）は１〜５ｍｍの範囲で存在することが判明した。か
かる事実をもとに、この発明では鋳型長辺面の中央部に
凹部を設けた鋳型を用い、鋳型内で凝固が開始する段階
から鋳片厚みに差をつける方法をこうじたものである。
凝固溶鋼の存在状態は、前記図１に示すように鋳片の短
辺近傍部Ｂが幅方向中央部Ａに比較してより大きな厚み
を有している。この発明者の観察結果によれば、短辺部
近傍部Ｂは鋳片短辺から１５０〜４００ｍｍの範囲に存
在し、幅方向中央部Ａの幅方向長さをｃ、鋳片全体の幅
方向長さをａとすると、ｃ／ａ＝０．５〜０．８と規定
できる。また、Ｂ部とＡ部の未凝固溶鋼厚み差（ｄ´ー
ｄ）は１〜５ｍｍの範囲で存在することが判明した。か
かる事実をもとに、この発明では鋳型長辺面の中央部に
凹部を設けた鋳型を用い、鋳型内で凝固が開始する段階
から鋳片厚みに差をつける方法をこうじたものである。
【０００７】すなわち、図２Ａ、Ｂに示すように、鋳型
短辺面１と鋳型長辺面２とからなる鋳型において、鋳型
長辺面２の中央部に前記ｃ／ａ＝０．５〜０．８の条件
を満足する範囲に未凝固溶鋼厚み差（ｄ´ーｄ）１〜５
ｍｍと同等の深さｅ、ｅ´（＝２ｅ）の凹部２−１を形
成した鋳型を用いることとしたのである。なお、図２Ａ
は相対する長辺面それぞれに凹部を形成した鋳型を示
し、図２Ｂは一方の長辺面にのみ凹部を形成した鋳型を
示している。ここで、凹部２−１を長辺長さの５０〜８
０％としたのは、前記の理由によるものであるが、５０
％未満の場合は未凝固溶鋼厚みの均一化の効果が小さ
く、他方８０％を超えるとＡ部とＢ部に鋳片厚み差をつ
けた意義を失うためである。また、この凹部の深さが
１．０ｍｍ未満の場合はＡ部とＢ部の未凝固溶鋼の厚み
差よりも小さいため効果が小さく、他方５ｍｍを超える
とＡ部とＢ部の未凝固溶鋼厚み差よりも大きくなって悪
化するため、この発明では凹部の深さを１．０〜５．０
ｍｍと限定したのである。
短辺面１と鋳型長辺面２とからなる鋳型において、鋳型
長辺面２の中央部に前記ｃ／ａ＝０．５〜０．８の条件
を満足する範囲に未凝固溶鋼厚み差（ｄ´ーｄ）１〜５
ｍｍと同等の深さｅ、ｅ´（＝２ｅ）の凹部２−１を形
成した鋳型を用いることとしたのである。なお、図２Ａ
は相対する長辺面それぞれに凹部を形成した鋳型を示
し、図２Ｂは一方の長辺面にのみ凹部を形成した鋳型を
示している。ここで、凹部２−１を長辺長さの５０〜８
０％としたのは、前記の理由によるものであるが、５０
％未満の場合は未凝固溶鋼厚みの均一化の効果が小さ
く、他方８０％を超えるとＡ部とＢ部に鋳片厚み差をつ
けた意義を失うためである。また、この凹部の深さが
１．０ｍｍ未満の場合はＡ部とＢ部の未凝固溶鋼の厚み
差よりも小さいため効果が小さく、他方５ｍｍを超える
とＡ部とＢ部の未凝固溶鋼厚み差よりも大きくなって悪
化するため、この発明では凹部の深さを１．０〜５．０
ｍｍと限定したのである。
【０００８】上記鋳型によって鋳造される鋳片は長辺中
央部に幅が長辺長さの５０〜８０％で、厚さ１．０〜
５．０ｍｍの凸部を有する。この凸部を有する鋳片を最
終凝固直前の領域（実際には３ｍ以上の領域）で圧下す
ることにより、鋳片幅方向均等に未凝固溶鋼の流動を抑
制することが可能となり、鋳片の幅方向全体にわたって
中心偏析を著しく改善できる。なお、鋳型の長辺中央部
に設ける凹部は長辺の片側内面または両側内面のいずれ
でもよいことはいうまでもない。
央部に幅が長辺長さの５０〜８０％で、厚さ１．０〜
５．０ｍｍの凸部を有する。この凸部を有する鋳片を最
終凝固直前の領域（実際には３ｍ以上の領域）で圧下す
ることにより、鋳片幅方向均等に未凝固溶鋼の流動を抑
制することが可能となり、鋳片の幅方向全体にわたって
中心偏析を著しく改善できる。なお、鋳型の長辺中央部
に設ける凹部は長辺の片側内面または両側内面のいずれ
でもよいことはいうまでもない。
【０００９】
【実施例】実際の連続鋳造機により、図２Ｂに示す長辺
片側面のみに深さが０ｍｍ、１．０ｍｍ、２．０ｍｍ、
３．０ｍｍ、４．０ｍｍ、５．０ｍｍの凹部を有する鋳
型を使用し、各鋳型により鋳片寸法が幅ａ２１００ｍ
ｍ、厚さｂ２３５ｍｍ、ｃ１５００ｍｍ、ｃ／ａ＝０．
７１の長方形断面の鋳片を連続鋳造した。その時の溶鋼
の成分を表１に、鋳造条件を表２に、鋳片厚み中央部の
リンの偏析度を図３に、それぞれ示す。なお、リンの偏
析度は２ｍｍφのドリルサンプルの化学分析により求め
た。
片側面のみに深さが０ｍｍ、１．０ｍｍ、２．０ｍｍ、
３．０ｍｍ、４．０ｍｍ、５．０ｍｍの凹部を有する鋳
型を使用し、各鋳型により鋳片寸法が幅ａ２１００ｍ
ｍ、厚さｂ２３５ｍｍ、ｃ１５００ｍｍ、ｃ／ａ＝０．
７１の長方形断面の鋳片を連続鋳造した。その時の溶鋼
の成分を表１に、鋳造条件を表２に、鋳片厚み中央部の
リンの偏析度を図３に、それぞれ示す。なお、リンの偏
析度は２ｍｍφのドリルサンプルの化学分析により求め
た。
【００１０】図３より、鋳片の凸部の厚さ（突出量）が
僅か１．０ｍｍでもＢ部で効果があり、凸部の厚さが
４．０ｍｍのときＢ部の偏析度はＡ部とほぼ同等の１．
０に近い値を示し、本発明法により大きな効果が得られ
ることがわかる。また、ｅ´を５．０ｍｍ以上に設定す
ると、Ａ部およびＢ部共にリンの濃化による偏析の悪化
現象が見られ、ｅ´の値には鋳造条件によって適正値が
存在することを示唆している。
僅か１．０ｍｍでもＢ部で効果があり、凸部の厚さが
４．０ｍｍのときＢ部の偏析度はＡ部とほぼ同等の１．
０に近い値を示し、本発明法により大きな効果が得られ
ることがわかる。また、ｅ´を５．０ｍｍ以上に設定す
ると、Ａ部およびＢ部共にリンの濃化による偏析の悪化
現象が見られ、ｅ´の値には鋳造条件によって適正値が
存在することを示唆している。
【００１１】
【表１】
【００１２】
【表２】
【００１３】
【発明の効果】以上説明したごとく、この発明方法によ
れば、長辺面の幅方向中央部に凹部を有する鋳型の作用
により、鋳型内で凝固が開始する段階から鋳片厚みに差
がつけられて幅方向中央部に凸部を有する鋳片が得られ
ることによって、鋳片の幅方向全体にわたって均等な未
凝固溶鋼厚みを確保することができ、かつ凸部の圧下に
より未凝固溶鋼の流動抑制が可能となり、厚板用スラブ
のような長方形断面を有する広幅鋳片の幅方向全体にわ
たって均等な中心偏析改善効果が十分に得られる。そし
て、この中心偏析の低減効果によって、耐サワーガス用
ラインパイプ素材であるスラブのソーキング処理（加熱
拡散処理）の省略が可能となり、かつ厚板製品の水素性
欠陥も大幅に低減されるという大なる効果を奏するもの
である。
れば、長辺面の幅方向中央部に凹部を有する鋳型の作用
により、鋳型内で凝固が開始する段階から鋳片厚みに差
がつけられて幅方向中央部に凸部を有する鋳片が得られ
ることによって、鋳片の幅方向全体にわたって均等な未
凝固溶鋼厚みを確保することができ、かつ凸部の圧下に
より未凝固溶鋼の流動抑制が可能となり、厚板用スラブ
のような長方形断面を有する広幅鋳片の幅方向全体にわ
たって均等な中心偏析改善効果が十分に得られる。そし
て、この中心偏析の低減効果によって、耐サワーガス用
ラインパイプ素材であるスラブのソーキング処理（加熱
拡散処理）の省略が可能となり、かつ厚板製品の水素性
欠陥も大幅に低減されるという大なる効果を奏するもの
である。
【図１】この発明の対象とする長方形断面の鋳片の凝固
末期の状態を示す説明図である。
末期の状態を示す説明図である。
【図２】この発明に係る連続鋳造用鋳型を例示したもの
で、（Ａ）は鋳型長辺面の両側中央部に凹部を形成した
鋳型を示す概略平面図、（Ｂ）は鋳型長辺面の片側中央
部に凹部を形成した鋳型を示す概略平面図である。
で、（Ａ）は鋳型長辺面の両側中央部に凹部を形成した
鋳型を示す概略平面図、（Ｂ）は鋳型長辺面の片側中央
部に凹部を形成した鋳型を示す概略平面図である。
【図３】この発明の実施例における鋳片厚み中央部のリ
ンの偏析度を示す図である。
ンの偏析度を示す図である。
１ 鋳型短辺面 ２ 鋳型長辺面 Ａ 鋳片の幅方向中央部 Ｂ 鋳片の短辺近傍部
Claims (2)
- 【請求項１】 長方形断面を有する鋳片を連続鋳造する
方法において、鋳型の長辺面の幅方向中央部に長辺長さ
の５０〜８０％の長さにわたり深さ１．０〜５．０ｍｍ
の凹部を有する鋳型を用いることを特徴とする鋼の連続
鋳造方法。 - 【請求項２】 請求項１に記載の方法により連続鋳造さ
れた、長辺に凸部を有する連続鋳造鋳片のクレータエン
ド近傍で、前記凸部の一部または全部を圧下することを
特徴とする鋼の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2476092A JPH05185186A (ja) | 1992-01-14 | 1992-01-14 | 鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2476092A JPH05185186A (ja) | 1992-01-14 | 1992-01-14 | 鋼の連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05185186A true JPH05185186A (ja) | 1993-07-27 |
Family
ID=12147108
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2476092A Pending JPH05185186A (ja) | 1992-01-14 | 1992-01-14 | 鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05185186A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011121063A (ja) * | 2009-12-08 | 2011-06-23 | Jfe Steel Corp | 軽圧下連続鋳造方法 |
| JP2013000746A (ja) * | 2011-06-10 | 2013-01-07 | Jfe Steel Corp | 鋼片の連続鋳造方法 |
-
1992
- 1992-01-14 JP JP2476092A patent/JPH05185186A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011121063A (ja) * | 2009-12-08 | 2011-06-23 | Jfe Steel Corp | 軽圧下連続鋳造方法 |
| JP2013000746A (ja) * | 2011-06-10 | 2013-01-07 | Jfe Steel Corp | 鋼片の連続鋳造方法 |
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