JPH05179961A - 筒内噴射式内燃機関 - Google Patents
筒内噴射式内燃機関Info
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- JPH05179961A JPH05179961A JP34632091A JP34632091A JPH05179961A JP H05179961 A JPH05179961 A JP H05179961A JP 34632091 A JP34632091 A JP 34632091A JP 34632091 A JP34632091 A JP 34632091A JP H05179961 A JPH05179961 A JP H05179961A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel
- groove
- fuel injection
- injected
- wall surface
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
- F02F1/24—Cylinder heads
- F02F1/42—Shape or arrangement of intake or exhaust channels in cylinder heads
- F02F1/4214—Shape or arrangement of intake or exhaust channels in cylinder heads specially adapted for four or more valves per cylinder
- F02F1/4221—Shape or arrangement of intake or exhaust channels in cylinder heads specially adapted for four or more valves per cylinder particularly for three or more inlet valves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/12—Other methods of operation
- F02B2075/125—Direct injection in the combustion chamber for spark ignition engines, i.e. not in pre-combustion chamber
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 未燃ＨＣの発生を抑制すると共に安定した燃
焼を確保する。 【構成】 シリンダヘッド内壁面の中心部に点火栓を配
置し、シリンダヘッド内壁面の周縁部に燃料噴射弁１４
を配置する。点火栓の下方から燃料噴射弁１４側に向け
て次第に拡開しつつほぼまっすぐに延びる一対の側壁面
１５ｂとほぼ平坦をなす底壁面１５ｃとにより画定され
る第１の凹溝１５と、第１の凹溝１５から燃料噴射弁１
４と反対側に間隔を隔てた第２の凹溝１６とをピストン
２の頂面上に形成する。燃料噴射量が少ないときには全
燃料を第１の凹溝１５内に噴射し、燃料噴射量が増大し
たときには燃料噴射時期を早めて一部の燃料を第１の凹
溝１５内に噴射すると共に残りの燃料を第２の凹溝１６
内に噴射する。
焼を確保する。 【構成】 シリンダヘッド内壁面の中心部に点火栓を配
置し、シリンダヘッド内壁面の周縁部に燃料噴射弁１４
を配置する。点火栓の下方から燃料噴射弁１４側に向け
て次第に拡開しつつほぼまっすぐに延びる一対の側壁面
１５ｂとほぼ平坦をなす底壁面１５ｃとにより画定され
る第１の凹溝１５と、第１の凹溝１５から燃料噴射弁１
４と反対側に間隔を隔てた第２の凹溝１６とをピストン
２の頂面上に形成する。燃料噴射量が少ないときには全
燃料を第１の凹溝１５内に噴射し、燃料噴射量が増大し
たときには燃料噴射時期を早めて一部の燃料を第１の凹
溝１５内に噴射すると共に残りの燃料を第２の凹溝１６
内に噴射する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は筒内噴射式内燃機関に関
する。
する。
【０００２】
【従来の技術】シリンダヘッド内壁面の中心部に点火栓
を配置し、シリンダヘッド内壁面の周縁部に燃料噴射弁
を配置し、点火栓の下方から燃料噴射弁側に向けて次第
に拡開しつつほぼまっすぐに延びる一対の側壁面とほぼ
平坦をなす底壁面とにより画定される凹溝をピストン頂
面上に形成し、燃料噴射量が少ないときには燃料噴射弁
から凹溝の底壁面に向け斜めに燃料を噴射して凹溝の底
壁面に衝突した噴射燃料を凹溝の側壁面に沿いつつ点火
栓下方の凹溝端部に向かわせ、燃料噴射量が増大したと
きには燃料噴射時期を早めて一部の燃料を凹溝内に噴射
すると共に残りの燃料を凹溝周りのピストン頂面に向け
て噴射するようにした筒内噴射式内燃機関が本出願人に
より既に提案されている（特願平３−１５０６４２号参
照）。
を配置し、シリンダヘッド内壁面の周縁部に燃料噴射弁
を配置し、点火栓の下方から燃料噴射弁側に向けて次第
に拡開しつつほぼまっすぐに延びる一対の側壁面とほぼ
平坦をなす底壁面とにより画定される凹溝をピストン頂
面上に形成し、燃料噴射量が少ないときには燃料噴射弁
から凹溝の底壁面に向け斜めに燃料を噴射して凹溝の底
壁面に衝突した噴射燃料を凹溝の側壁面に沿いつつ点火
栓下方の凹溝端部に向かわせ、燃料噴射量が増大したと
きには燃料噴射時期を早めて一部の燃料を凹溝内に噴射
すると共に残りの燃料を凹溝周りのピストン頂面に向け
て噴射するようにした筒内噴射式内燃機関が本出願人に
より既に提案されている（特願平３−１５０６４２号参
照）。
【０００３】この筒内噴射式内燃機関では燃料噴射量が
少ないときには全燃料を凹溝内に噴射して混合気を点火
栓周りに形成し、燃料噴射量が増大したときには一部の
燃料を凹溝内に噴射してこの燃料により点火栓周りに混
合気を形成すると共に、残りの燃料を凹溝周りのピスト
ン頂面に衝突させてこの燃料により燃焼室内に均一混合
気を形成し、この均一混合気を点火栓周りに形成された
混合気の着火火炎を火種として着火せしめるようにして
いる。
少ないときには全燃料を凹溝内に噴射して混合気を点火
栓周りに形成し、燃料噴射量が増大したときには一部の
燃料を凹溝内に噴射してこの燃料により点火栓周りに混
合気を形成すると共に、残りの燃料を凹溝周りのピスト
ン頂面に衝突させてこの燃料により燃焼室内に均一混合
気を形成し、この均一混合気を点火栓周りに形成された
混合気の着火火炎を火種として着火せしめるようにして
いる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところでこの筒内噴射
内燃機関では凹溝周りのピストン頂面に衝突せしめられ
る燃料の割合は噴射量が増大するほど多くなる。この場
合、高負荷運転時のように燃料噴射量が多いときには均
一混合気の空燃比が比較的大きくなるので燃焼室内全体
の混合気が良好に燃焼せしめられる。しかしながら燃料
噴射量がそれほど多くないときには均一混合気の空燃比
がかなり大きくなり、即ちかなり稀薄となり、斯くして
均一混合気が良好に燃焼せしめられないために多量の未
燃ＨＣが発生すると共に燃焼が不安定になるという問題
がある。
内燃機関では凹溝周りのピストン頂面に衝突せしめられ
る燃料の割合は噴射量が増大するほど多くなる。この場
合、高負荷運転時のように燃料噴射量が多いときには均
一混合気の空燃比が比較的大きくなるので燃焼室内全体
の混合気が良好に燃焼せしめられる。しかしながら燃料
噴射量がそれほど多くないときには均一混合気の空燃比
がかなり大きくなり、即ちかなり稀薄となり、斯くして
均一混合気が良好に燃焼せしめられないために多量の未
燃ＨＣが発生すると共に燃焼が不安定になるという問題
がある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに本発明によれば、シリンダヘッド内壁面の中心部に
点火栓を配置し、シリンダヘッド内壁面の周縁部に燃料
噴射弁を配置し、点火栓の下方から燃料噴射弁側に向け
て次第に拡開しつつほぼまっすぐに延びる一対の側壁面
とほぼ平坦をなす底壁面とにより画定される第１凹溝を
ピストン頂面上に形成すると共に第１凹溝に関して燃料
噴射弁と反対側のピストン頂面上に第１凹溝から間隔を
隔てて第１凹溝の輪郭に沿って延びる第２凹溝を形成
し、燃料噴射量が少ないときには燃料噴射弁から第１凹
溝の底壁面に向け斜めに燃料を噴射して第１凹溝の底壁
面に衝突した噴射燃料を第１凹溝の側壁面に沿いつつ点
火栓下方の第１凹溝端部に向かわせ、燃料噴射量が増大
したときには燃料噴射時期を早めて一部の燃料を第１凹
溝内に噴射すると共に残りの燃料を第２凹溝内に噴射さ
せて第２凹溝内に噴射された燃料により形成される混合
気が点火栓の周りに集まるようにしている。
めに本発明によれば、シリンダヘッド内壁面の中心部に
点火栓を配置し、シリンダヘッド内壁面の周縁部に燃料
噴射弁を配置し、点火栓の下方から燃料噴射弁側に向け
て次第に拡開しつつほぼまっすぐに延びる一対の側壁面
とほぼ平坦をなす底壁面とにより画定される第１凹溝を
ピストン頂面上に形成すると共に第１凹溝に関して燃料
噴射弁と反対側のピストン頂面上に第１凹溝から間隔を
隔てて第１凹溝の輪郭に沿って延びる第２凹溝を形成
し、燃料噴射量が少ないときには燃料噴射弁から第１凹
溝の底壁面に向け斜めに燃料を噴射して第１凹溝の底壁
面に衝突した噴射燃料を第１凹溝の側壁面に沿いつつ点
火栓下方の第１凹溝端部に向かわせ、燃料噴射量が増大
したときには燃料噴射時期を早めて一部の燃料を第１凹
溝内に噴射すると共に残りの燃料を第２凹溝内に噴射さ
せて第２凹溝内に噴射された燃料により形成される混合
気が点火栓の周りに集まるようにしている。
【０００６】
【作用】燃料噴射量が増大せしめられたときに第１凹溝
以外に噴射された燃料が燃焼室内全体に拡散せしめられ
ることなく点火栓の周りに集められる。
以外に噴射された燃料が燃焼室内全体に拡散せしめられ
ることなく点火栓の周りに集められる。
【０００７】
【実施例】図２および図３を参照すると、１はシリンダ
ブロック、２はシリンダブロック１内で往復動するピス
トン、３はシリンダブロック１上に固定されたシリンダ
ヘッド、４はシリンダヘッド３の内壁面３ａとピストン
２の頂面間に形成された燃焼室を夫々示す。シリンダヘ
ッド内壁面３ａ上には凹溝５が形成され、この凹溝５の
底壁面をなすシリンダヘッド内壁面部分３ｂ上に一対の
給気弁６が配置される。一方、凹溝５を除くシリンダヘ
ッド内壁面部分３ｃは傾斜したほぼ平坦をなし、このシ
リンダヘッド内壁面部分３ｃ上に３個の排気弁７が配置
される。シリンダヘッド内壁面部分３ｂとシリンダヘッ
ド内壁面部分３ｃは凹溝５の周壁８を介して互いに接続
されている。
ブロック、２はシリンダブロック１内で往復動するピス
トン、３はシリンダブロック１上に固定されたシリンダ
ヘッド、４はシリンダヘッド３の内壁面３ａとピストン
２の頂面間に形成された燃焼室を夫々示す。シリンダヘ
ッド内壁面３ａ上には凹溝５が形成され、この凹溝５の
底壁面をなすシリンダヘッド内壁面部分３ｂ上に一対の
給気弁６が配置される。一方、凹溝５を除くシリンダヘ
ッド内壁面部分３ｃは傾斜したほぼ平坦をなし、このシ
リンダヘッド内壁面部分３ｃ上に３個の排気弁７が配置
される。シリンダヘッド内壁面部分３ｂとシリンダヘッ
ド内壁面部分３ｃは凹溝５の周壁８を介して互いに接続
されている。
【０００８】この凹溝周壁８は給気弁６の周縁部に極め
て近接配置されかつ給気弁６の周縁部に沿って円弧状に
延びる一対のマスク壁８ａと、給気弁６間に位置する新
気ガイド壁８ｂと、シリンダヘッド内壁面３ａの周壁と
給気弁６間に位置する一対の新気ガイド壁８ｃとにより
構成される。各マスク壁８ａは最大リフト位置にある給
気弁６よりも下方まで燃焼室４に向けて延びており、従
って排気弁７側に位置する給気弁６周縁部と弁座９間の
開口は給気弁６の開弁期間全体に亙ってマスク壁８ａに
より閉鎖されることになる。また、各新気ガイド壁８
ｂ，８ｃはほぼ同一平面内に位置しており、更にこれら
の新気ガイド壁８ｂ，８ｃは両給気弁６の中心を結ぶ線
に対してほぼ平行に延びている。点火栓１０はシリンダ
ヘッド内壁面３ａの中心に位置するようにシリンダヘッ
ド内壁面部分３ｃ上に配置されている。一方、排気弁７
に対しては排気弁７と弁座１１間の開口を覆うマスク壁
が設けられておらず、従って排気弁７が開弁すると排気
弁７と弁座１１間に形成される開口はその全体が燃焼室
４内に開口することになる。
て近接配置されかつ給気弁６の周縁部に沿って円弧状に
延びる一対のマスク壁８ａと、給気弁６間に位置する新
気ガイド壁８ｂと、シリンダヘッド内壁面３ａの周壁と
給気弁６間に位置する一対の新気ガイド壁８ｃとにより
構成される。各マスク壁８ａは最大リフト位置にある給
気弁６よりも下方まで燃焼室４に向けて延びており、従
って排気弁７側に位置する給気弁６周縁部と弁座９間の
開口は給気弁６の開弁期間全体に亙ってマスク壁８ａに
より閉鎖されることになる。また、各新気ガイド壁８
ｂ，８ｃはほぼ同一平面内に位置しており、更にこれら
の新気ガイド壁８ｂ，８ｃは両給気弁６の中心を結ぶ線
に対してほぼ平行に延びている。点火栓１０はシリンダ
ヘッド内壁面３ａの中心に位置するようにシリンダヘッ
ド内壁面部分３ｃ上に配置されている。一方、排気弁７
に対しては排気弁７と弁座１１間の開口を覆うマスク壁
が設けられておらず、従って排気弁７が開弁すると排気
弁７と弁座１１間に形成される開口はその全体が燃焼室
４内に開口することになる。
【０００９】シリンダヘッド３内には給気弁６に対して
給気ポート１２が形成され、排気弁７に対して排気ポー
ト１３が形成される。一方、両給気弁６の間のシリンダ
ヘッド内壁面３ａの周縁部には燃料噴射弁１４が配置さ
れ、この燃料噴射弁１４から燃料が燃焼室４内に向けて
噴射される。図１および図２に示されるようにピストン
２の頂面上には点火栓１０の下方から燃料噴射弁１４の
先端部の下方まで延びる第１の凹溝１５が形成される。
この第１凹溝１５は点火栓１０下方の凹溝端部１５ａか
ら燃料噴射弁１４側に向けて次第に拡開しつつほぼまっ
すぐに延びる一対の側壁面１５ｂと、ほぼ平坦をなす底
壁面１５ｃとにより画定され、図２に示されるように凹
溝端部１５ａは燃料噴射弁１４と反対側に向けて凹んだ
凹状断面形状を有する。また、図１からわかるように凹
溝端部１５ａは点火栓１０と燃料噴射弁１４とを含む垂
直平面Ｋ−Ｋ上に形成されており、各側壁面１５ｂはこ
の垂直平面Ｋ−Ｋに関して対称的な形状を有する。従っ
て第１凹溝１５は垂直平面Ｋ−Ｋに関して対称的な形状
を有することになる。
給気ポート１２が形成され、排気弁７に対して排気ポー
ト１３が形成される。一方、両給気弁６の間のシリンダ
ヘッド内壁面３ａの周縁部には燃料噴射弁１４が配置さ
れ、この燃料噴射弁１４から燃料が燃焼室４内に向けて
噴射される。図１および図２に示されるようにピストン
２の頂面上には点火栓１０の下方から燃料噴射弁１４の
先端部の下方まで延びる第１の凹溝１５が形成される。
この第１凹溝１５は点火栓１０下方の凹溝端部１５ａか
ら燃料噴射弁１４側に向けて次第に拡開しつつほぼまっ
すぐに延びる一対の側壁面１５ｂと、ほぼ平坦をなす底
壁面１５ｃとにより画定され、図２に示されるように凹
溝端部１５ａは燃料噴射弁１４と反対側に向けて凹んだ
凹状断面形状を有する。また、図１からわかるように凹
溝端部１５ａは点火栓１０と燃料噴射弁１４とを含む垂
直平面Ｋ−Ｋ上に形成されており、各側壁面１５ｂはこ
の垂直平面Ｋ−Ｋに関して対称的な形状を有する。従っ
て第１凹溝１５は垂直平面Ｋ−Ｋに関して対称的な形状
を有することになる。
【００１０】一方、図１および図２に示されるように第
１凹溝１５に関して燃料噴射弁１４と反対側のピストン
２の頂面上には第２凹溝１６が形成される。この第２凹
溝１６は第１凹溝１５から間隔を隔てて第１凹溝１５の
輪郭に沿って延びており、従ってこの第２凹溝１６も凹
溝端部１６ａから燃料噴射弁１４側に向けて次第に拡開
しつつほぼまっすぐに延びる一対の側壁面１６ｂを有し
ている。この第２凹溝１６も垂直平面Ｋ−Ｋに関して対
称的な形状を有しており、更に凹溝端部１６ａの壁面は
湾曲面から形成されている。また、図２に示されるよう
にピストン２が上死点に達すると第２凹溝１６に関し第
１凹溝１５と反対側に位置するピストン２の頂面部分と
シリンダヘッド内壁面部分３ｃとの間にはスキッシュエ
リア１７が形成される。
１凹溝１５に関して燃料噴射弁１４と反対側のピストン
２の頂面上には第２凹溝１６が形成される。この第２凹
溝１６は第１凹溝１５から間隔を隔てて第１凹溝１５の
輪郭に沿って延びており、従ってこの第２凹溝１６も凹
溝端部１６ａから燃料噴射弁１４側に向けて次第に拡開
しつつほぼまっすぐに延びる一対の側壁面１６ｂを有し
ている。この第２凹溝１６も垂直平面Ｋ−Ｋに関して対
称的な形状を有しており、更に凹溝端部１６ａの壁面は
湾曲面から形成されている。また、図２に示されるよう
にピストン２が上死点に達すると第２凹溝１６に関し第
１凹溝１５と反対側に位置するピストン２の頂面部分と
シリンダヘッド内壁面部分３ｃとの間にはスキッシュエ
リア１７が形成される。
【００１１】図４（Ａ）に示されるように図１から図３
に示す実施例では排気弁７が給気弁６よりも先に開弁
し、排気弁７が給気弁６よりも先に閉弁する。また、図
４（Ａ）においてＩl は機関低負荷運転時における燃料
噴射時期を示しており、Ｉm は機関中負荷運転時におけ
る燃料噴射時期を示しており、Ｉh は機関高負荷運転時
における燃料噴射時期を示している。図４（Ａ）から機
関高負荷運転時における燃料噴射Ｉh は排気弁７が閉弁
する頃に行われ、機関中負荷運転時における燃料噴射Ｉ
m は高負荷運転時に比べて遅い時期に行われ、機関低負
荷運転時における燃料噴射Ｉl は中負荷運転時に比べて
更に遅い時期に行われることがわかる。
に示す実施例では排気弁７が給気弁６よりも先に開弁
し、排気弁７が給気弁６よりも先に閉弁する。また、図
４（Ａ）においてＩl は機関低負荷運転時における燃料
噴射時期を示しており、Ｉm は機関中負荷運転時におけ
る燃料噴射時期を示しており、Ｉh は機関高負荷運転時
における燃料噴射時期を示している。図４（Ａ）から機
関高負荷運転時における燃料噴射Ｉh は排気弁７が閉弁
する頃に行われ、機関中負荷運転時における燃料噴射Ｉ
m は高負荷運転時に比べて遅い時期に行われ、機関低負
荷運転時における燃料噴射Ｉl は中負荷運転時に比べて
更に遅い時期に行われることがわかる。
【００１２】また、図４（Ｂ）は燃料噴射量と燃料噴射
時期との関係を示しており、図４（Ｂ）におけるＩl ，
Ｉm ，Ｉh は図４（Ａ）に代表的に示したＩl ，Ｉm ，
Ｉh を表わしている。図４（Ｂ）からわかるように低負
荷運転から中負荷運転のように比較的噴射量が少ないと
きには燃料噴射量が増大するにつれて噴射時期が早めら
れ、高負荷運転時になると燃料噴射時期が大巾に早めら
れる。
時期との関係を示しており、図４（Ｂ）におけるＩl ，
Ｉm ，Ｉh は図４（Ａ）に代表的に示したＩl ，Ｉm ，
Ｉh を表わしている。図４（Ｂ）からわかるように低負
荷運転から中負荷運転のように比較的噴射量が少ないと
きには燃料噴射量が増大するにつれて噴射時期が早めら
れ、高負荷運転時になると燃料噴射時期が大巾に早めら
れる。
【００１３】図５に示されるように給気弁６および排気
弁７が開弁すると給気弁６を介して燃焼室４内に空気が
流入する。このとき、排気弁７側の給気弁６の開口はマ
スク壁８ａによって覆われているので空気はマスク壁８
ａと反対側の給気弁６の開口から燃焼室４内に流入す
る。この空気は矢印Ｗで示すように給気弁６下方のシリ
ンダボア内壁面に沿い下降し、次いでピストン２の頂面
に沿い進んで排気弁７下方のシリンダボア内壁面に沿い
上昇し、斯くして空気は燃焼室４内をループ状に流れる
ことになる。このループ状に流れる空気Ｗによって燃焼
室４内の既燃ガスが排気弁７を介して排出され、更にこ
のループ状に流れる空気Ｗによって燃焼室４内には垂直
面内で旋回する旋回流Ｘが発生せしめられる。次いでピ
ストン２が下死点ＢＤＣを過ぎて上昇を開始するとその
後燃料噴射弁１４からの燃料噴射が開始される。
弁７が開弁すると給気弁６を介して燃焼室４内に空気が
流入する。このとき、排気弁７側の給気弁６の開口はマ
スク壁８ａによって覆われているので空気はマスク壁８
ａと反対側の給気弁６の開口から燃焼室４内に流入す
る。この空気は矢印Ｗで示すように給気弁６下方のシリ
ンダボア内壁面に沿い下降し、次いでピストン２の頂面
に沿い進んで排気弁７下方のシリンダボア内壁面に沿い
上昇し、斯くして空気は燃焼室４内をループ状に流れる
ことになる。このループ状に流れる空気Ｗによって燃焼
室４内の既燃ガスが排気弁７を介して排出され、更にこ
のループ状に流れる空気Ｗによって燃焼室４内には垂直
面内で旋回する旋回流Ｘが発生せしめられる。次いでピ
ストン２が下死点ＢＤＣを過ぎて上昇を開始するとその
後燃料噴射弁１４からの燃料噴射が開始される。
【００１４】次に図６から図１０を参照して機関低負荷
運転時、機関中負荷運転時および機関高負荷運転時にお
ける燃料噴射方法について説明する。なお、図６は機関
低負荷運転時における燃料噴射Ｉl を示しており、図７
から図９は機関中負荷運転時における燃料噴射Ｉm を示
しており、図１０は機関高負荷運転時における燃料噴射
Ｉh を示している。
運転時、機関中負荷運転時および機関高負荷運転時にお
ける燃料噴射方法について説明する。なお、図６は機関
低負荷運転時における燃料噴射Ｉl を示しており、図７
から図９は機関中負荷運転時における燃料噴射Ｉm を示
しており、図１０は機関高負荷運転時における燃料噴射
Ｉh を示している。
【００１５】図１および図６に示されるように機関低負
荷運転時には燃料は燃料噴射弁１４から垂直平面Ｋ−Ｋ
に沿い凹溝底壁面１５ｃに向けて斜めに噴射される。こ
の噴射燃料は凹溝底壁面１５ｃ上に衝突した後凹溝側壁
面１５ｂに沿いつつ凹溝端部１５ａに向けて進行する。
次にこのときの噴射燃料の挙動について図１１を参照し
つつ説明する。
荷運転時には燃料は燃料噴射弁１４から垂直平面Ｋ−Ｋ
に沿い凹溝底壁面１５ｃに向けて斜めに噴射される。こ
の噴射燃料は凹溝底壁面１５ｃ上に衝突した後凹溝側壁
面１５ｂに沿いつつ凹溝端部１５ａに向けて進行する。
次にこのときの噴射燃料の挙動について図１１を参照し
つつ説明する。
【００１６】図１１において鎖線Ｒは凹溝底壁面１５ｃ
上における噴射燃料の衝突領域を示しており、矢印
Ｆ1 ，Ｆ2 は噴射燃料の代表的な２つの流れを示してい
る。図１１に示されるように噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 は凹溝
底壁面１５ｃ上に衝突後も慣性力によって噴射方向に進
行し、次いで凹溝側壁面１５ｂまで進んだ後に凹溝側壁
面１５ｂに沿いつつ凹溝端部１５ａに向けて進行する。
ところで各凹溝側壁面１５ｂは凹溝端部１５ａから燃料
噴射弁１４側に向けてほぼまっすぐに延びているので凹
溝側壁面１５ｂに対する各噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 の入射角
θ1 ，θ2 は噴射中心に近い噴射燃料ほど小さくなり、
従って凹溝側壁面１５ｂに沿って進行を開始しはじめた
ときの各噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 の流動速度υ1 ，υ2 は噴
射中心に近い噴射燃料ほど速くなる。
上における噴射燃料の衝突領域を示しており、矢印
Ｆ1 ，Ｆ2 は噴射燃料の代表的な２つの流れを示してい
る。図１１に示されるように噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 は凹溝
底壁面１５ｃ上に衝突後も慣性力によって噴射方向に進
行し、次いで凹溝側壁面１５ｂまで進んだ後に凹溝側壁
面１５ｂに沿いつつ凹溝端部１５ａに向けて進行する。
ところで各凹溝側壁面１５ｂは凹溝端部１５ａから燃料
噴射弁１４側に向けてほぼまっすぐに延びているので凹
溝側壁面１５ｂに対する各噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 の入射角
θ1 ，θ2 は噴射中心に近い噴射燃料ほど小さくなり、
従って凹溝側壁面１５ｂに沿って進行を開始しはじめた
ときの各噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 の流動速度υ1 ，υ2 は噴
射中心に近い噴射燃料ほど速くなる。
【００１７】これに対して図１２に示されるようにピス
トン２′の頂面上に形成された凹溝１５′の輪郭形状を
円形とし、燃料噴射弁１４′から凹溝１５′の平坦な底
壁面１５ｃ′上に燃料を噴射すると凹溝側壁面１５ｂ′
に対する各噴射燃料Ｆ1 ′，Ｆ2 ′の入射角θ1 ′，θ
2 ′は噴射中心に近い噴射燃料ほど大きくなり、従って
凹溝側壁面１５ｂ′に沿って進行を開始しはじめたとき
の噴射燃料Ｆ1 ′，Ｆ 2 ′の流動速度υ1 ′，υ2 ′は
噴射中心に近い噴射燃料ほど遅くなる。ところがこのよ
うにυ1 ′＞υ2 ′なる関係があると各凹溝側面１５
ｂ′に沿って流れる燃料又は混合気はほぼ同時期に凹溝
端部１５ａ′に集まり、次いでほぼ同時期に凹溝端部１
５ａ′に沿って上昇して点火栓１０の周りに混合気を形
成することになる。従ってこの場合には常にほぼ全噴射
燃料によって点火栓１０の周りに混合気が形成されるこ
とになり、従ってこのとき点火栓１０周りに形成される
混合気の濃度は燃料噴射量を制御する以外の方法によっ
ては制御することができないことになる。斯くして例え
ば燃料噴射量が少ないときに点火栓１０の周りに最適な
混合気を形成しようとすると燃料噴射量が増大したとき
には点火栓１０周りに形成される混合気は過濃となり、
斯くして点火栓１０による良好な着火が得られないばか
りでなく、たとえ着火したとしても多量の未燃ＨＣ，Ｃ
Ｏが発生することになる。
トン２′の頂面上に形成された凹溝１５′の輪郭形状を
円形とし、燃料噴射弁１４′から凹溝１５′の平坦な底
壁面１５ｃ′上に燃料を噴射すると凹溝側壁面１５ｂ′
に対する各噴射燃料Ｆ1 ′，Ｆ2 ′の入射角θ1 ′，θ
2 ′は噴射中心に近い噴射燃料ほど大きくなり、従って
凹溝側壁面１５ｂ′に沿って進行を開始しはじめたとき
の噴射燃料Ｆ1 ′，Ｆ 2 ′の流動速度υ1 ′，υ2 ′は
噴射中心に近い噴射燃料ほど遅くなる。ところがこのよ
うにυ1 ′＞υ2 ′なる関係があると各凹溝側面１５
ｂ′に沿って流れる燃料又は混合気はほぼ同時期に凹溝
端部１５ａ′に集まり、次いでほぼ同時期に凹溝端部１
５ａ′に沿って上昇して点火栓１０の周りに混合気を形
成することになる。従ってこの場合には常にほぼ全噴射
燃料によって点火栓１０の周りに混合気が形成されるこ
とになり、従ってこのとき点火栓１０周りに形成される
混合気の濃度は燃料噴射量を制御する以外の方法によっ
ては制御することができないことになる。斯くして例え
ば燃料噴射量が少ないときに点火栓１０の周りに最適な
混合気を形成しようとすると燃料噴射量が増大したとき
には点火栓１０周りに形成される混合気は過濃となり、
斯くして点火栓１０による良好な着火が得られないばか
りでなく、たとえ着火したとしても多量の未燃ＨＣ，Ｃ
Ｏが発生することになる。
【００１８】これに対して図１１に示されるようにυ1
＜υ2 なる関係があると噴射燃料Ｆ 2 が凹溝端部１５ａ
に到達しても噴射燃料Ｆ1 は依然として凹溝端部１５ａ
に向けて進行中であり、従って各噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 が
凹溝端部１５ａに到達するのに時間差を生ずることにな
る。このように各噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 が凹溝端部１５ａ
に到達するのに時間差を生ずると点火栓１０周りに形成
される混合気は時間を経過するにつれて次第に濃くなる
ことになり、従ってこの場合には燃料噴射量が一定であ
っても燃料噴射から点火が行われるまでの時間を制御す
ることによって点火が行われるときに点火栓１０周りに
形成される混合気の濃度を制御できることになる。云い
換えると点火が行われるときに点火栓１０周りに最適な
濃度の混合気が形成されるように点火時期又は噴射時期
を制御することによって点火が行われるときに点火栓１
０周りに常に最適な混合気を形成できることになる。従
って図１１に示すような形状の凹溝１５を用いると燃料
噴射量によらずに点火栓１０による良好な着火を確保で
きることになる。
＜υ2 なる関係があると噴射燃料Ｆ 2 が凹溝端部１５ａ
に到達しても噴射燃料Ｆ1 は依然として凹溝端部１５ａ
に向けて進行中であり、従って各噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 が
凹溝端部１５ａに到達するのに時間差を生ずることにな
る。このように各噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 が凹溝端部１５ａ
に到達するのに時間差を生ずると点火栓１０周りに形成
される混合気は時間を経過するにつれて次第に濃くなる
ことになり、従ってこの場合には燃料噴射量が一定であ
っても燃料噴射から点火が行われるまでの時間を制御す
ることによって点火が行われるときに点火栓１０周りに
形成される混合気の濃度を制御できることになる。云い
換えると点火が行われるときに点火栓１０周りに最適な
濃度の混合気が形成されるように点火時期又は噴射時期
を制御することによって点火が行われるときに点火栓１
０周りに常に最適な混合気を形成できることになる。従
って図１１に示すような形状の凹溝１５を用いると燃料
噴射量によらずに点火栓１０による良好な着火を確保で
きることになる。
【００１９】上述したように噴射燃料は慣性力によって
凹溝底壁面１５ｃ上を点火栓１０の下方に向けて流れ
る。ところで図５に示されるように燃焼室４内に発生し
た旋回流Ｘはピストン２が上昇するにつれて減衰しつつ
旋回半径が次第に小さくなり、ピストン２が上死点に近
づくと図６に示されるように凹溝底壁面１５ｃに沿う旋
回流Ｘとなる。従って、噴射燃料はこの旋回流Ｘによっ
ても点火栓１０の下方に向かう力が与えられる。また、
ピストン２が更に上死点に近づくと図６において矢印Ｓ
で示すようにスキッシュエリア１７からスキッシュ流が
噴出し、このスキッシュ流Ｓも凹溝底壁面１５ｃに沿っ
て進む。従って噴射燃料はこのスキッシュ流Ｓによって
も点火栓１０の下方に向かう力が与えられる。また、凹
溝底壁面１５ｃに沿い点火栓１０の下方に向かう燃料は
旋回流Ｘおよびスキッシュ流Ｓによって気化せしめら
れ、斯くして点火栓１０の周りに集まる混合気は十分に
気化せしめられることになる。
凹溝底壁面１５ｃ上を点火栓１０の下方に向けて流れ
る。ところで図５に示されるように燃焼室４内に発生し
た旋回流Ｘはピストン２が上昇するにつれて減衰しつつ
旋回半径が次第に小さくなり、ピストン２が上死点に近
づくと図６に示されるように凹溝底壁面１５ｃに沿う旋
回流Ｘとなる。従って、噴射燃料はこの旋回流Ｘによっ
ても点火栓１０の下方に向かう力が与えられる。また、
ピストン２が更に上死点に近づくと図６において矢印Ｓ
で示すようにスキッシュエリア１７からスキッシュ流が
噴出し、このスキッシュ流Ｓも凹溝底壁面１５ｃに沿っ
て進む。従って噴射燃料はこのスキッシュ流Ｓによって
も点火栓１０の下方に向かう力が与えられる。また、凹
溝底壁面１５ｃに沿い点火栓１０の下方に向かう燃料は
旋回流Ｘおよびスキッシュ流Ｓによって気化せしめら
れ、斯くして点火栓１０の周りに集まる混合気は十分に
気化せしめられることになる。
【００２０】一方、燃料噴射量が増大したときに全噴射
燃料を第１凹溝１５内に噴射すると一部の燃料が十分に
気化せず、スモークが発生する危険性がある。そこで燃
料噴射量が増大せしめられたときには一部の燃料のみが
第１凹溝１５内に噴射されるように噴射時期が早められ
る。このときには図７および図８に示されるように一部
の燃料が第１凹溝１５内に噴射され、残りの燃料が第２
凹溝１５内に噴射される。このとき図９においてＧ1 で
示されるように第１凹溝１５内に噴射された燃料によっ
て点火栓１０の周りに混合気が形成され、この混合気Ｇ
1 が点火栓１０によって着火せしめられる。
燃料を第１凹溝１５内に噴射すると一部の燃料が十分に
気化せず、スモークが発生する危険性がある。そこで燃
料噴射量が増大せしめられたときには一部の燃料のみが
第１凹溝１５内に噴射されるように噴射時期が早められ
る。このときには図７および図８に示されるように一部
の燃料が第１凹溝１５内に噴射され、残りの燃料が第２
凹溝１５内に噴射される。このとき図９においてＧ1 で
示されるように第１凹溝１５内に噴射された燃料によっ
て点火栓１０の周りに混合気が形成され、この混合気Ｇ
1 が点火栓１０によって着火せしめられる。
【００２１】一方、図７および図８に示されるように第
２凹溝１６内に噴射された燃料は側壁面１６ｂに沿い流
れて凹溝端部１６ａに達し、次いで凹溝端部１６ａに沿
って上昇する。従って図９においてＧ2 で示されるよう
に第２凹溝１６内に噴射された燃料によって混合気Ｇ1
の周りに混合気Ｇ2 が形成され、この混合気Ｇ2 は混合
気Ｇ1 の着火火炎が火種となって燃焼せしめられる。こ
のように燃料噴射量が増量せしめられたときには第１凹
溝１５以外に噴射された燃料が燃焼室４内に拡散される
ことになく燃焼室４内の限られた領域内に混合気Ｇ2 を
形成するのでこの混合気Ｇ2 は極度に稀薄になることは
なく、斯くしてこの混合気Ｇ2 は良好に燃焼せしめられ
ることになる。従って多量の未燃ＨＣが発生するのを抑
制することができると共に安定した燃焼を確保できるこ
とになる。
２凹溝１６内に噴射された燃料は側壁面１６ｂに沿い流
れて凹溝端部１６ａに達し、次いで凹溝端部１６ａに沿
って上昇する。従って図９においてＧ2 で示されるよう
に第２凹溝１６内に噴射された燃料によって混合気Ｇ1
の周りに混合気Ｇ2 が形成され、この混合気Ｇ2 は混合
気Ｇ1 の着火火炎が火種となって燃焼せしめられる。こ
のように燃料噴射量が増量せしめられたときには第１凹
溝１５以外に噴射された燃料が燃焼室４内に拡散される
ことになく燃焼室４内の限られた領域内に混合気Ｇ2 を
形成するのでこの混合気Ｇ2 は極度に稀薄になることは
なく、斯くしてこの混合気Ｇ2 は良好に燃焼せしめられ
ることになる。従って多量の未燃ＨＣが発生するのを抑
制することができると共に安定した燃焼を確保できるこ
とになる。
【００２２】一方、機関高負荷運転時の燃料噴射時には
図１０に示されるようにピストン２が低い位置にあると
きに燃料噴射が開始される。従ってこのときには噴射燃
料がピストン２の頂面の広い領域に亘って衝突するため
に燃料は燃焼室４内に良好に分散せしめられ、斯くして
燃焼室４内には均一混合気が形成される。機関高負荷運
転時には燃料噴射量が多く、従ってこのとき形成される
均一混合気は極度に稀薄になることがないので良好に燃
焼せしめられることになる。
図１０に示されるようにピストン２が低い位置にあると
きに燃料噴射が開始される。従ってこのときには噴射燃
料がピストン２の頂面の広い領域に亘って衝突するため
に燃料は燃焼室４内に良好に分散せしめられ、斯くして
燃焼室４内には均一混合気が形成される。機関高負荷運
転時には燃料噴射量が多く、従ってこのとき形成される
均一混合気は極度に稀薄になることがないので良好に燃
焼せしめられることになる。
【００２３】図１３から図２２に第２実施例を示す。こ
の実施例では図１３から図１５に示すように各給気弁６
近傍のシリンダヘッド内壁面３ａの周縁部に一対の燃料
噴射弁、即ち第１燃料噴射弁１４ａと第２燃料噴射弁１
４ｂとが配置され、図１３からわかるようにこれら燃料
噴射弁１４ａ，１４ｂからはシリンダ軸線方向に向けて
燃料が噴射される。図１６に示されるようにこの実施例
においても機関低負荷運転時、中負荷運転時および高負
荷運転時における燃料噴射時期は図１から図４に示され
る実施例と同様であるが、この実施例では機関低負荷運
転時における燃料噴射Ｉl および機関中負荷運転時にお
ける燃料噴射Ｉm は第１燃料噴射弁１４ａにより行わ
れ、機関高負荷運転時における燃料噴射Ｉh1およびＩh2
は第１燃料噴射弁１４ａおよび第２燃料噴射弁１４ｂの
双方により行われる。
の実施例では図１３から図１５に示すように各給気弁６
近傍のシリンダヘッド内壁面３ａの周縁部に一対の燃料
噴射弁、即ち第１燃料噴射弁１４ａと第２燃料噴射弁１
４ｂとが配置され、図１３からわかるようにこれら燃料
噴射弁１４ａ，１４ｂからはシリンダ軸線方向に向けて
燃料が噴射される。図１６に示されるようにこの実施例
においても機関低負荷運転時、中負荷運転時および高負
荷運転時における燃料噴射時期は図１から図４に示され
る実施例と同様であるが、この実施例では機関低負荷運
転時における燃料噴射Ｉl および機関中負荷運転時にお
ける燃料噴射Ｉm は第１燃料噴射弁１４ａにより行わ
れ、機関高負荷運転時における燃料噴射Ｉh1およびＩh2
は第１燃料噴射弁１４ａおよび第２燃料噴射弁１４ｂの
双方により行われる。
【００２４】この実施例では機関低負荷運転時には図１
７に示されるように燃料が第１燃料噴射弁１４ａから凹
溝底壁面１５ｃに向けて斜めに噴射され、この噴射燃料
は凹溝底壁面１５ｃ上に衝突した後凹溝側壁面１５ｂに
沿いつつ凹溝端部１５ａに向けて進行する。この実施例
においても各凹溝側壁面１５ｂは凹溝端部１５ａから燃
料噴射弁１４側に向けてほぼまっすぐに延びているので
図２３に示されるように凹溝側壁面１５ｂに対する各噴
射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 の入射角θ1 ，θ2 は噴射中心に近い
噴射燃料ほど小さくなり、従って凹溝側壁面１５ｂに沿
って進行を開始しはじめたときの各噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2
の流動速度υ1 ，υ2 は噴射中心に近い噴射燃料ほど速
くなる。従って各噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 が凹溝端部１５ａ
に到達するのに時間差を生ずることになり、斯くして点
火が行われるときに点火栓１０周りに最適な濃度の混合
気を形成できることになる。
７に示されるように燃料が第１燃料噴射弁１４ａから凹
溝底壁面１５ｃに向けて斜めに噴射され、この噴射燃料
は凹溝底壁面１５ｃ上に衝突した後凹溝側壁面１５ｂに
沿いつつ凹溝端部１５ａに向けて進行する。この実施例
においても各凹溝側壁面１５ｂは凹溝端部１５ａから燃
料噴射弁１４側に向けてほぼまっすぐに延びているので
図２３に示されるように凹溝側壁面１５ｂに対する各噴
射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 の入射角θ1 ，θ2 は噴射中心に近い
噴射燃料ほど小さくなり、従って凹溝側壁面１５ｂに沿
って進行を開始しはじめたときの各噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2
の流動速度υ1 ，υ2 は噴射中心に近い噴射燃料ほど速
くなる。従って各噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 が凹溝端部１５ａ
に到達するのに時間差を生ずることになり、斯くして点
火が行われるときに点火栓１０周りに最適な濃度の混合
気を形成できることになる。
【００２５】一方、この実施例においても燃料噴射量が
増大したときには燃料噴射時期が早められ、斯くしてこ
のときには図１８および図１９に示されるように一部の
燃料が第１凹溝１５内に噴射され、残りの燃料が第２凹
溝１６内に噴射される。従ってこのときには図２０に示
されるように第１凹溝１５内に噴射された燃料によって
点火栓１０の周りに混合気Ｇ1 が形成され、第２凹溝１
６内に噴射された燃料によって混合気Ｇ1 の周りに混合
気Ｇ2 が形成される。
増大したときには燃料噴射時期が早められ、斯くしてこ
のときには図１８および図１９に示されるように一部の
燃料が第１凹溝１５内に噴射され、残りの燃料が第２凹
溝１６内に噴射される。従ってこのときには図２０に示
されるように第１凹溝１５内に噴射された燃料によって
点火栓１０の周りに混合気Ｇ1 が形成され、第２凹溝１
６内に噴射された燃料によって混合気Ｇ1 の周りに混合
気Ｇ2 が形成される。
【００２６】一方、機関高負荷運転時には図２１および
図２２に示されるようにピストン２が低い位置にあると
きに第１燃料噴射弁１４ａと第２燃料噴射弁１４ｂの双
方から燃料が噴射され、これら噴射燃料によって燃焼室
４内には均一混合気が形成される。なお、これまで本発
明を筒内噴射式２サイクル機関に適用した場合について
説明してきたが本発明を筒内噴射式４サイクル機関にも
適用することができる。
図２２に示されるようにピストン２が低い位置にあると
きに第１燃料噴射弁１４ａと第２燃料噴射弁１４ｂの双
方から燃料が噴射され、これら噴射燃料によって燃焼室
４内には均一混合気が形成される。なお、これまで本発
明を筒内噴射式２サイクル機関に適用した場合について
説明してきたが本発明を筒内噴射式４サイクル機関にも
適用することができる。
【００２７】
【発明の効果】燃料噴射量が増大して第１凹溝以外に燃
料が噴射されたときであっても良好な燃焼を得ることが
でき、斯くして未燃ＨＣの発生を抑制できると共に安定
した燃焼を確保することができる。
料が噴射されたときであっても良好な燃焼を得ることが
でき、斯くして未燃ＨＣの発生を抑制できると共に安定
した燃焼を確保することができる。
【図１】ピストン頂面の平面図である。
【図２】２サイクル機関の側面断面図である。
【図３】シリンダヘッドの底面図である。
【図４】給排気弁の開弁期間と燃料噴射時期を示す線図
である。
である。
【図５】掃気行程時を示す２サイクル機関の側面断面図
である。
である。
【図６】低負荷運転時の燃料噴射を示す２サイクル機関
の側面断面図である。
の側面断面図である。
【図７】中負荷運転時の燃料噴射を示す２サイクル機関
の側面断面図である。
の側面断面図である。
【図８】中負荷運転時の燃料噴射を示すピストンの平面
図である。
図である。
【図９】中負荷運転時の圧縮行程末期を示す２サイクル
機関の側面断面図である。
機関の側面断面図である。
【図１０】高負荷運転時の燃料噴射を示す２サイクル機
関の側面断面図である。
関の側面断面図である。
【図１１】図１と同様のピストン頂面の平面図である。
【図１２】好ましくない例を示すピストン頂面の平面図
である。
である。
【図１３】別の実施例を示すピストン頂面の平面図であ
る。
る。
【図１４】２サイクル機関の側面断面図である。
【図１５】シリンダヘッドの底面図である。
【図１６】給排気弁の開弁期間と燃料噴射時期を示す線
図である。
図である。
【図１７】低負荷運転時の燃料噴射を示す２サイクル機
関の側面断面図である。
関の側面断面図である。
【図１８】中負荷運転時の燃料噴射を示す２サイクル機
関の側面断面図である。
関の側面断面図である。
【図１９】中負荷運転時の燃料噴射を示すピストンの平
面図である。
面図である。
【図２０】中負荷運転時の圧縮行程末期を示す２サイク
ル機関の側面断面図である。
ル機関の側面断面図である。
【図２１】高負荷運転時の燃料噴射を示す２サイクル機
関の側面断面図である。
関の側面断面図である。
【図２２】高負荷運転時の燃料噴射を示す２サイクル機
関の側面断面図である。
関の側面断面図である。
【図２３】図１１と同様のピストン頂面の平面図であ
る。
る。
２…ピストン １０…点火栓 １４，１４ａ，１４ｂ…燃料噴射弁 １５…第１凹溝 １５ａ…凹溝端部 １５ｂ…凹溝側壁面 １５ｃ…凹溝底壁面 １６…第２凹溝
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 仁平 裕昭 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 シリンダヘッド内壁面の中心部に点火栓
を配置し、シリンダヘッド内壁面の周縁部に燃料噴射弁
を配置し、点火栓の下方から燃料噴射弁側に向けて次第
に拡開しつつほぼまっすぐに延びる一対の側壁面とほぼ
平坦をなす底壁面とにより画定される第１凹溝をピスト
ン頂面上に形成すると共に該第１凹溝に関して燃料噴射
弁と反対側のピストン頂面上に該第１凹溝から間隔を隔
てて該第１凹溝の輪郭に沿って延びる第２凹溝を形成
し、燃料噴射量が少ないときには燃料噴射弁から該第１
凹溝の底壁面に向け斜めに燃料を噴射して第１凹溝底壁
面に衝突した噴射燃料を第１凹溝の側壁面に沿いつつ点
火栓下方の第１凹溝端部に向かわせ、燃料噴射量が増大
したときには燃料噴射時期を早めて一部の燃料を第１凹
溝内に噴射すると共に残りの燃料を第２凹溝内に噴射さ
せて第２凹溝内に噴射された燃料により形成される混合
気が点火栓の周りに集まるようにした筒内噴射式内燃機
関。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34632091A JPH05179961A (ja) | 1991-12-27 | 1991-12-27 | 筒内噴射式内燃機関 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34632091A JPH05179961A (ja) | 1991-12-27 | 1991-12-27 | 筒内噴射式内燃機関 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05179961A true JPH05179961A (ja) | 1993-07-20 |
Family
ID=18382611
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34632091A Pending JPH05179961A (ja) | 1991-12-27 | 1991-12-27 | 筒内噴射式内燃機関 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05179961A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999045249A1 (de) * | 1998-03-04 | 1999-09-10 | Audi Ag | Direkteinspritzende brennkraftmaschine |
| EP0930427A3 (de) * | 1998-01-17 | 2000-04-05 | Audi Ag | Brennkraftmaschine und Verfahren zur Gemischaufbereitung bei einer Brennkraftmaschine |
| KR20030017405A (ko) * | 2001-08-24 | 2003-03-03 | 도요다 지도샤 가부시끼가이샤 | 통내 분사식 불꽃점화 내연기관 |
| JP2004190587A (ja) * | 2002-12-12 | 2004-07-08 | Toyota Motor Corp | ピストン頂部に複数の凹部を有するエンジン |
-
1991
- 1991-12-27 JP JP34632091A patent/JPH05179961A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0930427A3 (de) * | 1998-01-17 | 2000-04-05 | Audi Ag | Brennkraftmaschine und Verfahren zur Gemischaufbereitung bei einer Brennkraftmaschine |
| WO1999045249A1 (de) * | 1998-03-04 | 1999-09-10 | Audi Ag | Direkteinspritzende brennkraftmaschine |
| KR20030017405A (ko) * | 2001-08-24 | 2003-03-03 | 도요다 지도샤 가부시끼가이샤 | 통내 분사식 불꽃점화 내연기관 |
| US6651612B2 (en) | 2001-08-24 | 2003-11-25 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | In-cylinder injection type spark-ignition internal combustion engine |
| JP2004190587A (ja) * | 2002-12-12 | 2004-07-08 | Toyota Motor Corp | ピストン頂部に複数の凹部を有するエンジン |
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