JPH0517162B2 - - Google Patents
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- JPH0517162B2 JPH0517162B2 JP60172576A JP17257685A JPH0517162B2 JP H0517162 B2 JPH0517162 B2 JP H0517162B2 JP 60172576 A JP60172576 A JP 60172576A JP 17257685 A JP17257685 A JP 17257685A JP H0517162 B2 JPH0517162 B2 JP H0517162B2
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
本発明は、原油を、触媒を用いて流動接触分解
するプラントにおける触媒の再生塔から発生する
ガスのエネルギーを、発電などによつて回収する
装置に関する。
するプラントにおける触媒の再生塔から発生する
ガスのエネルギーを、発電などによつて回収する
装置に関する。
典型的な先行技術は、第５図に示されている。
原油の流動接触分解を行なうために、原油はポン
プ１からライザ２を経て反応塔３に供給される。
反応塔３では原油の流動接触分解が行なわれ、こ
こで脱炭し、反応塔３からのガスは管路４から次
段の主蒸留塔に送られて良質なガソリンを得る。
反応塔３内での反応によつて炭素が付着したアル
ミナなどから成る触媒は、管路５から再生塔６に
送られる。再生塔６には、蒸気タービン７などに
よつて駆動されるブロア８から、管路９を経て空
気が送られる。したがつて再生塔６では、触媒に
付着している炭素が燃焼されて触媒が再活性化さ
れる。活性化された触媒は管路５ａからライザ２
に供給される。
原油の流動接触分解を行なうために、原油はポン
プ１からライザ２を経て反応塔３に供給される。
反応塔３では原油の流動接触分解が行なわれ、こ
こで脱炭し、反応塔３からのガスは管路４から次
段の主蒸留塔に送られて良質なガソリンを得る。
反応塔３内での反応によつて炭素が付着したアル
ミナなどから成る触媒は、管路５から再生塔６に
送られる。再生塔６には、蒸気タービン７などに
よつて駆動されるブロア８から、管路９を経て空
気が送られる。したがつて再生塔６では、触媒に
付着している炭素が燃焼されて触媒が再活性化さ
れる。活性化された触媒は管路５ａからライザ２
に供給される。
再生塔６からの一酸化炭素を多量に含む発生ガ
スは、再生塔６の塔頂から管路１０を経て排出さ
れ、サイクロン集塵器１１で触媒が集塵され、ホ
ツパ１１ａに捕修される。サイクロン集塵器１１
において集塵されたのちの発生ガスは、管路１２
から流量制御を行なうスライド弁１３を経て多重
オリフイス１４を通り、２ポートスライド弁１５
からボイラ１６に、または冷却ポツト１７に供給
される。ボイラ１６では一酸化炭素を多量に含む
前記発生ガスが燃焼され、その燃焼ガスは、管路
１８から煙突１９に供給される。２ポートスライ
ド弁１５において切換えられる発生ガスは、冷却
ポツト１７に導かれ、管路２０から煙突１９に導
かれて放散される。
スは、再生塔６の塔頂から管路１０を経て排出さ
れ、サイクロン集塵器１１で触媒が集塵され、ホ
ツパ１１ａに捕修される。サイクロン集塵器１１
において集塵されたのちの発生ガスは、管路１２
から流量制御を行なうスライド弁１３を経て多重
オリフイス１４を通り、２ポートスライド弁１５
からボイラ１６に、または冷却ポツト１７に供給
される。ボイラ１６では一酸化炭素を多量に含む
前記発生ガスが燃焼され、その燃焼ガスは、管路
１８から煙突１９に供給される。２ポートスライ
ド弁１５において切換えられる発生ガスは、冷却
ポツト１７に導かれ、管路２０から煙突１９に導
かれて放散される。
発明が解決すべき問題点
このような第５図に示される先行技術では、再
生塔６から排出される発生ガスの保有するエネル
ギーはボイラ１６において燃焼され、蒸気エネル
ギーに変換されて蒸気タービン等に供給し、エネ
ルギー回収されている。しかしながらボイラ１６
に供給される発生ガスは、スライド弁１３におい
て絞り損失を生じ、またボイラ１６を含む蒸気プ
ロセスの熱回収効率が低いことに起因し、再生塔
６からの発生ガスのエネルギーを十分回収してい
るものとは言いがたい。
生塔６から排出される発生ガスの保有するエネル
ギーはボイラ１６において燃焼され、蒸気エネル
ギーに変換されて蒸気タービン等に供給し、エネ
ルギー回収されている。しかしながらボイラ１６
に供給される発生ガスは、スライド弁１３におい
て絞り損失を生じ、またボイラ１６を含む蒸気プ
ロセスの熱回収効率が低いことに起因し、再生塔
６からの発生ガスのエネルギーを十分回収してい
るものとは言いがたい。
本発明の目的は、再生塔からの発生ガスのエネ
ルギーを十分に回収することができるようにして
流動接触分解プラントにおける再生塔からの発生
ガスのエネルギー回収装置を提供することであ
る。
ルギーを十分に回収することができるようにして
流動接触分解プラントにおける再生塔からの発生
ガスのエネルギー回収装置を提供することであ
る。
問題点を解決するための手段
本発明は、原油を触媒によつて流動接触分解
し、その触媒を再生するための再生塔からの発生
ガスをコンバインドサイク設備に導き、このコン
バインドサイクル設備では、 前記発生ガスを燃焼圧縮機で昇圧して燃焼器で
燃焼させ、この燃焼器からの燃焼ガスでガスター
ビンを駆動し、ガスタービンからの排ガスを排熱
回収ボイラに供給して蒸気を発生し、この蒸気に
よつて蒸気タービンを駆動することを特徴とする
流動接触分装置再生塔からの発生ガスのエネルギ
ー回収装置である。
し、その触媒を再生するための再生塔からの発生
ガスをコンバインドサイク設備に導き、このコン
バインドサイクル設備では、 前記発生ガスを燃焼圧縮機で昇圧して燃焼器で
燃焼させ、この燃焼器からの燃焼ガスでガスター
ビンを駆動し、ガスタービンからの排ガスを排熱
回収ボイラに供給して蒸気を発生し、この蒸気に
よつて蒸気タービンを駆動することを特徴とする
流動接触分装置再生塔からの発生ガスのエネルギ
ー回収装置である。
好ましい実施態様では、前記ガスタービンまた
は前記蒸気タービンのいずれか少なくとも一方の
動力によつて、燃料圧縮機を駆動することを特徴
とする。
は前記蒸気タービンのいずれか少なくとも一方の
動力によつて、燃料圧縮機を駆動することを特徴
とする。
本発明はまた、原油を触媒によつて流動接触分
解し、その触媒を再生するための再生塔からの発
生ガスを膨張タービンによつて降圧し、降温した
のちに、コンバインドサイクル設備に導きこのコ
ンバインドサイクル設備では、 前記発生ガスを燃料圧縮機で昇圧して、燃焼器
で燃焼させ、この燃焼器からの燃焼ガスをガスタ
ービンに供給して駆動し、ガスタービンからの排
ガスを排熱回収ボイラに供給して蒸気を発生し、
この蒸気によつて蒸気タービンを駆動することを
特徴とする流動接触分解装置再生塔からの発生ガ
スのエネルギー回収装置である。
解し、その触媒を再生するための再生塔からの発
生ガスを膨張タービンによつて降圧し、降温した
のちに、コンバインドサイクル設備に導きこのコ
ンバインドサイクル設備では、 前記発生ガスを燃料圧縮機で昇圧して、燃焼器
で燃焼させ、この燃焼器からの燃焼ガスをガスタ
ービンに供給して駆動し、ガスタービンからの排
ガスを排熱回収ボイラに供給して蒸気を発生し、
この蒸気によつて蒸気タービンを駆動することを
特徴とする流動接触分解装置再生塔からの発生ガ
スのエネルギー回収装置である。
作 用
本発明に従えば、再生塔からの発生ガスは、膨
張タービンによつて降圧、降温し、さらに熱交換
器で降温したのちに、コンバインドサイクル設備
に導くようにしているので、膨張タービンにより
発生ガスの保有する圧力エネルギーを電力または
動力として回収するとともに、コンバインドサイ
クル設備に導き、ガスタービンおよび蒸気タービ
ンによつて発電または動力などとして回収するよ
うにしたので高効率で発生ガスの保有エネルギー
を回収することが可能になる。またこの膨張ター
ビンに後続するコンバインドサイクル設備の燃料
圧縮機に、膨張タービンおよび熱交換器により、
降温したガスを供給し得るため、燃料圧縮機での
昇圧を容易に、かつ効率よく行うことができる。
張タービンによつて降圧、降温し、さらに熱交換
器で降温したのちに、コンバインドサイクル設備
に導くようにしているので、膨張タービンにより
発生ガスの保有する圧力エネルギーを電力または
動力として回収するとともに、コンバインドサイ
クル設備に導き、ガスタービンおよび蒸気タービ
ンによつて発電または動力などとして回収するよ
うにしたので高効率で発生ガスの保有エネルギー
を回収することが可能になる。またこの膨張ター
ビンに後続するコンバインドサイクル設備の燃料
圧縮機に、膨張タービンおよび熱交換器により、
降温したガスを供給し得るため、燃料圧縮機での
昇圧を容易に、かつ効率よく行うことができる。
実施例
第１図は本発明の一実施例のブロツク図であ
る。前述の第５図と同一の構成要素には同一の参
照符号を付す。原油の流動接触分解を行なうため
に、原油はポンプ１からライザ２を経て反応塔３
に供給される。反応塔３では原油の流動接触分解
が行なわれ、ここで脱炭し、反応塔３からのガス
は管路４から次段の主蒸留塔に送られて良質なガ
ソリンを得る。反応塔３内での反応によつて炭素
が付着したアルミナなどから成る触媒は、管路５
から再生塔６に送られる。再生塔６には、蒸気タ
ービン７によつて駆動されるブロア８から、管路
９を経て空気が送られる。したがつて再生塔６で
は、触媒に付着している炭素が燃焼されて触媒が
再活性化される。活性化された触媒は管路５ａか
らライザ２に供給される。
る。前述の第５図と同一の構成要素には同一の参
照符号を付す。原油の流動接触分解を行なうため
に、原油はポンプ１からライザ２を経て反応塔３
に供給される。反応塔３では原油の流動接触分解
が行なわれ、ここで脱炭し、反応塔３からのガス
は管路４から次段の主蒸留塔に送られて良質なガ
ソリンを得る。反応塔３内での反応によつて炭素
が付着したアルミナなどから成る触媒は、管路５
から再生塔６に送られる。再生塔６には、蒸気タ
ービン７によつて駆動されるブロア８から、管路
９を経て空気が送られる。したがつて再生塔６で
は、触媒に付着している炭素が燃焼されて触媒が
再活性化される。活性化された触媒は管路５ａか
らライザ２に供給される。
再生塔６からの一酸化炭素を多量に含む発生ガ
スは、再生塔６から管路１０およびサイクロン集
塵器１１を経由し、管路１２に導かれるととも
に、管路３０から膨張タービン設備３１を経てコ
ンバインドサイクル設備３２に供給される。膨張
タービン設備３１では、管路３０からの発生ガス
は調速弁３３から膨張タービン３４に導かれる。
調速弁３３の上流側および膨張タービン３４の下
流側には、バイアス管路３５が接続される。バイ
パス管路３５には、開閉動作を行なうバイパス弁
３６が介在される。こうして管路３０からの発生
ガスは、膨張タービン３４を通ることによつて圧
力が降下されるとともに温度が降下される。膨張
タービン３４の動力によつて発電機３７が駆動さ
れる。
スは、再生塔６から管路１０およびサイクロン集
塵器１１を経由し、管路１２に導かれるととも
に、管路３０から膨張タービン設備３１を経てコ
ンバインドサイクル設備３２に供給される。膨張
タービン設備３１では、管路３０からの発生ガス
は調速弁３３から膨張タービン３４に導かれる。
調速弁３３の上流側および膨張タービン３４の下
流側には、バイアス管路３５が接続される。バイ
パス管路３５には、開閉動作を行なうバイパス弁
３６が介在される。こうして管路３０からの発生
ガスは、膨張タービン３４を通ることによつて圧
力が降下されるとともに温度が降下される。膨張
タービン３４の動力によつて発電機３７が駆動さ
れる。
一方、膨張タービン設備３１にて吸収され得な
い余剰分のガスは、管路１２から流量制御を行う
スライド弁１３を経て多重オリフイス１４を通
り、２ポートスライド弁１５から冷却ポツト１７
に供給される。発生ガスは、冷却ポツト１７に導
かれ、管路２０から煙突１９に導かれて放散され
る。
い余剰分のガスは、管路１２から流量制御を行う
スライド弁１３を経て多重オリフイス１４を通
り、２ポートスライド弁１５から冷却ポツト１７
に供給される。発生ガスは、冷却ポツト１７に導
かれ、管路２０から煙突１９に導かれて放散され
る。
さらに、膨張タービン３４から、またはバイパ
ス管路３５から、管路３８，３９，４０を経由し
た発生ガスは、熱交換器４１を経てコンバインド
サイクル設備３２に供給される。管路３９には、
ガスホルダ４２が接続される。コンバインドサイ
クル設備３２は、基本的には、燃料圧縮機装置５
０と、ガスタービン装置６０と、排熱回収ボイラ
装置７０と、蒸気タービン装置８０とを含む。燃
料圧縮機装置５０では、熱交換器４１において温
度が降下された発生ガスは、管路５１から低圧圧
縮機５２を経て、さらにインタークーラ５３を経
て高圧圧縮機５４に導かれる。低圧圧縮機５２お
よび高圧圧縮機５４は、各々にサージ防止弁５
５，５６と可変静翼５７，５８による流量調節機
能を備えており、通常は、高圧圧縮機５４の吐出
圧力Pcを、所定の値に保つように、圧力調節機
構５９で制御されている。
ス管路３５から、管路３８，３９，４０を経由し
た発生ガスは、熱交換器４１を経てコンバインド
サイクル設備３２に供給される。管路３９には、
ガスホルダ４２が接続される。コンバインドサイ
クル設備３２は、基本的には、燃料圧縮機装置５
０と、ガスタービン装置６０と、排熱回収ボイラ
装置７０と、蒸気タービン装置８０とを含む。燃
料圧縮機装置５０では、熱交換器４１において温
度が降下された発生ガスは、管路５１から低圧圧
縮機５２を経て、さらにインタークーラ５３を経
て高圧圧縮機５４に導かれる。低圧圧縮機５２お
よび高圧圧縮機５４は、各々にサージ防止弁５
５，５６と可変静翼５７，５８による流量調節機
能を備えており、通常は、高圧圧縮機５４の吐出
圧力Pcを、所定の値に保つように、圧力調節機
構５９で制御されている。
燃料圧縮機装置５０からの前記発生ガスは、管
路１１０からガスタービン装置６０のガス燃料制
御弁６１を介して、燃焼器６２に供給される。燃
焼器６２には、また、液体燃料制御弁６３から管
路６４を経て液体燃料が供給される。管路６４か
らの液体燃料は、通常起動時および助燃時に使用
される。燃焼器６２には、前記ガス又は液体燃料
の他に、吸気管６５からの空気を空気圧縮機６６
で圧縮昇圧した燃焼用空気が供給される。燃焼器
６２において燃焼した燃焼ガスは、ガスタービン
６７に導かれて回転力に変換され、ガスタービン
装置６０が駆動される。
路１１０からガスタービン装置６０のガス燃料制
御弁６１を介して、燃焼器６２に供給される。燃
焼器６２には、また、液体燃料制御弁６３から管
路６４を経て液体燃料が供給される。管路６４か
らの液体燃料は、通常起動時および助燃時に使用
される。燃焼器６２には、前記ガス又は液体燃料
の他に、吸気管６５からの空気を空気圧縮機６６
で圧縮昇圧した燃焼用空気が供給される。燃焼器
６２において燃焼した燃焼ガスは、ガスタービン
６７に導かれて回転力に変換され、ガスタービン
装置６０が駆動される。
ガスタービン装置６０からの排ガスは、管路６
８から排熱回収ボイラ装置７０におけるダンパ７
１およびボイラ７３に供給される。ボイラ７３か
らの排ガスおよび管路６８からダンパ７２、管路
９５を経由する余剰排ガスは、煙突９６から放散
される。
８から排熱回収ボイラ装置７０におけるダンパ７
１およびボイラ７３に供給される。ボイラ７３か
らの排ガスおよび管路６８からダンパ７２、管路
９５を経由する余剰排ガスは、煙突９６から放散
される。
ボイラ７３において発生された高圧蒸気は、管
路７４から、管路１１３を経由し、蒸気タービン
装置８０に供給され調速弁８１を経て蒸気タービ
ン８２を回転させ、動力を発生させコンデンサ８
３へ排出される。
路７４から、管路１１３を経由し、蒸気タービン
装置８０に供給され調速弁８１を経て蒸気タービ
ン８２を回転させ、動力を発生させコンデンサ８
３へ排出される。
一方、蒸気タービン装置８０に吸収し切れなか
つた余剰蒸気は、管路７４から流量制御弁１１１
を経て管路１１２から蒸気消費装置に供給され
る。
つた余剰蒸気は、管路７４から流量制御弁１１１
を経て管路１１２から蒸気消費装置に供給され
る。
さらに蒸気タービン装置８０のコンデンサ８３
に排出された蒸気は、コンデンサ８３で冷却され
凝縮した水は管路を経て給水ポンプ１１５によつ
て圧送され、インタークーラー５３に供給され、
さらに管路を経て熱交換器４１に導かれ、その
後、管路１１７を経て排熱回収ボイラ７３に供給
される。
に排出された蒸気は、コンデンサ８３で冷却され
凝縮した水は管路を経て給水ポンプ１１５によつ
て圧送され、インタークーラー５３に供給され、
さらに管路を経て熱交換器４１に導かれ、その
後、管路１１７を経て排熱回収ボイラ７３に供給
される。
発電機１１８は、ガスタービン装置６０および
蒸気タービン装置８０によつて回転駆動され、さ
らにまた増速歯車装置１１９を介して低圧および
高圧圧縮機５２，５４が回転駆動される。
蒸気タービン装置８０によつて回転駆動され、さ
らにまた増速歯車装置１１９を介して低圧および
高圧圧縮機５２，５４が回転駆動される。
次に、本エネルギー回収装置の運転を可能にす
る制御システムについて説明する。流動接触分解
装置では元来、第１図に示すように反応塔３と再
生塔６の各塔頂間の差圧を一定に保持するため
に、差圧制御装置１３０の差圧検出器１２１で各
塔頂差圧Pdを検出し、差圧制御装置１３０で差
圧設定器１２４から出力される設定値Pdsと比較
され、所定の演算と施されて、その出力で、スラ
イド弁１３を駆動して差圧制御する。その結果、
塔頂差圧PdはPd＝Pdsに制御される。
る制御システムについて説明する。流動接触分解
装置では元来、第１図に示すように反応塔３と再
生塔６の各塔頂間の差圧を一定に保持するため
に、差圧制御装置１３０の差圧検出器１２１で各
塔頂差圧Pdを検出し、差圧制御装置１３０で差
圧設定器１２４から出力される設定値Pdsと比較
され、所定の演算と施されて、その出力で、スラ
イド弁１３を駆動して差圧制御する。その結果、
塔頂差圧PdはPd＝Pdsに制御される。
次に、本エネルギー回収装置では、第１図に示
すように、膨張タービン圧力制御装置１２２を設
け、その調節計１２３に前記差圧検出器１２１で
検出された差圧信号Pdおよび差圧設定器１２４
からの差圧設定信号Pdsから偏差設定器１２６で
設定される微少偏差信号ΔPdsを減じた若干小さ
い差圧設定信号Pd1＝（Pds−ΔPds）を入力し、
所定の演算を施しその出力で、膨張タービン装置
３１の調節弁３３を駆動し、差圧制御する。その
結果、塔頂差圧PdはPd＝Pd1に制御される。
すように、膨張タービン圧力制御装置１２２を設
け、その調節計１２３に前記差圧検出器１２１で
検出された差圧信号Pdおよび差圧設定器１２４
からの差圧設定信号Pdsから偏差設定器１２６で
設定される微少偏差信号ΔPdsを減じた若干小さ
い差圧設定信号Pd1＝（Pds−ΔPds）を入力し、
所定の演算を施しその出力で、膨張タービン装置
３１の調節弁３３を駆動し、差圧制御する。その
結果、塔頂差圧PdはPd＝Pd1に制御される。
このように、膨張タービン圧力制御装置１２２
の差圧設定値Pd1＝（Pds−ΔPds）は差圧制御装
置１３０の差圧設定値PdsにくらべΔPdsだけ小
さく設定しているため、通常の運転状態では、ス
ライド弁１３は全閉状態となつており、なんらか
の異常で塔頂差圧が異常に大きくなつたときに開
くことができるように待機状態となつている。
の差圧設定値Pd1＝（Pds−ΔPds）は差圧制御装
置１３０の差圧設定値PdsにくらべΔPdsだけ小
さく設定しているため、通常の運転状態では、ス
ライド弁１３は全閉状態となつており、なんらか
の異常で塔頂差圧が異常に大きくなつたときに開
くことができるように待機状態となつている。
膨張タービン設備３１に備えられているバイパ
ス弁３６は、膨張タービン３４によつて駆動され
る発電機３７の負荷遮断時、および膨張タービン
３４のトリツプ時において、塔頂差圧Pdが一時
的に異常に大きくなるのを防ぐためにフイドフオ
ーワード制御信号によつて強制的に開弁状態にす
るなど、一種の安全装置として働くべく設置され
ている。
ス弁３６は、膨張タービン３４によつて駆動され
る発電機３７の負荷遮断時、および膨張タービン
３４のトリツプ時において、塔頂差圧Pdが一時
的に異常に大きくなるのを防ぐためにフイドフオ
ーワード制御信号によつて強制的に開弁状態にす
るなど、一種の安全装置として働くべく設置され
ている。
コンバインドサイクル設備３２の起動にあたつ
ては、管路１１２から逆に供給される蒸気によつ
て、あるいはまた助燃炉７６において助燃を行な
うことによつて、ボイラ７３から発生される蒸気
を管路１１３から蒸気タービン装置８０に供給
し、軸系を駆動する。この回転速度が所定の値ま
で上昇した時点で、ガスタービン装置６０におい
て、液体燃料制御弁６３からの液体燃料を供給し
て燃焼器６２において燃焼を行ない、ガスタービ
ン装置６０を起動させる。これによつて燃料圧縮
機装置５０から管路１１０を介して供給される発
生ガスの圧力が十分に上昇し時点で、ガス燃料制
御弁６１を介して発生ガスを供給して、液体燃料
から、発生ガスの使用に切り換え、ガスタービン
装置６０は定常運転に入る。
ては、管路１１２から逆に供給される蒸気によつ
て、あるいはまた助燃炉７６において助燃を行な
うことによつて、ボイラ７３から発生される蒸気
を管路１１３から蒸気タービン装置８０に供給
し、軸系を駆動する。この回転速度が所定の値ま
で上昇した時点で、ガスタービン装置６０におい
て、液体燃料制御弁６３からの液体燃料を供給し
て燃焼器６２において燃焼を行ない、ガスタービ
ン装置６０を起動させる。これによつて燃料圧縮
機装置５０から管路１１０を介して供給される発
生ガスの圧力が十分に上昇し時点で、ガス燃料制
御弁６１を介して発生ガスを供給して、液体燃料
から、発生ガスの使用に切り換え、ガスタービン
装置６０は定常運転に入る。
排熱回収ボイラ装置７０は、ガスタービン装置
６０から管路６８を介する排ガスの流量を２つの
ダンパ７１，７２の操作によつて、あるいはまた
助燃炉７６の運転によつて暖気する。この暖気完
了を行なつた時点で、管路１１２、流量制御弁１
１１および管路７４をこの順序で逆に供給される
蒸気を遮断し、ボイラ７３からの蒸気を蒸気ター
ビン装置８０に供給する。
６０から管路６８を介する排ガスの流量を２つの
ダンパ７１，７２の操作によつて、あるいはまた
助燃炉７６の運転によつて暖気する。この暖気完
了を行なつた時点で、管路１１２、流量制御弁１
１１および管路７４をこの順序で逆に供給される
蒸気を遮断し、ボイラ７３からの蒸気を蒸気ター
ビン装置８０に供給する。
ガスタービン装置６０に備えられているガス燃
料制御弁６１は、ガバナ１３２によつてその開度
が制御される。ガバナ１３２は軸系の回転速度に
応答し、発電機１１８を駆動するにあたり、その
ガバナ１３２の回転速度制御機能によつて発電機
系統への同期回転速度まで上昇させて発電機１１
８を電力系統に並列に投入し、並列運転を可能と
する。この同期投入後には、ガバナ１３２の機能
は回転速度制御機能から圧力制御機能に切換り、
管路３９の圧力検出器１３３によつて検出される
ガス圧PFがガバナ１３２の内部で設定されるガ
ス圧力設定値PFSとなるようにガス燃料制御弁６
１を制御しつつ、調圧運転が行なわれる。ガスタ
ービン装置６０の運転がなんらかの外的な条件で
制限される場合には、調圧運転を解除し、その制
限条件の範囲で運転が行なわれる。
料制御弁６１は、ガバナ１３２によつてその開度
が制御される。ガバナ１３２は軸系の回転速度に
応答し、発電機１１８を駆動するにあたり、その
ガバナ１３２の回転速度制御機能によつて発電機
系統への同期回転速度まで上昇させて発電機１１
８を電力系統に並列に投入し、並列運転を可能と
する。この同期投入後には、ガバナ１３２の機能
は回転速度制御機能から圧力制御機能に切換り、
管路３９の圧力検出器１３３によつて検出される
ガス圧PFがガバナ１３２の内部で設定されるガ
ス圧力設定値PFSとなるようにガス燃料制御弁６
１を制御しつつ、調圧運転が行なわれる。ガスタ
ービン装置６０の運転がなんらかの外的な条件で
制限される場合には、調圧運転を解除し、その制
限条件の範囲で運転が行なわれる。
排熱回収ボイラ装置７０における流量制御弁７
５の開度は、調節計１４０によつて制御される。
調節計１４０には、圧力検出器１３３からの出力
が与えられるとともに、圧力設定器１４１におい
て設定された圧力PF1なる信号が与えられる。こ
の圧力設定値PF1は、 PF1＝PFS＋ΔPFS ……(1) すなわち、前記ガバナ１３２の内部で設定され
るガス圧力設定値PFSより微少差圧ΔPFSだけ高い
値に設定されている。
５の開度は、調節計１４０によつて制御される。
調節計１４０には、圧力検出器１３３からの出力
が与えられるとともに、圧力設定器１４１におい
て設定された圧力PF1なる信号が与えられる。こ
の圧力設定値PF1は、 PF1＝PFS＋ΔPFS ……(1) すなわち、前記ガバナ１３２の内部で設定され
るガス圧力設定値PFSより微少差圧ΔPFSだけ高い
値に設定されている。
こうして管路３９の圧力PFは、それよりも若
干圧力の高い設定値PF1で設定されている調節計
１４０の働きによつて、助燃炉７６への発生ガス
の流量が制御され、こうして管路３９における発
生ガスの圧力が値PF1に調節される。
干圧力の高い設定値PF1で設定されている調節計
１４０の働きによつて、助燃炉７６への発生ガス
の流量が制御され、こうして管路３９における発
生ガスの圧力が値PF1に調節される。
圧力検出器１３３からの出力は、さらに調節計
１５０にも与えられる。この調節形１５０には、
圧力設定器１５１からの圧力PF2なる信号が与え
られる。この圧力設定値PF2は、 PF2＝PFS＋ΔPFS＋ΔPSS ……(2) すなわち、前記調節計１４０に入力される圧力
設定値PF1よりさらに微小差圧ΔPSSだけ高い値に
設定されている。そして調節形１５０からの出力
は、安全弁１５２の開度を制御する。安全弁１５
２は、２ポートスライド弁１５と冷却ポツト１７
との間に介在される。以上、管路３９のガス圧力
はガバナ１３２および２つの調節計１４１，１５
０を介し、各々ガス燃料制御弁６１、流量制御弁
７５および安全弁１５２で制御するが、各々の圧
力設定値に差圧をもたせているので、通常はまず
ガスタービン装置６０のガス燃料制御弁６１が全
開になり、PF＞PFSとなつた場合に、次に、排熱
ボイラ装置７０の流量制御弁７５が制御を開始す
る。さらに流量制御弁７５が全開近傍に来てもな
お圧力が上昇し、こうして管路３９における発生
ガスの圧力が上昇したとき、PF＞PF2になると、
安全弁１５２が制御を開始し、発生ガスは冷却ポ
ツト１７から管路２０を経て煙突１９から放散さ
れる。
１５０にも与えられる。この調節形１５０には、
圧力設定器１５１からの圧力PF2なる信号が与え
られる。この圧力設定値PF2は、 PF2＝PFS＋ΔPFS＋ΔPSS ……(2) すなわち、前記調節計１４０に入力される圧力
設定値PF1よりさらに微小差圧ΔPSSだけ高い値に
設定されている。そして調節形１５０からの出力
は、安全弁１５２の開度を制御する。安全弁１５
２は、２ポートスライド弁１５と冷却ポツト１７
との間に介在される。以上、管路３９のガス圧力
はガバナ１３２および２つの調節計１４１，１５
０を介し、各々ガス燃料制御弁６１、流量制御弁
７５および安全弁１５２で制御するが、各々の圧
力設定値に差圧をもたせているので、通常はまず
ガスタービン装置６０のガス燃料制御弁６１が全
開になり、PF＞PFSとなつた場合に、次に、排熱
ボイラ装置７０の流量制御弁７５が制御を開始す
る。さらに流量制御弁７５が全開近傍に来てもな
お圧力が上昇し、こうして管路３９における発生
ガスの圧力が上昇したとき、PF＞PF2になると、
安全弁１５２が制御を開始し、発生ガスは冷却ポ
ツト１７から管路２０を経て煙突１９から放散さ
れる。
次に、蒸気系統の制御系については、排熱回収
ボイラ装置７０から管路７４を経て発生される蒸
気の圧力は、圧力検出器１６０によつて検出さ
れ、その出力は調節計１６１に与えられる。調節
系１６１は、蒸気タービン装置８０の管路１１３
に介在されている調速弁８１の開度を制御し、管
路７４の圧力が一定となるように圧力制御する。
管路７４の蒸気圧がさらに上昇した時には、調節
計１６１の蒸気圧力設定値よりも若干高い蒸気圧
力設定値を与えられている調節計１７０が動作
し、流量制御弁１１１の開度を制御する。こうし
て流量制御弁１１１および管路１１２を介して蒸
気消費装置へ蒸気が供給される。
ボイラ装置７０から管路７４を経て発生される蒸
気の圧力は、圧力検出器１６０によつて検出さ
れ、その出力は調節計１６１に与えられる。調節
系１６１は、蒸気タービン装置８０の管路１１３
に介在されている調速弁８１の開度を制御し、管
路７４の圧力が一定となるように圧力制御する。
管路７４の蒸気圧がさらに上昇した時には、調節
計１６１の蒸気圧力設定値よりも若干高い蒸気圧
力設定値を与えられている調節計１７０が動作
し、流量制御弁１１１の開度を制御する。こうし
て流量制御弁１１１および管路１１２を介して蒸
気消費装置へ蒸気が供給される。
第２図は、第１図における実施例の膨張タービ
ン装置３１およびコンバインドサイクル設備３２
の両者が停止している状況における運転状態を示
す。この運転状態ではサイクロン集塵器１１から
の発生ガスは、スライド弁１３から多重オリフイ
ス１４を経て２ポートスライド弁１５に導かれ、
冷却ポツト１７から管路２０を経て煙突１９から
放散される。こうして安全な流動接触分解の運転
が続行される。この第２図では運転中の部分のみ
が示されている。
ン装置３１およびコンバインドサイクル設備３２
の両者が停止している状況における運転状態を示
す。この運転状態ではサイクロン集塵器１１から
の発生ガスは、スライド弁１３から多重オリフイ
ス１４を経て２ポートスライド弁１５に導かれ、
冷却ポツト１７から管路２０を経て煙突１９から
放散される。こうして安全な流動接触分解の運転
が続行される。この第２図では運転中の部分のみ
が示されている。
第３図は、第１図に示された実施例において膨
張タービン設備３１が停止している時の状態を示
す。この運転中においては、サイクロン集塵器１
１からの発生ガスはスライド弁１３から多重オリ
フイス１４を経てスライド弁１５に導かれ、さら
に管路３９から熱交換器４１を経て、コンバイン
ドサイクル設備３２に供給される。
張タービン設備３１が停止している時の状態を示
す。この運転中においては、サイクロン集塵器１
１からの発生ガスはスライド弁１３から多重オリ
フイス１４を経てスライド弁１５に導かれ、さら
に管路３９から熱交換器４１を経て、コンバイン
ドサイクル設備３２に供給される。
第４図は、第１図に示された実施例におけるコ
ンバインドサイクル設備３２が停止している時の
動作状態を示す。サイクロン集塵器１１からの発
生ガスは、管路３０を経て膨張タービン設備３１
に供給され、さらに管路３８，３９を経て排熱回
収ボイラ装置７０の助燃炉７６に供給される。助
燃炉７６からの排ガスは、ボイラ７３に与えら
れ、その排ガスは管路７５から煙突７６に導かれ
る。
ンバインドサイクル設備３２が停止している時の
動作状態を示す。サイクロン集塵器１１からの発
生ガスは、管路３０を経て膨張タービン設備３１
に供給され、さらに管路３８，３９を経て排熱回
収ボイラ装置７０の助燃炉７６に供給される。助
燃炉７６からの排ガスは、ボイラ７３に与えら
れ、その排ガスは管路７５から煙突７６に導かれ
る。
この場合ポンプ１８０から供給される水は、コ
ンデンサ８３からインタークーラ５３を経て、さ
らに熱交換器４１に導かれて、予熱され、管路１
１７を経てボイラ７３に供給される。
ンデンサ８３からインタークーラ５３を経て、さ
らに熱交換器４１に導かれて、予熱され、管路１
１７を経てボイラ７３に供給される。
このような実施例によれば、再生塔６からの発
生ガスの全量を膨張タービン装置３１に送り、膨
張ターバン３４の調速弁３３または可変静翼など
の流量調整手段を駆動して膨張タービン設備３１
の運転状況を制御装置１２２で制御し、この膨張
タービン設備３１において降圧、降温した発生ガ
スを熱交換器４１でさらに冷却させ、その後、燃
料圧縮機５０で昇圧し、ガスタービン装置６０に
燃料として供給する。ガスタービン装置６０にお
いて発生した高温度の排ガスは排熱回収ボイラ装
置７０に供給され、ここで蒸気が発生される。蒸
気は蒸気タービン装置８０に供給されたガスター
ビン装置６０と協力して負荷である発電機１１８
を駆動し、電力としてさらには動力としてエネル
ギーを回収することができる。そのうえ排熱回収
ボイラ装置７０への給水は、蒸気タービン装置８
０におけるコンデンサ８３から給水ポンプ１１５
により燃料圧縮機装置５０のインタークーラ５３
に供給され、さらに熱交換器４１を通過し、この
ようにして加熱昇温された高温度の給水は、ボイ
ラ７３に送られる。このようにして装置全体のエ
ネルギー回収を高効率で行なうことができるよう
になる。このようにして本発明の実施例によれ
ば、再生塔６からの発生ガスが有するエネルギー
を膨張タービン装置３１およびコンバインドサイ
クル設備３２において有効に回収することができ
る。このとき、流動接触分解のための設備を大幅
に変更することなくまた、その装置の動作になん
ら悪影響を与えることなしにエネルギーの回収を
行なうことができるという優れた利点が達成され
る。また第２図〜第４図に関連して述べたように
膨張タービン設備３１またはコンバインドサイク
ル設備３２のいずれか少なくとも一方が異常とな
つてそれを切り放して停止しても、いずれか他方
の運転続行状態とすることができ、しかもこの場
合流動接触分解の操業にはなんら悪影響を及ぼす
ことがない。
生ガスの全量を膨張タービン装置３１に送り、膨
張ターバン３４の調速弁３３または可変静翼など
の流量調整手段を駆動して膨張タービン設備３１
の運転状況を制御装置１２２で制御し、この膨張
タービン設備３１において降圧、降温した発生ガ
スを熱交換器４１でさらに冷却させ、その後、燃
料圧縮機５０で昇圧し、ガスタービン装置６０に
燃料として供給する。ガスタービン装置６０にお
いて発生した高温度の排ガスは排熱回収ボイラ装
置７０に供給され、ここで蒸気が発生される。蒸
気は蒸気タービン装置８０に供給されたガスター
ビン装置６０と協力して負荷である発電機１１８
を駆動し、電力としてさらには動力としてエネル
ギーを回収することができる。そのうえ排熱回収
ボイラ装置７０への給水は、蒸気タービン装置８
０におけるコンデンサ８３から給水ポンプ１１５
により燃料圧縮機装置５０のインタークーラ５３
に供給され、さらに熱交換器４１を通過し、この
ようにして加熱昇温された高温度の給水は、ボイ
ラ７３に送られる。このようにして装置全体のエ
ネルギー回収を高効率で行なうことができるよう
になる。このようにして本発明の実施例によれ
ば、再生塔６からの発生ガスが有するエネルギー
を膨張タービン装置３１およびコンバインドサイ
クル設備３２において有効に回収することができ
る。このとき、流動接触分解のための設備を大幅
に変更することなくまた、その装置の動作になん
ら悪影響を与えることなしにエネルギーの回収を
行なうことができるという優れた利点が達成され
る。また第２図〜第４図に関連して述べたように
膨張タービン設備３１またはコンバインドサイク
ル設備３２のいずれか少なくとも一方が異常とな
つてそれを切り放して停止しても、いずれか他方
の運転続行状態とすることができ、しかもこの場
合流動接触分解の操業にはなんら悪影響を及ぼす
ことがない。
上述の実施例では、低圧および高圧圧縮機５
２，５４、空気圧縮機６６およびガスタービン６
７ならびに蒸気タービン８２は、単一の軸系に連
結されているけれども、これらは相互に連結され
ていなくてもよく、たとえば低圧および高圧圧縮
機５２，５４はモータなどによつて回転駆動され
るようにしてもよい。また、ブロア７はモータな
どによつて駆動されるようにしてもよい。膨張タ
ービン設備３１は省略されてもよい。本発明は、
他の化学プラントから発生する燃焼可能なガスの
エネルギーを回収するためにもまた、実施される
ことができる。
２，５４、空気圧縮機６６およびガスタービン６
７ならびに蒸気タービン８２は、単一の軸系に連
結されているけれども、これらは相互に連結され
ていなくてもよく、たとえば低圧および高圧圧縮
機５２，５４はモータなどによつて回転駆動され
るようにしてもよい。また、ブロア７はモータな
どによつて駆動されるようにしてもよい。膨張タ
ービン設備３１は省略されてもよい。本発明は、
他の化学プラントから発生する燃焼可能なガスの
エネルギーを回収するためにもまた、実施される
ことができる。
効 果
以上のように本発明によれば、再生塔からの発
生ガスを燃料圧縮機において圧縮して燃焼し、そ
の排ガスによつてガスタービンを駆動し、その後
の排ガスはボイラにおいて熱回収される。ボイラ
からの蒸気は、蒸気タービンに供給される。この
ようにして、高効率の熱回収を行なうことができ
る。さらにまた膨張タービン設備によつて、再生
塔からの発生ガスを膨張して降圧し、しかも降温
してさらに熱交換器で降温することにより燃料圧
縮機装置の容量を軽減するようにしたので、発生
ガスからのエネルギーの回収をさらに高効率で行
なうことができる。すなわち本発明では、再生塔
からの発生ガスを燃料圧縮機で昇圧し、次にガス
タービン装置の燃焼器で燃焼させて、たとえば発
電機を駆動してエネルギー回収を行うとともに、
その高温排ガスを排熱回収ボイラに導き、上記エ
ネルギーとして回収することによつて、発生ガス
を直接ボイラで燃焼させるよりも、効率よく、発
生ガスのエネルギーを回収することが可能にな
る。
生ガスを燃料圧縮機において圧縮して燃焼し、そ
の排ガスによつてガスタービンを駆動し、その後
の排ガスはボイラにおいて熱回収される。ボイラ
からの蒸気は、蒸気タービンに供給される。この
ようにして、高効率の熱回収を行なうことができ
る。さらにまた膨張タービン設備によつて、再生
塔からの発生ガスを膨張して降圧し、しかも降温
してさらに熱交換器で降温することにより燃料圧
縮機装置の容量を軽減するようにしたので、発生
ガスからのエネルギーの回収をさらに高効率で行
なうことができる。すなわち本発明では、再生塔
からの発生ガスを燃料圧縮機で昇圧し、次にガス
タービン装置の燃焼器で燃焼させて、たとえば発
電機を駆動してエネルギー回収を行うとともに、
その高温排ガスを排熱回収ボイラに導き、上記エ
ネルギーとして回収することによつて、発生ガス
を直接ボイラで燃焼させるよりも、効率よく、発
生ガスのエネルギーを回収することが可能にな
る。
第１図は本発明の一実施例の系統図、第２図は
第１図示の実施例における膨張タービン装置３１
およびコンバインドサイクル設備３２の両者が停
止しているときの運転状態を示す系統図、第３図
は第１図に定められた実施例における膨張タービ
ン設備３１が停止しているときの運転状態を示す
系統図、第４図は第１図に示された実施例におけ
るコンバインドサイクル設備３２が停止している
ときの運転状態を示す系統図、第５図は先行技術
の系統図である。 ３……反応塔、６……再生塔、１１……サイク
ロン集塵器、１４……多重オリフイス、１５……
スライド弁、１７……冷却ポツト、３１……膨張
タービン設備、３２……コンバインサイクル設
備、３４……膨張タービン、４２……ガスホール
ダ、５０……燃料圧縮機装置、５２……低圧圧縮
機、５３……インタークーラー、５４……高圧圧
縮機、６０……ガスタービン装置、６２……燃焼
器、６６……空気圧縮機、６７……ガスタービ
ン、７０……排熱回収ボイラ装置、７３……ボイ
ラ、７６……助燃炉、８０……蒸気タービン装
置、８２……蒸気タービン、８３……コンデン
サ、１１９……増速歯車装置。
第１図示の実施例における膨張タービン装置３１
およびコンバインドサイクル設備３２の両者が停
止しているときの運転状態を示す系統図、第３図
は第１図に定められた実施例における膨張タービ
ン設備３１が停止しているときの運転状態を示す
系統図、第４図は第１図に示された実施例におけ
るコンバインドサイクル設備３２が停止している
ときの運転状態を示す系統図、第５図は先行技術
の系統図である。 ３……反応塔、６……再生塔、１１……サイク
ロン集塵器、１４……多重オリフイス、１５……
スライド弁、１７……冷却ポツト、３１……膨張
タービン設備、３２……コンバインサイクル設
備、３４……膨張タービン、４２……ガスホール
ダ、５０……燃料圧縮機装置、５２……低圧圧縮
機、５３……インタークーラー、５４……高圧圧
縮機、６０……ガスタービン装置、６２……燃焼
器、６６……空気圧縮機、６７……ガスタービ
ン、７０……排熱回収ボイラ装置、７３……ボイ
ラ、７６……助燃炉、８０……蒸気タービン装
置、８２……蒸気タービン、８３……コンデン
サ、１１９……増速歯車装置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 原油を触媒によつて流動接触分解し、その触
媒を再生するための再生塔からの発生ガスをコン
バインドサイクル設備に導き、このコンバインド
サイクル設備では、 前記発生ガスを燃料圧縮機で昇圧して燃焼器で
燃焼させ、この燃焼器からの燃焼ガスでガスター
ビンを駆動し、ガスタービンからの排ガスを排熱
回収ボイラに供給して蒸気を発生し、この蒸気に
よつて蒸気タービンを駆動することを特徴とする
流動接触分解装置再生塔からの発生ガスのエネル
ギー回収装置。 ２ 前記ガスタービンまたは前記蒸気タービンの
いずれか少なくとも一方の動力によつて、燃料圧
縮機を駆動することを特徴とする特許請求の範囲
第１項記載の流動接触分解装置再生塔からの発生
ガスのエネルギー回収装置。 ３ 原油を触媒によつて流動接分解し、その触媒
を再生するための再生塔からの発生ガスを膨張タ
ービンによつて降圧、降温したのちに、コンバイ
ンドサイクル設備に導き、このコンバインドサイ
クル設備では、 前記発生ガスを燃料圧縮機で昇圧して、燃焼器
で燃焼させ、この燃焼器からの燃焼ガスでガスタ
ービンを駆動し、ガスタービンからの排ガスを排
熱回収ボイラに供給して蒸気を発生し、この蒸気
によつて蒸気タービンを駆動することを特徴とす
る流動接触分解装置再生塔からの発生ガスのエネ
ルギー回収装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60172576A JPS6232181A (ja) | 1985-08-05 | 1985-08-05 | 流動接触分解装置再生塔からの発生ガスのエネルギ−回収装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60172576A JPS6232181A (ja) | 1985-08-05 | 1985-08-05 | 流動接触分解装置再生塔からの発生ガスのエネルギ−回収装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6232181A JPS6232181A (ja) | 1987-02-12 |
| JPH0517162B2 true JPH0517162B2 (ja) | 1993-03-08 |
Family
ID=15944394
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60172576A Granted JPS6232181A (ja) | 1985-08-05 | 1985-08-05 | 流動接触分解装置再生塔からの発生ガスのエネルギ−回収装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6232181A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MD4386C1 (ro) * | 2012-01-26 | 2016-07-31 | Борис КАРПОВ | Complex integrat al instalaţiei de gaze-abur cu cazan recuperator cu sistemul de rectificare a petrolului şi a reziduului distilării lui al uzinei de prelucrare a petrolului |
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| JPS58101739A (ja) * | 1981-11-12 | 1983-06-17 | Res Assoc Residual Oil Process<Rarop> | 重質油の分解及び水素の製造に用いた触媒の再生方法 |
-
1985
- 1985-08-05 JP JP60172576A patent/JPS6232181A/ja active Granted
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| JPS6232181A (ja) | 1987-02-12 |
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