JPH05140719A - 溶融亜鉛系合金化めつき鋼板の製造方法 - Google Patents
溶融亜鉛系合金化めつき鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH05140719A JPH05140719A JP32842791A JP32842791A JPH05140719A JP H05140719 A JPH05140719 A JP H05140719A JP 32842791 A JP32842791 A JP 32842791A JP 32842791 A JP32842791 A JP 32842791A JP H05140719 A JPH05140719 A JP H05140719A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- plating
- steel sheet
- alloying
- steel
- composite plating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Electroplating And Plating Baths Therefor (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、溶融亜鉛系合金化めっき鋼板の製
造方法に関するものである。 【構成】 予め鋼板表面にＦｅ−Ｓ複合めっきを施し、
次いで溶融亜鉛めっきを施して加熱合金化処理する。 【効果】 かくすることにより、迅速かつ、均一に合金
化処理できる。
造方法に関するものである。 【構成】 予め鋼板表面にＦｅ−Ｓ複合めっきを施し、
次いで溶融亜鉛めっきを施して加熱合金化処理する。 【効果】 かくすることにより、迅速かつ、均一に合金
化処理できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、合金化溶融亜鉛系めっ
き鋼板の製造方法に関して、めっき濡れ性を改善し、合
金化反応速度の異なる各種鋼板の合金化速度を平準化
し、工業的製造を容易ならしめることと、Ｐ添加鋼のご
とき、特に合金化反応の遅い鋼種に対して、その合金化
速度を促進させることを狙いとするものである。
き鋼板の製造方法に関して、めっき濡れ性を改善し、合
金化反応速度の異なる各種鋼板の合金化速度を平準化
し、工業的製造を容易ならしめることと、Ｐ添加鋼のご
とき、特に合金化反応の遅い鋼種に対して、その合金化
速度を促進させることを狙いとするものである。
【０００２】
【従来技術とその課題】合金化溶融亜鉛めっき鋼板はＦ
ｅ６〜１８％含有するＺｎ−Ｆｅ合金組成をもち、塗装
耐食性、プレス成形性、溶接性が優れていることから自
動車、家電、建材など広い産業分野に使用されている材
料である。その製造方法は、通常冷延鋼板あるいは熱延
鋼板を酸化性あるいは無酸化性雰囲気で昇温し、表面に
付着している油などの汚れを焼去し、次いで還元雰囲気
中で表面を清浄化した後、溶融亜鉛めっきを施し、次い
で加熱処理によって地鉄からＦｅをめっき層に拡散せし
めて合金化する工程で実施されている。合金化反応はＦ
ｅの拡散速度に支配されるので、鋼種によってその速度
が異なり、その対処方法としてラインスピードを変更し
たり、めっき浴中のＡｌ濃度を調整しているが、操業能
率の低下や、品質バラツキをもたらす不利がある。ま
た、高張力鋼板として実施されているＰ添加鋼はＦｅ拡
散速度が著しく遅いため、生産障害が甚だしい。一方、
高張力鋼板として実施されているＳｉ添加鋼では鋼中の
Ｓｉ含有量が高いと、鋼板表面にＳｉ酸化物を生成し、
これが溶融亜鉛との濡れ性を阻害し、鋼中のＳｉ含有量
が低くても合金化速度の低下を招く。この解決策とし
て、めっきに先立ち鋼板表面にＦｅめっきを施すことが
開示（特開昭５９−２３８５８号）されているが、効果
は不十分であることがわかり、本発明はその改善方法を
提案するものである。
ｅ６〜１８％含有するＺｎ−Ｆｅ合金組成をもち、塗装
耐食性、プレス成形性、溶接性が優れていることから自
動車、家電、建材など広い産業分野に使用されている材
料である。その製造方法は、通常冷延鋼板あるいは熱延
鋼板を酸化性あるいは無酸化性雰囲気で昇温し、表面に
付着している油などの汚れを焼去し、次いで還元雰囲気
中で表面を清浄化した後、溶融亜鉛めっきを施し、次い
で加熱処理によって地鉄からＦｅをめっき層に拡散せし
めて合金化する工程で実施されている。合金化反応はＦ
ｅの拡散速度に支配されるので、鋼種によってその速度
が異なり、その対処方法としてラインスピードを変更し
たり、めっき浴中のＡｌ濃度を調整しているが、操業能
率の低下や、品質バラツキをもたらす不利がある。ま
た、高張力鋼板として実施されているＰ添加鋼はＦｅ拡
散速度が著しく遅いため、生産障害が甚だしい。一方、
高張力鋼板として実施されているＳｉ添加鋼では鋼中の
Ｓｉ含有量が高いと、鋼板表面にＳｉ酸化物を生成し、
これが溶融亜鉛との濡れ性を阻害し、鋼中のＳｉ含有量
が低くても合金化速度の低下を招く。この解決策とし
て、めっきに先立ち鋼板表面にＦｅめっきを施すことが
開示（特開昭５９−２３８５８号）されているが、効果
は不十分であることがわかり、本発明はその改善方法を
提案するものである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上述の課題を
有利に解決するためになされたものであり、溶融めっき
前のプレめっきの効果をさらに高める新規なめっき方法
に特徴がある。
有利に解決するためになされたものであり、溶融めっき
前のプレめっきの効果をさらに高める新規なめっき方法
に特徴がある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は （１）予め鋼板表面にＦｅ−Ｓ複合めっきを施し、次い
で溶融亜鉛系めっきを施した後、加熱合金化処理するこ
とを特徴とする合金化溶融亜鉛系めっき鋼板の製造方法 （２）Ｐ ０．０２〜０．５％および／またはＳｉ ０．
０３〜３％および／またはＭｎ ０．１〜３％含有する
鋼板表面にＦｅ−Ｓ複合めっきを施し、次いで溶融亜鉛
系めっきを施した後、加熱合金化処理することを特徴と
する合金化溶融亜鉛系めっき鋼板の製造方法 （３）Ｆｅ2+イオンおよび０．０１〜２０ｇ／ｌのポリ
スルフォン，スルフィド誘導体等のＳを含む有機化合物
を１種または２種以上を含む酸性めっき浴を用いて、め
っきすることを特徴とする請求項（１）または（２）に
記載のＦｅ−Ｓ複合めっきの製造方法である。
で溶融亜鉛系めっきを施した後、加熱合金化処理するこ
とを特徴とする合金化溶融亜鉛系めっき鋼板の製造方法 （２）Ｐ ０．０２〜０．５％および／またはＳｉ ０．
０３〜３％および／またはＭｎ ０．１〜３％含有する
鋼板表面にＦｅ−Ｓ複合めっきを施し、次いで溶融亜鉛
系めっきを施した後、加熱合金化処理することを特徴と
する合金化溶融亜鉛系めっき鋼板の製造方法 （３）Ｆｅ2+イオンおよび０．０１〜２０ｇ／ｌのポリ
スルフォン，スルフィド誘導体等のＳを含む有機化合物
を１種または２種以上を含む酸性めっき浴を用いて、め
っきすることを特徴とする請求項（１）または（２）に
記載のＦｅ−Ｓ複合めっきの製造方法である。
【０００５】
【作用】Ｆｅ−Ｓ複合めっき層とはＦｅ中にＳ質物質が
合金、混合、あるいは吸蔵されている構造のめっき層を
さす。Ｆｅ−Ｓ複合めっき層の形成方法として、電気め
っき法の例を以下に示す。鋼板を必要ならば通常の方法
で脱脂、酸洗処理をした後、硫酸第一鉄及びあるいは塩
化第一鉄の水溶液にポリスルフォンを０．０１から１０
ｇ／ｌ添加した浴に導き、鋼板を陰極として電流密度３
０〜３００Ａ／ｄｍ2，０．１〜３０秒の電解処理をす
る事により、Ｆｅめっき層中にＳ物質であるポリスルフ
ォンがＳとして０．０１〜１％共析する。次いで、無機
化炉中５００〜７００℃に昇温し、還元炉中で５００〜
８００℃に保持して熱処理をすると、Ｆｅめっき層が再
結晶するとともに、ポリスルフォンが分解してＦｅ−Ｓ
複合めっき層が形成する。Ｓ質分が存在しない場合には
Ｆｅめっき層は再結晶によって母材鋼板と同様な結晶粒
を形成するが、この粒界を通って、母材鋼板のＭｎ，Ｓ
ｉ，Ｐ，Ａｌ等の元素がＦｅめっき層表面まで容易に拡
散する。これらトラップエレメントは後の合金化反応に
重大な影響を及ぼすものであるが、その表面濃度が鋼種
によって異なるので合金化速度がそれぞれ異なるもので
ある。Ｆｅプレメッキではこのような理由でトラップエ
レメントの表面濃度を平準化する作用が不十分であっ
た。
合金、混合、あるいは吸蔵されている構造のめっき層を
さす。Ｆｅ−Ｓ複合めっき層の形成方法として、電気め
っき法の例を以下に示す。鋼板を必要ならば通常の方法
で脱脂、酸洗処理をした後、硫酸第一鉄及びあるいは塩
化第一鉄の水溶液にポリスルフォンを０．０１から１０
ｇ／ｌ添加した浴に導き、鋼板を陰極として電流密度３
０〜３００Ａ／ｄｍ2，０．１〜３０秒の電解処理をす
る事により、Ｆｅめっき層中にＳ物質であるポリスルフ
ォンがＳとして０．０１〜１％共析する。次いで、無機
化炉中５００〜７００℃に昇温し、還元炉中で５００〜
８００℃に保持して熱処理をすると、Ｆｅめっき層が再
結晶するとともに、ポリスルフォンが分解してＦｅ−Ｓ
複合めっき層が形成する。Ｓ質分が存在しない場合には
Ｆｅめっき層は再結晶によって母材鋼板と同様な結晶粒
を形成するが、この粒界を通って、母材鋼板のＭｎ，Ｓ
ｉ，Ｐ，Ａｌ等の元素がＦｅめっき層表面まで容易に拡
散する。これらトラップエレメントは後の合金化反応に
重大な影響を及ぼすものであるが、その表面濃度が鋼種
によって異なるので合金化速度がそれぞれ異なるもので
ある。Ｆｅプレメッキではこのような理由でトラップエ
レメントの表面濃度を平準化する作用が不十分であっ
た。
【０００６】これに対して、Ｆｅ−Ｓ複合めっきでは、
再結晶過程でアモルファス様の微細結晶が生成し、明確
な粒界が観察されない。また、Ｓは粒内での拡散がＰ，
Ｓｉ，Ｍｎと比較して速く、粒界および表面に濃化しや
すい。そのため上記トラップエレメントのめっき層表面
への拡散が著しく抑制され、鋼種が異なってもその表面
濃度が平準化し、ほぼ一定の合金化反応速度が達成され
る。Ｐ添加鋼においても、Ｐの表面濃度が抑制され、合
金化速度は普通鋼に近いレベルまで促進できる。また、
Ｓｉ，Ｍｎ添加鋼においても同様な効果からＳｉ，Ｍｎ
の酸化物の生成が抑制され溶融亜鉛との濡れ性やめっき
密着力が向上されるとともに合金化速度も促進できる。
再結晶過程でアモルファス様の微細結晶が生成し、明確
な粒界が観察されない。また、Ｓは粒内での拡散がＰ，
Ｓｉ，Ｍｎと比較して速く、粒界および表面に濃化しや
すい。そのため上記トラップエレメントのめっき層表面
への拡散が著しく抑制され、鋼種が異なってもその表面
濃度が平準化し、ほぼ一定の合金化反応速度が達成され
る。Ｐ添加鋼においても、Ｐの表面濃度が抑制され、合
金化速度は普通鋼に近いレベルまで促進できる。また、
Ｓｉ，Ｍｎ添加鋼においても同様な効果からＳｉ，Ｍｎ
の酸化物の生成が抑制され溶融亜鉛との濡れ性やめっき
密着力が向上されるとともに合金化速度も促進できる。
【０００７】次に、Ｆｅ−Ｓ複合めっきのめっき方法に
ついて述べる。まず、電気めっきによる方法であるが、
硫酸第一鉄及びあるいは塩化第一鉄の水溶液にＳ質分と
してポリスルフォン，スルフィド誘導体やＳを含有する
アニオン系界面活性剤，カチオン系界面活性剤，非イオ
ン系界面活性剤，両イオン性界面活性剤の１種または２
種以上を０．０１〜２０ｇ／ｌ添加した酸性めっき浴を
用いて、鋼板を陰極として電解処理を行う。これらのＳ
質分物質はスルフォン基，スルフィド基，エーテル基や
アミン基などの極性基の作用により活性な点への吸着性
が高いため、Ｆｅめっき中に容易に均一に含有される。
ついて述べる。まず、電気めっきによる方法であるが、
硫酸第一鉄及びあるいは塩化第一鉄の水溶液にＳ質分と
してポリスルフォン，スルフィド誘導体やＳを含有する
アニオン系界面活性剤，カチオン系界面活性剤，非イオ
ン系界面活性剤，両イオン性界面活性剤の１種または２
種以上を０．０１〜２０ｇ／ｌ添加した酸性めっき浴を
用いて、鋼板を陰極として電解処理を行う。これらのＳ
質分物質はスルフォン基，スルフィド基，エーテル基や
アミン基などの極性基の作用により活性な点への吸着性
が高いため、Ｆｅめっき中に容易に均一に含有される。
【０００８】これら添加剤は一般的に Ｒ2−Ｘ−（Ｒ1−Ｙ)n−Ｒ3 及び、あるいは Ｒ2−（Ｒ1−Ｘ)n−Ｒ3 で示される化合物を指す。ここで、 Ｘ，Ｙ：Ｏ（エーテル基），Ｓ（スルフィド基），ＳＯ
2（スルフォン基），ＮＨ，ＮＲ（アミン基），ＮＲ2+
（アンモニウム基) Ｒ1：アルキレン基 及び、あるいは Ｒ2，Ｒ3：Ｈ，アルキル基，フェニル，ナフチルなどの
アリール基及びまたはその誘導体（カルボン酸，硫酸，
リン酸等の官能基，塩，エステル） ｎ＝１〜２０００ これら化合物はポリスルフォンの様に連鎖化合物であっ
てもよく、クラウンエーテルやモノラウリン酸ソルビタ
ンのスルフォン誘導体の様な環式化合物でもよく、ポリ
アミンスルホンの様な直鎖，環式混合化合物でも良い。
具体的な例を挙げれば、
2（スルフォン基），ＮＨ，ＮＲ（アミン基），ＮＲ2+
（アンモニウム基) Ｒ1：アルキレン基 及び、あるいは Ｒ2，Ｒ3：Ｈ，アルキル基，フェニル，ナフチルなどの
アリール基及びまたはその誘導体（カルボン酸，硫酸，
リン酸等の官能基，塩，エステル） ｎ＝１〜２０００ これら化合物はポリスルフォンの様に連鎖化合物であっ
てもよく、クラウンエーテルやモノラウリン酸ソルビタ
ンのスルフォン誘導体の様な環式化合物でもよく、ポリ
アミンスルホンの様な直鎖，環式混合化合物でも良い。
具体的な例を挙げれば、
【０００９】
【化１】
【００１０】・スルフィド ＲＳＲ′ Ｒ，Ｒ′：アルキル，Ｈ
【００１１】
【００１２】
【００１３】
【化２】
【００１４】
【化３】
【００１５】・チオ尿素 ＳＣ（ＮＨ２）２ ・チオシアン酸塩 ＫＳＣＮ, ＮＨ4ＳＣＮ 等である。これら添加剤のめっき浴中の添加量は０．０
１〜２０ｇ／ｌが好ましい範囲である。０．０１ｇ／ｌ
未満ではほとんど効果が認められない。また２０ｇ／ｌ
を越えるとＳの含有量が飽和し、めっき浴中への溶解度
に制約される。上記添加剤は１種または２種以上混合し
て使用することもできる。Ｆｅ2+イオン濃度は特に制限
されるものではないが、通常１０〜１５０ｇ／ｌの範囲
で、目的とするめっきを電流効率を勘案して最適条件を
採用することができる。さらに、Ｎａ+，Ｋ+，ＮＨ4+，
Ｍｇ2+イオン等の無関係塩を添加することは、浴の電気
伝導度を高めるために有効である。なお、目的に応じて
はＮｉ，Ｃｏ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｃｕ，Ｃｄ，Ｓｎ，Ｐｂな
どのイオンを少量添加してめっき層に第３成分を少量共
析させても本発明の効果は本質的には変わらない。
１〜２０ｇ／ｌが好ましい範囲である。０．０１ｇ／ｌ
未満ではほとんど効果が認められない。また２０ｇ／ｌ
を越えるとＳの含有量が飽和し、めっき浴中への溶解度
に制約される。上記添加剤は１種または２種以上混合し
て使用することもできる。Ｆｅ2+イオン濃度は特に制限
されるものではないが、通常１０〜１５０ｇ／ｌの範囲
で、目的とするめっきを電流効率を勘案して最適条件を
採用することができる。さらに、Ｎａ+，Ｋ+，ＮＨ4+，
Ｍｇ2+イオン等の無関係塩を添加することは、浴の電気
伝導度を高めるために有効である。なお、目的に応じて
はＮｉ，Ｃｏ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｃｕ，Ｃｄ，Ｓｎ，Ｐｂな
どのイオンを少量添加してめっき層に第３成分を少量共
析させても本発明の効果は本質的には変わらない。
【００１６】次に、めっき条件について説明する。電流
密度３０Ａ／ｄｍ2以上で鋼板にめっきを行うことが好
ましい。３０Ａ／ｄｍ2以下では合金化向上を行うに十
分なＦｅ−Ｓめっきのめっき量を得るのに時間がかかり
工業的でない。めっき液の流速は鋼帯との相対速度とし
て、１０〜２００ｍ／ｍｉｎ、めっき温度は４０〜７０
℃が適当である。めっき量としては、０．２〜１０ｇ／
ｍ2のめっきを施す。めっき量が０．２ｇ／ｍ2未満であ
ると、効果が少なく、また１０ｇ／ｍ2超になると効果
はほとんど変わらず、コスト的にも不利になるので１０
ｇ／ｍ2以下が好ましい。また、Ｆｅ−Ｓめっき中のＳ
量としては、０．０１％以上１．０％以下が好ましい。
Ｓ量が０．０１％未満であると合金化反応に及ぼす作用
が小さく、また１．０超ではめっき層が脆くなり、炉内
で剥離する傾向があるので好ましくない。なお、めっき
前に鋼板を必要ならば通常の方法で脱脂、酸洗処理を行
ってもよい。また、硫化物微粒子をそのまま、あるいは
上記の界面活性剤と一緒に添加することも可能である。
密度３０Ａ／ｄｍ2以上で鋼板にめっきを行うことが好
ましい。３０Ａ／ｄｍ2以下では合金化向上を行うに十
分なＦｅ−Ｓめっきのめっき量を得るのに時間がかかり
工業的でない。めっき液の流速は鋼帯との相対速度とし
て、１０〜２００ｍ／ｍｉｎ、めっき温度は４０〜７０
℃が適当である。めっき量としては、０．２〜１０ｇ／
ｍ2のめっきを施す。めっき量が０．２ｇ／ｍ2未満であ
ると、効果が少なく、また１０ｇ／ｍ2超になると効果
はほとんど変わらず、コスト的にも不利になるので１０
ｇ／ｍ2以下が好ましい。また、Ｆｅ−Ｓめっき中のＳ
量としては、０．０１％以上１．０％以下が好ましい。
Ｓ量が０．０１％未満であると合金化反応に及ぼす作用
が小さく、また１．０超ではめっき層が脆くなり、炉内
で剥離する傾向があるので好ましくない。なお、めっき
前に鋼板を必要ならば通常の方法で脱脂、酸洗処理を行
ってもよい。また、硫化物微粒子をそのまま、あるいは
上記の界面活性剤と一緒に添加することも可能である。
【００１７】次に上記以外の態様例を示す。電気めっき
法は溶融めっき法の直前で行っても良い。電気めっき
後、必要ならフラックスを塗布し、４００〜５００℃に
加熱して溶融めっき浴に導くか、あるいは直接常温のま
ま溶融めっき浴に導き、浴内で加熱してめっきをしても
良い。この場合、Ｆｅ−Ｓ複合めっき層のＳ含有物質は
未分解あるいは部分分解状態で溶融めっきされるが、溶
融めっき浴内でのトラップエレメント拡散に十分の抑制
作用がある。Ｆｅ−S複合めっきはＦｅ，Ｓをターゲッ
トとする物理蒸着法、気化性Ｆｅ塩と有機物蒸気を用い
て分解析出させる化学蒸着法でも適用できる。これらの
方法でのＦｅ−Ｓ複合めっきの作用機構は上述と同じで
自明であろう。本発明のＦｅ−Ｓ複合めっき層の厚さ
は、０．２〜１０ｇ／ｍ2が好適である。０．２ｇ／ｍ2
未満であると、効果が判然とせず、また１０ｇ／ｍ2超
になると効果はほとんど変わらず、コスト的にも不利に
なる。
法は溶融めっき法の直前で行っても良い。電気めっき
後、必要ならフラックスを塗布し、４００〜５００℃に
加熱して溶融めっき浴に導くか、あるいは直接常温のま
ま溶融めっき浴に導き、浴内で加熱してめっきをしても
良い。この場合、Ｆｅ−Ｓ複合めっき層のＳ含有物質は
未分解あるいは部分分解状態で溶融めっきされるが、溶
融めっき浴内でのトラップエレメント拡散に十分の抑制
作用がある。Ｆｅ−S複合めっきはＦｅ，Ｓをターゲッ
トとする物理蒸着法、気化性Ｆｅ塩と有機物蒸気を用い
て分解析出させる化学蒸着法でも適用できる。これらの
方法でのＦｅ−Ｓ複合めっきの作用機構は上述と同じで
自明であろう。本発明のＦｅ−Ｓ複合めっき層の厚さ
は、０．２〜１０ｇ／ｍ2が好適である。０．２ｇ／ｍ2
未満であると、効果が判然とせず、また１０ｇ／ｍ2超
になると効果はほとんど変わらず、コスト的にも不利に
なる。
【００１８】Ｐ添加鋼においては０．０２〜０．５％の
Ｐ含有量の鋼板で合金化促進効果が大きい。０．０２％
未満では普通鋼と変わらず、０．５％Ｐを越えると本発
明のＦｅ−Ｓ複合めっきをもってしても効果が不十分と
なる。Ｓｉ添加鋼においては０．２〜３％のＳｉ含有量
の鋼板で溶融亜鉛との濡れ性改善効果、合金化促進効
果、めっき密着性向上効果が大きい。０．２％未満では
普通鋼と変わらず、３％Ｓｉを越えると本発明のＦｅ−
Ｓ複合めっきをもってしても効果が不十分となる。Ｍｎ
添加鋼においては０．１〜３％のＭｎ含有量の鋼板で溶
融亜鉛との濡れ性改善効果、合金化促進効果、めっき密
着性向上効果が大きい。０．２％未満では普通鋼と変わ
らず、３％Ｍｎを越えると本発明のＦｅ−Ｓ複合めっき
をもってしても効果が不十分となる。これらの元素が２
種以上添加されても各元素の効果範囲は上記と同様であ
る。なお、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の溶融めっき浴は
通常Ａｌを０〜０．１５％添加しており、その他にＰ
ｂ，Ｃｄ，Ｓｂ，Ｓｎも少量存在してもよく、さらには
品質改善を目的として、Ｎｉ，Ｍｎ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｍ
ｇ，Ｃａ，Ｌｉ，ランタナイドなどが少量添加される場
合があるが、合金化処理される工程を経る場合には、本
質的には本発明の方法は全く適用可能である。Ｆｅ−Ｓ
複合めっきにおいて、他の元素、例えば、Ｎｉ，Ｚｎ，
Ｍｎ，Ｃｕ，Ｐ，Ｂ，Ｏ，Ｃ，Ｎ，Ｃｌ，Ｈ，Ｎａなど
が少量混入しても本質的には本発明と同一である。
Ｐ含有量の鋼板で合金化促進効果が大きい。０．０２％
未満では普通鋼と変わらず、０．５％Ｐを越えると本発
明のＦｅ−Ｓ複合めっきをもってしても効果が不十分と
なる。Ｓｉ添加鋼においては０．２〜３％のＳｉ含有量
の鋼板で溶融亜鉛との濡れ性改善効果、合金化促進効
果、めっき密着性向上効果が大きい。０．２％未満では
普通鋼と変わらず、３％Ｓｉを越えると本発明のＦｅ−
Ｓ複合めっきをもってしても効果が不十分となる。Ｍｎ
添加鋼においては０．１〜３％のＭｎ含有量の鋼板で溶
融亜鉛との濡れ性改善効果、合金化促進効果、めっき密
着性向上効果が大きい。０．２％未満では普通鋼と変わ
らず、３％Ｍｎを越えると本発明のＦｅ−Ｓ複合めっき
をもってしても効果が不十分となる。これらの元素が２
種以上添加されても各元素の効果範囲は上記と同様であ
る。なお、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の溶融めっき浴は
通常Ａｌを０〜０．１５％添加しており、その他にＰ
ｂ，Ｃｄ，Ｓｂ，Ｓｎも少量存在してもよく、さらには
品質改善を目的として、Ｎｉ，Ｍｎ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｍ
ｇ，Ｃａ，Ｌｉ，ランタナイドなどが少量添加される場
合があるが、合金化処理される工程を経る場合には、本
質的には本発明の方法は全く適用可能である。Ｆｅ−Ｓ
複合めっきにおいて、他の元素、例えば、Ｎｉ，Ｚｎ，
Ｍｎ，Ｃｕ，Ｐ，Ｂ，Ｏ，Ｃ，Ｎ，Ｃｌ，Ｈ，Ｎａなど
が少量混入しても本質的には本発明と同一である。
【００１９】
【実施例】次に本発明の実施例を比較例とともに挙げ
る。 １）表１は各鋼板の化学組成を示す。また、表２Ａ、表
２Ｂ、表２Ｃ、表２Ｄは、それぞれ事前（予め）めっき
条件である。このような事前のめっき条件によってめっ
きした後、連続溶融亜鉛系めっき設備前処理炉の直火無
酸化炉出側で６５０℃（板温）、還元熱処理炉で７５０
〜８００℃×３０秒の熱処理を施し、次いで亜鉛系めっ
き浴へ導きめっきを施した。 ２）上記めっき鋼板を表３Ａ、表３Ｂに示すごとく合金
化処理した。合金化は、直火加熱炉温度を９５０℃、保
熱炉温度を６５０℃とそれぞれ一定として行い、溶融亜
鉛が保熱炉出側で完全に観察されなくなる場合のストリ
ップ通板速度を示した。この場合通板速度が大きいほど
合金化速度が速く、短時間で合金化処理ができることを
示すものである。
る。 １）表１は各鋼板の化学組成を示す。また、表２Ａ、表
２Ｂ、表２Ｃ、表２Ｄは、それぞれ事前（予め）めっき
条件である。このような事前のめっき条件によってめっ
きした後、連続溶融亜鉛系めっき設備前処理炉の直火無
酸化炉出側で６５０℃（板温）、還元熱処理炉で７５０
〜８００℃×３０秒の熱処理を施し、次いで亜鉛系めっ
き浴へ導きめっきを施した。 ２）上記めっき鋼板を表３Ａ、表３Ｂに示すごとく合金
化処理した。合金化は、直火加熱炉温度を９５０℃、保
熱炉温度を６５０℃とそれぞれ一定として行い、溶融亜
鉛が保熱炉出側で完全に観察されなくなる場合のストリ
ップ通板速度を示した。この場合通板速度が大きいほど
合金化速度が速く、短時間で合金化処理ができることを
示すものである。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２Ａ】
【００２２】
【表２Ｂ】
【００２３】
【表２Ｃ】
【００２４】
【表２Ｄ】
【００２５】
【表３Ａ】
【００２６】
【表３Ｂ】
【００２７】
【発明の効果】このように本発明によれば短時間で合金
化処理でき、それだけ生産性を向上することができる。
かくすることにより、鋼種により合金化処理条件（温
度，時間）をほとんど変更すること無く合金化処理がで
き、工業的に安定して、しかも確実に合金化処理ができ
る。また合金化処理時間を短縮でき、それだけ生産性を
向上することができる、溶融亜鉛との濡れ性やめっき密
着性を向上できる等の優れた効果が得られる。
化処理でき、それだけ生産性を向上することができる。
かくすることにより、鋼種により合金化処理条件（温
度，時間）をほとんど変更すること無く合金化処理がで
き、工業的に安定して、しかも確実に合金化処理ができ
る。また合金化処理時間を短縮でき、それだけ生産性を
向上することができる、溶融亜鉛との濡れ性やめっき密
着性を向上できる等の優れた効果が得られる。
Claims (3)
- 【請求項１】 予め鋼板表面にＦｅ−Ｓ複合めっきを施
し、次いで溶融亜鉛系めっきを施した後、加熱合金化処
理することを特徴とする合金化溶融亜鉛系めっき鋼板の
製造方法 - 【請求項２】 Ｐ ０．０２〜０．５％および／または
Ｓｉ ０．０３〜３％および／またはＭｎ ０．１〜３％
含有する鋼板表面にＦｅ−Ｓ複合めっきを施し、次いで
溶融亜鉛系めっきを施した後、加熱合金化処理すること
を特徴とする合金化溶融亜鉛系めっき鋼板の製造方法 - 【請求項３】 Ｆｅ2+イオンおよび０．０１〜２０ｇ／
ｌのポリスルフォン，スルフィド誘導体等のＳを含む有
機化合物を１種または２種以上を含む酸性めっき浴を用
いて、めっきすることを特徴とする請求項（１）または
（２）に記載のＦｅ−Ｓ複合めっきの製造方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32842791A JPH05140719A (ja) | 1991-11-18 | 1991-11-18 | 溶融亜鉛系合金化めつき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32842791A JPH05140719A (ja) | 1991-11-18 | 1991-11-18 | 溶融亜鉛系合金化めつき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05140719A true JPH05140719A (ja) | 1993-06-08 |
Family
ID=18210141
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32842791A Withdrawn JPH05140719A (ja) | 1991-11-18 | 1991-11-18 | 溶融亜鉛系合金化めつき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05140719A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007525600A (ja) * | 2004-03-01 | 2007-09-06 | アトテック・ドイチュラント・ゲーエムベーハー | 鉄−リン電気めっき浴および方法 |
| JP2007247018A (ja) * | 2006-03-17 | 2007-09-27 | Jfe Steel Kk | 溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
-
1991
- 1991-11-18 JP JP32842791A patent/JPH05140719A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007525600A (ja) * | 2004-03-01 | 2007-09-06 | アトテック・ドイチュラント・ゲーエムベーハー | 鉄−リン電気めっき浴および方法 |
| JP2007247018A (ja) * | 2006-03-17 | 2007-09-27 | Jfe Steel Kk | 溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6921439B2 (en) | Flux and process for hot dip galvanization | |
| JPH04147953A (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| US3712826A (en) | Method of improving the surface of galvanized steel material | |
| JPH05140719A (ja) | 溶融亜鉛系合金化めつき鋼板の製造方法 | |
| JPH0238549A (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPS6199664A (ja) | 溶融亜鉛−アルミニウム合金めつき法 | |
| JPH05140712A (ja) | 溶融亜鉛系めつき鋼板の製造方法 | |
| JPH05140716A (ja) | 溶融亜鉛系合金化めつき鋼板の製造方法 | |
| JPH05140717A (ja) | 溶融亜鉛系合金化めつき鋼板の製造方法 | |
| JPH05140718A (ja) | 溶融亜鉛系合金化めつき鋼板の製造方法 | |
| JPH05140720A (ja) | 溶融亜鉛系合金化めつき鋼板の製造方法 | |
| JPH05140714A (ja) | 溶融亜鉛系合金化めつき鋼板の製造方法 | |
| JPH05140715A (ja) | 溶融亜鉛系めつき鋼板の製造方法 | |
| JPH05140713A (ja) | 溶融亜鉛系めつき鋼板の製造方法 | |
| JPH05148604A (ja) | 溶融亜鉛系めつき鋼板の製造方法 | |
| JP3404489B2 (ja) | 鋼材の薄付け溶融亜鉛めっき方法 | |
| JPS58120771A (ja) | 合金化亜鉛めつき鋼板の製造方法 | |
| JP3376914B2 (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法および装置 | |
| JPH0394050A (ja) | 溶融Ｚｎ―Ａｌ合金めっき用フラックス | |
| JP2014518332A (ja) | 亜鉛表面上の鉄の電解めっき方法 | |
| JPH0426746A (ja) | 溶融亜鉛系合金化めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH05140711A (ja) | 溶融亜鉛系めつき鋼板の製造方法 | |
| JPH10259466A (ja) | 合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法 | |
| JP3631584B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH0235024B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990204 |