JPH05123704A - Method for rolling metallic sheet - Google Patents
Method for rolling metallic sheetInfo
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- JPH05123704A JPH05123704A JP28845091A JP28845091A JPH05123704A JP H05123704 A JPH05123704 A JP H05123704A JP 28845091 A JP28845091 A JP 28845091A JP 28845091 A JP28845091 A JP 28845091A JP H05123704 A JPH05123704 A JP H05123704A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、表面光沢の優れた金
属板を能率よく製造するための圧延方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a rolling method for efficiently producing a metal sheet having excellent surface gloss.
【０００２】[0002]
【従来の技術】ステンレス鋼薄板等の冷延板として使用
される金属板には高い光沢度が要求されることが多い。
通常、このような金属板の圧延には、小径のワークロー
ルを使用するゼンジミアミルが用いられている。この方
式で表面性状の良いステンレス鋼板を製造する方法とし
て、例えば、特公昭57−13362 号公報にはワークロール
粗さを工夫する方法が述べられている。しかし、ゼンジ
ミアミルによる圧延は、リバース方式で圧延のパスを繰
り返すものであり、ワークロールが小径であるために圧
延速度にも制約があって生産効率が著しく低い。なお、
特開昭61−49701号公報には大径のタンデムミルと小径
のセンジミアミルを組み合わせた方法が提案されている
が、これも最終的にはセンジミアミルを使用する方法で
あるから生産性の向上には限界がある。2. Description of the Related Art A metal sheet used as a cold rolled sheet such as a stainless steel sheet is often required to have a high gloss.
Usually, a Sendzimir mill using a work roll having a small diameter is used for rolling such a metal plate. As a method for producing a stainless steel sheet having a good surface quality by this method, for example, Japanese Patent Publication No. 57-13362 describes a method of devising work roll roughness. However, the rolling by the Sendzimir mill repeats the rolling pass by the reverse method, and since the work roll has a small diameter, the rolling speed is also limited and the production efficiency is remarkably low. In addition,
Japanese Patent Application Laid-Open No. 61-49701 proposes a method in which a large-diameter tandem mill and a small-diameter sendzimir mill are combined, but this is also a method that finally uses a sendzimir mill, and therefore it is not possible to improve productivity. There is a limit.
【０００３】近年、大径のワークロールを使用する普通
鋼圧延用のタンデムミルを用いて高光沢度のステンレス
鋼薄板を効率的に製造しようとする試みがなされてい
る。ところが、大径のワークロールを備えたタンデムミ
ルで高速圧延を行う場合にはワークロールと圧延材との
間に多量の潤滑油が引き込まれ、油膜ができて圧延中に
金属板の表面が自由変形し、オイルピットと呼ばれる微
小欠陥が発生する。このオイルピットは、ロールの表面
粗さを大きくすると防止できるが、ワークロールの粗さ
が大きいとワークロールの表面凹凸が金属板に転写さ
れ、金属板の粗さが大きくなってやはり光沢度が低下し
てしまう。In recent years, attempts have been made to efficiently produce a high-gloss stainless steel thin plate using a tandem mill for rolling ordinary steel using a work roll having a large diameter. However, when performing high-speed rolling with a tandem mill equipped with large-diameter work rolls, a large amount of lubricating oil is drawn in between the work rolls and the rolled material, forming an oil film and freeing the surface of the metal plate during rolling. It deforms, and minute defects called oil pits occur. This oil pit can be prevented by increasing the surface roughness of the roll, but if the roughness of the work roll is large, the unevenness of the surface of the work roll is transferred to the metal plate, and the roughness of the metal plate increases, and the glossiness is also high. Will fall.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】通常の冷間圧延におい
て、製品金属板の表面光沢を向上させるには、圧延材と
ワークロールの間に引き込まれる潤滑油を少なくし、ワ
ークロールと金属板を直接接触させることが必要であ
る。この場合、金属板にはワークロールの研摩目が転写
されるためワークロールの表面粗さはできるだけ小さい
ことが望ましい。しかし、この条件で圧延をすると生産
性が低下し、ワークロールの研摩にも高いコストがかか
る。In ordinary cold rolling, in order to improve the surface gloss of the product metal sheet, the lubricating oil drawn between the rolled material and the work roll is reduced to reduce the work roll and the metal sheet. Direct contact is required. In this case, since the polishing marks of the work roll are transferred to the metal plate, it is desirable that the surface roughness of the work roll be as small as possible. However, if rolling is performed under these conditions, productivity will be reduced and polishing of work rolls will be expensive.
【０００５】本発明の目的は、大径のワークロールを使
用するタンデムミルやレバースミルでの高速圧延におい
ても高光沢度の金属板を製造することのできる圧延方法
であって、ワークロールの表面粗さをむやみに小さくす
る必要のない圧延方法を提供することにある。An object of the present invention is to provide a rolling method capable of producing a metal plate having a high gloss even in high speed rolling in a tandem mill or a reversing mill using a work roll having a large diameter. An object of the present invention is to provide a rolling method that does not need to be excessively small.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は下記の圧
延方法にある。The gist of the present invention lies in the following rolling method.
【０００７】ロールの軸方向に測定した表面粗さが中心
線平均粗さ(Ra)で、0.2 〜 0.5μｍで、かつ平均山間隔
(Sm)が30μｍ以下のロールを上下のワークロールとし、
これらのロールを圧延材に平行な面内で 0.3°以上の角
度で交差させて圧延を行うことを特徴とする金属板の圧
延方法。The surface roughness measured in the axial direction of the roll is the center line average roughness (Ra) of 0.2 to 0.5 μm and the average crest interval.
Rolls with (Sm) of 30 μm or less are used as upper and lower work rolls,
A method for rolling a metal plate, which comprises rolling these rolls in a plane parallel to the rolled material at an angle of 0.3 ° or more and rolling.
【０００８】上記の圧延方法において、ワークロール表
面粗さのロール軸方向の振幅偏差（Rd）を７以下とする
のが望ましい。In the above rolling method, it is desirable to set the amplitude deviation (Rd) of the work roll surface roughness in the roll axis direction to 7 or less.
【０００９】図１は本発明方法で使用するロールの表面
状態を示す模式図である。FIG. 1 is a schematic view showing the surface condition of a roll used in the method of the present invention.
【００１０】図１の（ａ）は本発明方法で使用するロー
ルの全体図で、（ｂ）はその表面の一部（例えばイ部）
の拡大図、さらに（ｃ）は（ｂ）図のＡ−Ａ線断面拡大
図である。（ｃ）図に示すように、表面粗さを中心線平
均粗さ（Ra）で表した場合、これは 0.2〜0.5 μm の範
囲になければならない。また、平均山間隔(Sm)は30μm
以下でなければならない。なお、平均線、 Rmax および
Raの定義はJIS B0601-1982 による。また、Smの定義は
（ｃ）図に示すとおりであり、振幅偏差というのは粗さ
の最大高さ( R max ) のRaに対する比、即ち、R max ／
Raである。後述するように、この値は７以下であるのが
望ましい。FIG. 1 (a) is an overall view of a roll used in the method of the present invention, and FIG. 1 (b) is a part of its surface (for example, part a).
FIG. 3C is an enlarged view of FIG. 2C, and FIG. As shown in Fig. (C), when the surface roughness is expressed by the center line average roughness (Ra), it must be in the range of 0.2 to 0.5 µm. Also, the average crest spacing (Sm) is 30 μm
Must be: The mean line, R max and
The definition of Ra is based on JIS B0601-1982. The definition of Sm is as shown in Fig. (C), and the amplitude deviation is the ratio of the maximum height of roughness (R max ) to Ra, that is, R max /
Ra. As will be described later, this value is preferably 7 or less.
【００１１】図２は、ロールの交差角を説明する図であ
る。圧延材１の幅方向（圧延方向に直角の方向）に対し
て、上ロール２をθ、下ロール３を反対方向に同じくθ
だけ圧延材に平行な面内で傾斜させた場合、このθをロ
ールの交差角という。本発明方法ではこのθを 0.3°以
上として圧延を行う。以下、このような圧延方法をロー
ルクロス圧延という。FIG. 2 is a diagram for explaining the crossing angle of the rolls. With respect to the width direction of the rolled material 1 (direction orthogonal to the rolling direction), the upper roll 2 is θ and the lower roll 3 is the opposite direction by θ.
When only tilted in a plane parallel to the rolled material, this θ is called a roll intersection angle. In the method of the present invention, rolling is carried out with θ being 0.3 ° or more. Hereinafter, such a rolling method is referred to as roll cross rolling.
【００１２】[0012]
【作用】図２に示すように、上下のワークロールが圧延
材の進行方向（圧延方向）に対してそれぞれθの傾きを
持つ場合、圧延材の上面ではワークロール２の周速ＶR
に対し圧延材１は圧延方向に対してθだけ傾いたＶSな
る速度をもつ。このためワークロールと金属板は相対的
にすべり、結果として板幅方向の剪断応力ＦC が発生す
る。同じようにして圧延材の下面では反対方向の剪断応
力ＦC ’が発生する。As shown in FIG. 2, when the upper and lower work rolls each have an inclination of θ with respect to the traveling direction of the rolled material (rolling direction), the peripheral speed V R of the work roll 2 is above the rolled material.
On the other hand, the rolled material 1 has a velocity V S that is inclined by θ with respect to the rolling direction. Therefore, the work roll and the metal plate relatively slide, and as a result, shear stress F C in the plate width direction is generated. Similarly, shear stress F C 'in the opposite direction is generated on the lower surface of the rolled material.
【００１３】図３は、圧延の際のロールと圧延材の接触
部分の断面拡大図で、（ａ）が通常の圧延の場合、
（ｂ）が本発明方法による圧延の場合である。FIG. 3 is an enlarged cross-sectional view of the contact portion between the roll and the rolled material during rolling. In case (a) is normal rolling,
(B) is the case of rolling by the method of the present invention.
【００１４】ロールの表面には研磨の際に形成される微
細な山部と谷部がある。通常の圧延では図２（ａ）に示
すように山部は圧延材と接触し、谷部には潤滑油の膜が
できた状態となっている。圧延材表面には、ロールの山
部が転写されるだけでなく、谷部に溜まっている潤滑油
の静圧によって、さらに微細な凹凸、いわゆるオイルピ
ットが形成される。通常の圧延では、上下のワークロー
ルは圧延方向に直角に平行して設置されている。即ち、
交差角θ＝０°である（以下、これを平行ロール圧延と
いう）。この平行ロール圧延では、山部の高さを低く
（表面粗さを小さく）し、圧延材と山部の接触率をでき
るだけ高め、谷部の割合を小さくすることが光沢向上の
必須の条件であった。The surface of the roll has fine peaks and valleys formed during polishing. In ordinary rolling, as shown in FIG. 2 (a), the crests are in contact with the rolled material, and a film of lubricating oil is formed in the troughs. Not only the peaks of the rolls are transferred to the surface of the rolled material, but also finer irregularities, so-called oil pits are formed by the static pressure of the lubricating oil accumulated in the valleys. In normal rolling, the upper and lower work rolls are installed at right angles to the rolling direction. That is,
The crossing angle θ is 0 ° (hereinafter referred to as parallel roll rolling). In this parallel roll rolling, it is an essential condition to improve the glossiness by lowering the height of the crests (decreasing the surface roughness), increasing the contact ratio between the rolled material and the crests as much as possible, and decreasing the ratio of the valleys. there were.
【００１５】これに対し本発明の圧延方法の場合は、前
述のワークロールと金属板の相対的なすべりがある。即
ち、山部が板幅方向にすべることにより図３の（ｂ）に
示すように、板の表面が研削されて転写目が減少すると
ともに谷部での微細凹凸も平滑下される。この場合はワ
ークロールの表面粗度が大きくても光沢を低下させるこ
とはない。むしろ表面粗度が小さすぎるとすべりによる
研削効果が小さくなるから、ロールの軸方向に測定した
中心線平均粗さ(Ra)が 0.2μｍ以上であることが必要で
ある。但し、Raが 0.5μm を超えるような粗さになる
と、焼付等の障害が発生する。On the other hand, in the case of the rolling method of the present invention, there is a relative slip between the work roll and the metal plate. That is, by sliding the peaks in the plate width direction, as shown in FIG. 3B, the surface of the plate is ground to reduce transfer stitches, and fine irregularities in the valleys are smoothed. In this case, even if the surface roughness of the work roll is large, the gloss is not reduced. On the contrary, if the surface roughness is too small, the grinding effect due to slip is reduced, so the center line average roughness (Ra) measured in the axial direction of the roll must be 0.2 μm or more. However, if the roughness is such that Ra exceeds 0.5 μm, problems such as seizure will occur.
【００１６】実験の結果ロール周方向の粗さは圧延され
た金属板の光沢に殆ど影響しないことがわかった。従っ
て、周方向の粗さは特に限定する必要はないが、通常の
ロールと同じように軸方向粗さの1/2 程度の粗さとすれ
ばよい。As a result of the experiment, it was found that the roughness in the circumferential direction of the roll hardly affects the gloss of the rolled metal sheet. Therefore, the roughness in the circumferential direction is not particularly limited, but may be about 1/2 of the roughness in the axial direction as in the case of a normal roll.
【００１７】ロール表面と圧延材の相対的なすべりによ
る平滑化の効果が明瞭になるのは交差角θが 0.3°以上
の場合である。即ち、ロール軸方向のRaが 0.2〜0.5 μ
m である表面粗さをもつロールを上下のワークロールと
し、しかも上下のワークロールの交差角θを 0.3°以上
とする圧延を行えば、タンデムミル等による高速圧延で
も高光沢度の金属板が得られる。なお、θを過度に大き
くしても、光沢度向上の効果は増加せず圧延材にねじれ
が発生したり、トルクの増大を招くから、θの上限は２
°程度までにするのがよい。The effect of smoothing due to the relative slip between the roll surface and the rolled material becomes clear when the crossing angle θ is 0.3 ° or more. That is, Ra in the roll axis direction is 0.2 to 0.5 μ
Rolls with a surface roughness of m are used as upper and lower work rolls, and if rolling is performed with the crossing angle θ of the upper and lower work rolls being 0.3 ° or more, a high gloss metal plate can be obtained even at high speed rolling using a tandem mill or the like. can get. Even if θ is excessively increased, the effect of improving the glossiness does not increase, and twisting occurs in the rolled material or the torque increases. Therefore, the upper limit of θ is 2
It is good to set it to about °.
【００１８】次に、ロール表面粗さのロール軸方向平均
山間隔（Sm) について説明する。前述のように本発明の
圧延方法では、ロール表面の微小凸部が金属板表面を研
削して平滑化するので、凸部と凸部の間隔はロールクロ
ス圧延を行った場合の幅方向のすべり量以下であるのが
望ましい。このすべり量は30μm 程度が適当であるか
ら、上記平均山間隔（Sm) は30μm 以下とするのがよ
い。Next, the average axial pitch (Sm) of the roll surface roughness in the roll axial direction will be described. As described above, in the rolling method of the present invention, since the minute protrusions on the roll surface smooth the metal plate surface by grinding, the gap between the protrusions and the protrusions is the widthwise slip when roll cross rolling is performed. It is desirable that the amount is less than or equal to the amount. Since it is appropriate that the amount of slip is about 30 μm, it is preferable to set the average crest interval (Sm) to 30 μm or less.
【００１９】さらに振幅偏差 ( Rmax ／Ra )について
は、この値が大きすぎるということは山部が極端に鋭く
なっているということであり、ロールの摩耗が早く、ま
た、潤滑不足による焼付の発生にもつながる。多数の実
験の結果、振幅偏差は７以下とするのが望ましいことが
確認された。Regarding the amplitude deviation (R max / Ra), if this value is too large, it means that the peaks are extremely sharp, the roll wears quickly, and seizure due to insufficient lubrication occurs. It also leads to outbreaks. As a result of a number of experiments, it was confirmed that the amplitude deviation should be 7 or less.
【００２０】以下、本発明を実施例に基づいて説明す
る。The present invention will be described below based on examples.
【００２１】[0021]
【実施例】図２に示したロールクロス圧延法で、表１に
示す条件の冷間圧延を行った。ただし、ロール交差角θ
を０とする平行ロール方式の圧延およびθが 0.3°未満
の圧延も比較例として実施した。EXAMPLE Cold rolling was carried out under the conditions shown in Table 1 by the roll cross rolling method shown in FIG. However, roll crossing angle θ
As a comparative example, rolling with a parallel roll method with 0 is performed and rolling with θ less than 0.3 ° was also performed.
【００２２】被圧延材は酸洗焼鈍したフェライト系ステ
ンレス鋼（SUS 304-2B) の鋼帯である。潤滑剤は普通鋼
圧延用として市販されている牛脂系圧延油 (50℃で粘度
35cSt)の３％エマルションを用いた。光沢の評価は JIS
で規定された光沢度計で測定し、光沢度 700 (45°Glos
s 、以下同じ) 以上のものをＡＡ、 600〜700 をＡと
し、以下 150きざみで６段階とした。表２(1) および
(2) に各圧延条件における表面光沢の評価結果を示す。The material to be rolled is a steel strip of ferritic stainless steel (SUS 304-2B) that has been pickled and annealed. The lubricant is a beef tallow rolling oil commercially available for rolling ordinary steel (viscosity at 50 ° C
A 35% St) 3% emulsion was used. JIS is the gloss evaluation
Gloss 700 (45 ° Glos
s, the same applies hereinafter), AA was assigned to the above, and A was assigned to 600 to 700, and 6 steps were used in 150 increments. Table 2 (1) and
(2) shows the evaluation results of surface gloss under each rolling condition.
【００２３】表２(2) に示すとおり、ロールクロス圧延
であってもその交差角が 0.3°に満たないときは、光沢
の向上が見られない。これは板幅方向のすべりによる研
削効果が発揮されないことによると考えられる。即ち、
交差角は 0.3°以上が必要である。As shown in Table 2 (2), even in roll cross rolling, when the crossing angle is less than 0.3 °, the gloss is not improved. It is considered that this is because the grinding effect due to the slip in the plate width direction is not exhibited. That is,
The crossing angle must be 0.3 ° or more.
【００２４】表２(1) が本発明方法の例である。ワーク
ロールの表面粗さを、中心線平均粗さ(Ra)で 0.2〜0.5
μm とし、かつ平均山間隔(Sm)が30μｍ以下としたこと
によって優れた光沢向上効果が発揮され、表面粗さを極
めて小さくした小径ロールで圧延した比較例のNo.20 と
同等以上の光沢度が得られている。Table 2 (1) is an example of the method of the present invention. The surface roughness of the work roll is 0.2 to 0.5 in terms of center line average roughness (Ra).
By setting the average crest interval (Sm) to 30 μm or less, the excellent gloss improvement effect is exhibited, and the gloss level is equal to or higher than that of No. 20 of Comparative Example rolled by a small diameter roll with extremely small surface roughness. Has been obtained.
【００２５】前記のように、ロールクロス圧延ではワー
クロールの表面凹凸が板幅方向にすべる際に金属板表面
を研削する働きをする。ワークロールの軸方向のRaが
0.2μｍに満たないとき、またはSmが30μｍを超えると
きはこの研削効果が十分に発揮されない。As described above, the roll cross rolling serves to grind the surface of the metal plate when the surface irregularities of the work roll slide in the plate width direction. Ra in the axial direction of the work roll
When it is less than 0.2 μm or when Sm exceeds 30 μm, the grinding effect is not sufficiently exhibited.
【００２６】更に、上記の条件で振幅偏差 (Rd＝ Rmax
／Ra）を７以下とした本発明例のでは一段と優れた光
沢度が得られている。Further, under the above conditions, the amplitude deviation (Rd = R max
In the examples of the present invention in which / Ra) is 7 or less, a much more excellent glossiness is obtained.
【００２７】上記の例の外に、オーステナイト系ステン
レス鋼 (SUS304)の 鋼帯を用いて実施例と同じ条件で
本発明方法を実施したが、実施例の結果と同様の優れた
光沢向上効果が得られた。In addition to the above examples, the method of the present invention was carried out under the same conditions as in the examples using austenitic stainless steel (SUS304) steel strips, but the same excellent gloss improving effect as the results of the examples was obtained. Was obtained.
【００２８】[0028]
【表１】 [Table 1]
【００２９】[0029]
【表２（１）】 [Table 2 (1)]
【００３０】[0030]
【表２（２）】 [Table 2 (2)]
【００３１】[0031]
【発明の効果】本発明の圧延方法では表面粗さの比較的
大きなワークロールを用いても高光沢度の金属板を得る
ことができる。従って、大径のワークロールを使用する
タンデムミルのような高速圧延機で、ステンレス鋼をは
じめ極低炭素鋼、低炭素鋼、高張力鋼のような金属板の
高光沢度製品を効率よく生産することができる。According to the rolling method of the present invention, a metal plate having a high gloss can be obtained even if a work roll having a relatively large surface roughness is used. Therefore, high-speed rolling mills such as tandem mills that use large-diameter work rolls can efficiently produce high-gloss products such as stainless steel, ultra-low carbon steel, low-carbon steel, and high-tensile steel metal plates. can do.
【図１】本発明方法で使用するロールの表面状態を説明
する模式的な図で、（ａ）はロールの全体図、（ｂ）は
その表面の一部の拡大図、（ｃ）は（ｂ）図のＡ−Ａ線
断面図である。FIG. 1 is a schematic diagram illustrating a surface state of a roll used in the method of the present invention, (a) is an overall view of the roll, (b) is an enlarged view of a part of the surface, and (c) is ( b) It is the sectional view on the AA line of the figure.
【図２】ワークロールを交差させて圧延するロールクロ
ス圧延法を説明する平面図である。FIG. 2 is a plan view illustrating a roll cross rolling method in which work rolls are crossed and rolled.
【図３】（ａ）は通常の圧延の際のワークロールと金属
板の接触部分の断面拡大図、（ｂ）はロールクロス圧延
の際のワークロール表面凸部のすべりを説明する断面拡
大図、である。FIG. 3A is an enlarged cross-sectional view of a contact portion between a work roll and a metal plate during normal rolling, and FIG. 3B is an enlarged cross-sectional view illustrating slippage of a work roll surface convex portion during roll cross rolling. ,.
フロントページの続き (72)発明者 金子 亨 大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号住 友金属工業株式会社内 (72)発明者 林 寛治 広島市西区観音新町四丁目６番22号三菱重 工業株式会社広島製作所内 (72)発明者 梶原 哲雄 広島市西区観音新町四丁目６番22号三菱重 工業株式会社広島研究所内 (72)発明者 古元 秀昭 広島市西区観音新町四丁目６番22号三菱重 工業株式会社広島研究所内Front page continued (72) Inventor Toru Kaneko 4-53-3 Kitahama, Chuo-ku, Osaka City, Osaka Prefecture Sumitomo Metal Industries, Ltd. (72) Kanji Hayashi 4-6-22 Kannon-Shinmachi, Nishi-ku, Hiroshima Mitsubishi Heavy Industries Co., Ltd. Hiroshima Works (72) Inventor Tetsuo Kajiwara 4-22 Kannon Shinmachi, Nishi-ku, Hiroshima City Mitsubishi Heavy Industries Ltd. Hiroshima Research Institute (72) Hideaki Furumoto 4-6 Kannon Shinmachi, Nishi-ku, Hiroshima City No.22 Mitsubishi Heavy Industries Hiroshima Research Center
Claims (2)
線平均粗さ(Ra)で 0.2〜0.5 μm で、かつ平均山間隔(S
m)が30μm 以下のロールを上下のワークロールとし、こ
れらのロールを圧延材に平行な面内で 0.3°以上の交差
角で交差させて圧延を行うことを特徴とする金属板の圧
延方法。1. The surface roughness measured in the axial direction of the roll has a center line average roughness (Ra) of 0.2 to 0.5 μm, and an average crest interval (S).
A method for rolling a metal sheet, characterized in that rolls having m) of 30 μm or less are used as upper and lower work rolls, and these rolls are rolled at a crossing angle of 0.3 ° or more in a plane parallel to the rolled material.
線平均粗さ(Ra)で 0.2〜0.5 μm で、かつ平均山間隔(S
m)が30μｍ以下であり、さらにロールの軸方向の振幅偏
差(Rd)が７以下であるロールを上下のワークロールと
し、これらのロールを圧延材に平行な面内で 0.3°以上
の交差角で交差させて圧延を行うことを特徴とする金属
板の圧延方法。2. The surface roughness measured in the axial direction of the roll has a center line average roughness (Ra) of 0.2 to 0.5 μm and an average crest interval (S).
m) is 30 μm or less, and the roll amplitude deviation (Rd) in the axial direction is 7 or less is the upper and lower work rolls, and these rolls have a crossing angle of 0.3 ° or more in the plane parallel to the rolled material. A method for rolling a metal sheet, which comprises crossing and rolling.
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|---|---|---|---|
| JP28845091A JP2728997B2 (en) | 1991-11-05 | 1991-11-05 | Rolling method of metal plate |
Applications Claiming Priority (1)
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| JP28845091A JP2728997B2 (en) | 1991-11-05 | 1991-11-05 | Rolling method of metal plate |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05123704A true JPH05123704A (en) | 1993-05-21 |
| JP2728997B2 JP2728997B2 (en) | 1998-03-18 |
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| JP28845091A Expired - Fee Related JP2728997B2 (en) | 1991-11-05 | 1991-11-05 | Rolling method of metal plate |
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| JP2016515047A (en) * | 2013-03-15 | 2016-05-26 | ノベリス・インコーポレイテッドＮｏｖｅｌｉｓ Ｉｎｃ． | Rolled skin with dull luster finish |
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| US9914160B2 (en) | 2013-03-15 | 2018-03-13 | Novelis Inc. | Methods for forming a work roll and a dulled gloss finish on a metal substrate |
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| Publication number | Publication date |
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| JP2728997B2 (en) | 1998-03-18 |
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