JP3287553B2 - Cold tandem rolling method for glossy metal sheet - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、金属板の冷間タン
デム圧延方法に係わり、特に光沢の優れた金属板を圧延
するのに好適な、冷間タンデム圧延方法に関するもので
ある。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a cold tandem rolling method for a metal plate, and more particularly to a cold tandem rolling method suitable for rolling a metal plate having excellent gloss.

【０００２】[0002]

【従来の技術】従来、上下一対の圧延用ロールを用いた
金属板の冷間圧延、例えば、最も光沢が要求されるステ
ンレス鋼板の圧延は、ロール直径80mmφ程度で鏡面研磨
された小径の圧延用ロールを備えたクラスタ型圧延機を
用いて、低粘度(10cSt (40℃)程度) の鉱物系圧延潤滑
油を施しつつ、低速で行われていた。2. Description of the Related Art Conventionally, cold rolling of a metal plate using a pair of upper and lower rolling rolls, for example, rolling of a stainless steel plate which requires the most gloss, is for rolling a small diameter mirror having a roll diameter of about 80 mmφ and mirror polished. Using a cluster type rolling mill equipped with rolls, a low-viscosity (about 10 cSt (about 40 ° C.)) mineral-based lubricating oil was applied at a low speed.

【０００３】近年、上記圧延法よりも一般に光沢が劣る
とされる生産コストの安価な大径ロールを用いたタンデ
ム圧延においても、光沢の改善が指向されるようになっ
てきた。一方、特開平8 −267109号公報には、光沢の改
善を目的として、円周方向に対して傾斜し、互いに交差
させてなる網目状のロール研磨目を付与した圧延用ロー
ルを用いて圧延することが開示されている。In recent years, gloss has been improved even in tandem rolling using a large-diameter roll whose production cost is generally considered to be inferior to that of the above-mentioned rolling method. On the other hand, JP-A-8-267109 discloses, for the purpose of improving gloss, rolling using a rolling roll provided with a mesh-like roll abrasive grain which is inclined with respect to the circumferential direction and crossed each other. It is disclosed.

【０００４】[0004]

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、金属板
を圧延する冷間タンデム圧延機において、円周方向に対
して傾斜し、互いに交差した研磨目を圧延用ロールの周
面に付与し、該圧延用ロールを上下一対として複数のス
タンドに適用するのに、金属板の粗度は下流スタンドよ
り上流スタンドの方が大きいにもかかわらず、前記互い
に交差した研磨目を上流スタンドと下流スタンドで同じ
としていた。このため、互いに交差した研磨目による光
沢向上効果が十分でなく、光沢の優れた金属板を製造す
る余地が残されていた。However, in a cold tandem rolling mill for rolling a metal plate, polishing lines which are inclined with respect to the circumferential direction and intersect with each other are provided on the peripheral surface of the rolling roll. Although the rolls for the upper and lower sides are applied to a plurality of stands as a pair, the roughness of the metal plate is larger in the upstream stand than in the downstream stand, but the polishing lines crossing each other are the same in the upstream stand and the downstream stand. Was. Therefore, insufficient gloss improvement on the effect of polishing marks mutually intersecting, room to produce excellent metal plate luster were left.

【０００５】そこで、本発明の目的は、従来技術が抱え
ている上記の問題点を解消することにあり、複数のスタ
ンドを連続して配置した冷間タンデム圧延機において、
上流スタンドと下流スタンドの上下一対のロールに、ス
タンド入側の金属板の粗度に応じたクロス研磨目を付与
し、光沢の優れた金属板を圧延できる冷間タンデム圧延
方法を提供することにある。Accordingly, an object of the present invention is to solve the above-mentioned problems of the prior art, and to provide a cold tandem rolling mill in which a plurality of stands are continuously arranged.
To provide a cold tandem rolling method in which a pair of upper and lower rolls of the upstream stand and the downstream stand are provided with a cross-polishing line according to the roughness of the metal plate on the stand entry side, and a metal plate with excellent gloss can be rolled. is there.

【０００６】[0006]

【課題を解決するための手段】発明者等は、上記課題の
解決に向けて鋭意検討を行った結果、本発明を完成さる
に到った。すなわち、本発明は、複数のスタンドを連続
して配置した冷間タンデム圧延機で金属板を圧延する冷
間タンデム圧延方法において、圧延用ロールの円周方向
に対して傾斜し、互いに交差した研磨目を有するクロス
研磨目を圧延用ロールの周面に付与し、該圧延用ロール
を上下一対として前記複数のスタンドに組み込んで金属
板を圧延するに当たり、上流スタンドの上下一対の圧延
用ロールに付与するクロス研磨目の傾斜角度及び／又は
凹凸形状が下流スタンドの上下一対の圧延用ロールに付
与するものと異なることを特徴とする金属板の冷間タン
デム圧延方法である。Means for Solving the Problems The inventors have made intensive studies to solve the above-mentioned problems, and as a result, have completed the present invention. That is, the present invention provides a cold tandem rolling method in which a metal plate is rolled by a cold tandem rolling mill in which a plurality of stands are continuously arranged, the polishing being inclined with respect to the circumferential direction of the rolling roll and intersecting with each other. Cross polishing is provided on the peripheral surface of the rolling roll, and the rolling roll is incorporated into the plurality of stands as a pair of upper and lower rolls to roll a metal plate. A cold tandem rolling method for a metal plate, characterized in that the inclination angle and / or the concavo-convex shape of the cross polishing are different from those applied to a pair of upper and lower rolling rolls of the downstream stand.

【０００７】また、前記上下一対の圧延用ロールの上下
でクロス研磨目の傾斜角度及び／又は凹凸形状が異なる
ことを特徴とする金属板の冷間タンデム圧延方法であ
る。本発明で凹凸形状とは、前記圧延用ロールの周面に
付与されたクロス研磨目の粗度RaやRmax、Rzだけでなく
クロス研磨目の粗さの周期性や単位長さ当たりの山数、
単位長さ当たりの谷数、平均深さ等を表す。Further, there is provided a cold tandem rolling method for a metal plate, wherein the upper and lower rolling rolls have different inclination angles and / or uneven shapes of the cross-polished eyes. In the present invention, the concavo-convex shape means not only the roughness Ra, Rmax, and Rz of the cross-grain provided on the peripheral surface of the rolling roll, but also the periodicity of the roughness of the cross-grain and the number of peaks per unit length. ,
Represents the number of valleys per unit length, average depth, etc.

【０００８】また、前記クロス研磨目の粗度を上流スタ
ンドほど大きくすることが好ましい。前記クロス研磨目
の粗度をスタンド入側の鋼板の粗度の80% 以上200%以下
の範囲とするのがさらに好ましい。また、前記クロス研
磨目の傾斜角度の平均値を上流スタンドほど小さくする
のが好ましい。[0008] It is preferable that the roughness of the cross-polished stitch is increased toward the upstream stand. More preferably, the roughness of the cross-polished surface is in the range of 80% or more and 200% or less of the roughness of the steel sheet on the stand entry side. In addition, it is preferable that the average value of the inclination angle of the cross-polishing line is smaller at the upstream stand.

【０００９】また、前記クロス研磨目の上圧延用ロール
の粗度を、下圧延用ロールの粗度よりも大きくするのが
好ましい。また、前記クロス研磨目の上圧延用ロールの
傾斜角度の平均値を、下圧延用ロールの傾斜角度の平均
値よりも小さくするのが好ましい。It is preferable that the roughness of the upper rolling roll for the cross polishing is greater than the roughness of the lower rolling roll. Further, it is preferable that the average value of the inclination angle of the upper rolling roll of the cross polishing is smaller than the average value of the inclination angle of the lower rolling roll.

【００１０】[0010]

【発明の実施の形態】以下に発明者等がこの発明を着想
するに到った経緯を含めて、図２に示す鋼板を圧延する
５スタンドからなる冷間タンデム圧延機の場合を例に説
明する。図２において、被圧延材である鋼板１は、図中
左方向から右方向に圧延される。各圧延スタンドはそれ
ぞれ上下一対の圧延用ロール（以下、ロールと呼ぶ。） ２Ａ〜２Ｅ、バックアップロール３Ａ〜３Ｅおよびクー
ラントノズル４Ａ〜４Ｅを備えている。クーラントノズ
ル４Ａ〜４Ｅからは圧延潤滑油が、ロール２Ａ〜２Ｅお
よび鋼板１の上下に供給され、上下のロール２Ａ〜２Ｅ
を冷却しつつ、上下の、圧延材１およびロール２Ａ〜２
Ｅを潤滑する。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION In the following, a description will be given of an example of a cold tandem rolling mill consisting of five stands for rolling a steel sheet shown in FIG. 2, including the background of the present inventors' idea of the present invention. I do. In FIG. 2, a steel sheet 1 to be rolled is rolled from left to right in the figure. Each rolling stand includes a pair of upper and lower rolling rolls (hereinafter, referred to as rolls) 2A to 2E, backup rolls 3A to 3E, and coolant nozzles 4A to 4E. Rolling lubricating oil is supplied from the coolant nozzles 4A to 4E to the upper and lower sides of the rolls 2A to 2E and the steel plate 1, and the upper and lower rolls 2A to 2E.
While rolling, the upper and lower rolled material 1 and rolls 2A-2
Lubricate E.

【００１１】ここで、一般にタンデム圧延すると光沢が
劣る理由について説明する。タンデム圧延においては、
ロール径を大きくし、高速圧延とするために、高粘度の
圧延潤滑油を用いてロールと鋼板との焼き付きを防止し
ている。このため、ロールバイト内に引き込まれる潤滑
油量が増大し、油膜厚さが厚くなるので、深さ数μm 程
度のオイルピットと呼ばれるミクロ欠陥が発生する。し
かも、ロールと鋼板とのスリップを防止して安定圧延を
行うために、ロールを鏡面にできないので、ロールの研
磨目が転写して、深さ１μm 程度のスクラッチと呼ばれ
るミクロ欠陥も発生する。これらのミクロ欠陥により、
タンデム圧延された鋼板の粗度が大きくなるために、光
沢が劣るのである。Here, the reason why the gloss is generally poor when tandem rolling is performed will be described. In tandem rolling,
In order to increase the roll diameter and perform high-speed rolling, high-viscosity rolling lubricant is used to prevent seizure between the roll and the steel sheet. As a result, the amount of lubricating oil drawn into the roll bite increases, and the oil film thickness increases, so that micro defects called oil pits having a depth of about several μm occur. In addition, since the roll cannot be mirror-finished to perform stable rolling while preventing slippage between the roll and the steel sheet, the polished portion of the roll is transferred, and a micro defect called a scratch having a depth of about 1 μm is generated. Due to these micro defects,
The glossiness is inferior because the tandem-rolled steel sheet has an increased roughness.

【００１２】まず、本発明のロールを用いることによ
り、鋼板の光沢が向上することについて詳細に説明す
る。本発明に用いるロールは、例えば図１に示すよう
に、円周方向に対して、時計回り方向に傾斜角度θ₁ を
なす研磨跡（以下、研磨目と呼ぶ）と、反時計回り方向
に傾斜角度θ₂ をなす研磨目とを、互いに交差させて付
与したものである。First, the use of the roll of the present invention to improve the gloss of a steel sheet will be described in detail. As shown in FIG. 1, for example, the roll used in the present invention has a polishing mark (hereinafter, referred to as a polishing line) forming an inclination angle θ ₁ in a clockwise direction with respect to a circumferential direction, and a counterclockwise inclination. Polishing lines forming an angle θ ₂ are provided so as to intersect with each other.

【００１３】ここで、図 1（ａ）は、研磨目の傾斜角度
θ₁ 及びθ₂ をそれぞれ均一とした研磨目であって、傾
斜角度θ₁ の平均値と傾斜角度θ₂ の平均値が略同じ場
合を示しているが、クロス研磨目はこれに限られるもの
ではない。クロス研磨目をロールに付与すると、ロール
バイト内において鋼板表面近傍の圧延方向の剪断変形が
大きくなり、鋼板表面を平滑化して、スクラッチを削減
できるとともに、クロスした研磨目であることによる圧
延油封入抑制効果によりオイルピットの発生を少なくで
きる。さらに圧延方向の剪断変形が大きいので、圧延前
の鋼板粗度も平滑化できて圧延後の鋼板粗度を小さくす
ることができる。このため、鋼板の光沢を向上できるの
である。Here, FIG. 1 (a) is a polished line in which the inclination angles θ ₁ and θ ₂ of the polished line are made uniform, and the average value of the inclination angle θ _{1 and} the average value of the inclination angle θ ₂ are Although almost the same case is shown, the cross-polished stitch is not limited to this. When a cross-polished stitch is applied to the roll, the shear deformation in the rolling direction near the surface of the steel plate in the roll bite increases, smoothing the surface of the steel plate, reducing scratches, and enclosing rolling oil due to the cross-polished stitch. The suppression effect can reduce the occurrence of oil pits. Further, since the rolling direction of the shear deformation is large, it is possible to reduce the steel sheet roughness after rolling can steel sheet roughness is also smoothed before rolling. For this reason, the gloss of the steel sheet can be improved.

【００１４】さて、これらの状況下において、本発明者
らは、スタンド入側の鋼板粗度に応じたクロス研磨目を
複数スタンドの上下ロールに付与するために、前記図２
に示した５スタンドからなる冷間タンデム圧延機を用い
て、各スタンド入側の鋼板の粗度を調べた。（圧延実験
Ａ）。調査方法は、第１スタンドから第５スタンドの上
下のロールに通常の円周方向に平行な研磨目を付与し、
熱延後、焼鈍、酸洗を施された素材厚さ4.0mm のSUS430
フェライト系ステンレス鋼を、厚さ2.0mm に最終スタン
ドロール速度300m/minで圧延中に、以下の圧延条件で圧
延中に急速停止して、各スタンドの入側の鋼板を採取し
鋼板の粗度を測定した。Under these circumstances, the inventors of the present invention made the above-mentioned FIG. 2 in order to apply a cross-polishing stitch to the upper and lower rolls of a plurality of stands in accordance with the roughness of the steel sheet on the stand entry side.
Using a cold tandem rolling mill consisting of five stands as shown in (1), the roughness of the steel sheet on the entrance side of each stand was examined. (Rolling experiment A). Investigation method is to give polishing grind parallel to the normal circumferential direction to the upper and lower rolls of the first stand to the fifth stand,
SUS430, 4.0mm thick, annealed and pickled after hot rolling
While rolling a ferritic stainless steel to a thickness of 2.0 mm at a final stand roll speed of 300 m / min, stop quickly during rolling under the following rolling conditions, sample the steel sheet on the entry side of each stand, and roughness of the steel sheet. Was measured.

【００１５】但し、第１スタンドから第５スタンドのロ
ール粗度0.25〜0.05μm 、ロールの直径500 〜600mm
φ、ロール材質5wt%Cr鍛鋼( ヤング率21000kg/mm2 ) と
し、圧延する際、クーラントノズル４Ａ〜４Ｅからは圧
延油の粘度50cSt(40℃) 、濃度5 ％の圧延潤滑油が、ロ
ール２Ａ〜２Ｅおよび鋼板１の上下に供給され、上下の
ロール２Ａ〜２Ｅを冷却しつつ、上下の圧延材１および
ロール２Ａ〜２Ｅを潤滑した。Provided that the first to fifth stands have a roll roughness of 0.25 to 0.05 μm and a roll diameter of 500 to 600 mm.
φ, roll material 5wt% Cr forged steel (Young's modulus 21000kg / mm2), and when rolling, from the coolant nozzles 4A to 4E, the rolling oil viscosity of 50cSt (40 ° C) and the concentration of 5% The upper and lower rolled material 1 and the rolls 2A to 2E were lubricated while being supplied above and below the 2E and the steel plate 1 and cooling the upper and lower rolls 2A to 2E.

【００１６】各スタンド入側の鋼板粗度を測定した結果
は下記のようであった。 第１スタンド：上面Ra:2.20 μm 、下面Ra:1.80 μm 、
平均値Ra:2.00 μm 第２スタンド：上面Ra:0.59 μm 、下面Ra:0.51 μm 、
平均値Ra:0.55 μm 第３スタンド：上面Ra:0.28 μm 、下面Ra:0.24 μm 、
平均値Ra:0.26 μm 第４スタンド：上面Ra:0.18 μm 、下面Ra:0.14 μm 、
平均値Ra:0.16 μm 第５スタンド：上面Ra:0.12 μm 、下面Ra:0.08 μm 、
平均値Ra:0.10 μm そこで、前記５スタンドからなる冷間タンデム圧延機
の、例えば第１スタンドと第５スタンドの上下一対のロ
ールにクロス研磨目を付与して鋼板を圧延するに際し、
前記入側の鋼板粗度の調査結果から第１スタンド入側の
鋼板粗度は第５スタンド入側の鋼板粗度よりも大きいこ
と並びに第１スタンド入側の鋼板粗度の平均値および第
５スタンド入側の鋼板粗度の平均値に基づいて、本発明
例のクロス研磨目を次のように付与して圧延し光沢を調
べた。即ち、表１、表２に示したように、第 1スタンド
のクロス研磨目の粗度を第５スタンドよりも大きくす
る。また、そのクロス研磨目の粗度をスタンド入側の鋼
板の粗度の80% 〜200%の範囲内および範囲外とした。ま
た、第１スタンドのクロス研磨目の傾斜角度の平均値を
第５スタンドよりも小さくした。また、第 1スタンドの
クロス研磨目の粗度を第５スタンドよりも大きくし且つ
第１スタンドのクロス研磨目の傾斜角度の平均値を第５
スタンドよりも小さくした。The results of measuring the roughness of the steel sheet on the entrance side of each stand are as follows. 1st stand: Upper surface Ra: 2.20 μm, lower surface Ra: 1.80 μm,
Average value Ra: 2.00 μm 2nd stand: Ra: 0.59 μm on top, Ra: 0.51 μm on bottom,
Average value Ra: 0.55 μm Third stand: Upper surface Ra: 0.28 μm, lower surface Ra: 0.24 μm,
Average value Ra: 0.26 μm Fourth stand: Upper surface Ra: 0.18 μm, lower surface Ra: 0.14 μm,
Average value Ra: 0.16 μm Fifth stand: Upper surface Ra: 0.12 μm, lower surface Ra: 0.08 μm,
Average value Ra: 0.10 μm Then, in the cold tandem rolling mill consisting of the five stands, for example, when rolling a steel sheet by providing a pair of upper and lower rolls of a first stand and a fifth stand with a cross-polishing line,
From the results of the examination of the steel plate roughness on the entrance side, the steel plate roughness on the entrance side of the first stand is larger than the steel plate roughness on the entrance side of the fifth stand, the average value of the steel plate roughness on the entrance side of the first stand, and the fifth. On the basis of the average value of the roughness of the steel sheet on the entrance side of the stand, the cloth was rolled by applying the cross-polished stitches of the present invention as follows, and the gloss was examined. That is, as shown in Tables 1 and 2, the roughness of the cross polishing of the first stand is made larger than that of the fifth stand. Further, the roughness of the cross-polished surface was set within a range of 80% to 200% of the roughness of the steel plate on the stand entry side and outside the range. In addition, the average value of the inclination angle of the cross-polishing line of the first stand was smaller than that of the fifth stand. Further, the roughness of the cross-polishing line of the first stand is set to be larger than that of the fifth stand, and the average value of the inclination angle of the cross-polishing line of the first stand is set to the fifth value.
It was smaller than the stand.

【００１７】一方、従来例は、表１に示したように第１
スタンドおよび第５スタンドの上下ロールに円周方向に
平行な研磨目を付与し、比較例は、第１スタンドおよび
第５スタンドに表１に示したように同じクロス研磨目を
付与して圧延し光沢を調べた（圧延実験Ｂ）。但し、第
２〜第４スタンドの上下ロールにはロール粗度Ra0.25〜
0.15μm の円周方向に平行な研磨目を付与した。On the other hand, in the conventional example, as shown in FIG.
The upper and lower rolls of the stand and the fifth stand were provided with abrasive grains parallel to the circumferential direction. In the comparative example, the first stand and the fifth stand were provided with the same cross abrasive grains as shown in Table 1 and rolled. The gloss was examined (rolling experiment B). However, the upper and lower rolls of the second to fourth stands have a roll roughness Ra of 0.25 to
A 0.15 μm circumferentially parallel polishing line was provided.

【００１８】上記クロス研磨目は、回転砥石の粒度や砥
石幅、研磨方法を変えることにより変化させた。ロール
の粗度の測定方向は、２つの傾斜角度の平均値について
その和の1/2 が45°未満の場合は軸方向に、45°以上の
場合は円周方向に測定した。上記研磨目が付与されたロ
ールを用いて、熱延後、焼鈍、酸洗を施された素材厚さ
4.0mm のSUS430フェライト系ステンレス鋼を厚さ2.0mm
に最終スタンドロール速度300m/minで圧延した。クロス
研磨目のロールで圧延しても、蛇行並びにロールと鋼板
間の焼き付き等の発生がなく、安定した圧延が可能であ
った。The above-mentioned cross-polished stitch was changed by changing the grain size of the rotating grindstone, the grindstone width, and the polishing method. The measurement direction of the roughness of the roll was measured in the axial direction when 1/2 of the sum of the average values of the two inclination angles was less than 45 °, and in the circumferential direction when it was 45 ° or more. Using a roll provided with the above-mentioned abrasive grain, after hot rolling, annealing, pickling the material thickness
4.0mm SUS430 ferritic stainless steel 2.0mm thick
At a final stand roll speed of 300 m / min. Even when rolling was performed with a roll having a cross-polished surface, there was no occurrence of meandering or seizure between the roll and the steel sheet, and stable rolling was possible.

【００１９】前記圧延機にて冷間圧延し、焼鈍、酸洗、
調質圧延後の、鋼板の光沢度（GS20°、JIS Z8741 光
沢度測定方法）を調査した。その結果を表１、表２に示
す。Cold rolling in the above-mentioned rolling mill, annealing, pickling,
After the temper rolling, the gloss of the steel sheet (GS20 °, JIS Z8741 gloss measurement method) was investigated. The results are shown in Tables 1 and 2.

【００２０】[0020]

【表１】 [Table 1]

【００２１】[0021]

【表２】 [Table 2]

【００２２】この結果から、以下のことがわかった。 (1) 第１スタンドのクロス研磨目の粗度を第５スタンド
より大きくした発明例は、従来例や比較例に比して光沢
が良好である。上流スタンドのクロス研磨目の粗度を小
さくすると光沢が低下するのは、上流スタンドでは鋼板
粗度が大きく圧延油が封入されて、クロス研磨目が鋼板
凹部の油膜を突き抜けることができず鋼板に十分接触し
ないため、圧延油を排出する効果が小さくオイルピット
欠陥が発生し鋼板の粗度が大きくなるからである。From the results, the following has been found. (1) The invention example in which the roughness of the cross-polished surface of the first stand is larger than that of the fifth stand has better gloss than the conventional example and the comparative example. When the roughness of the cross-polished surface of the upstream stand is reduced, the gloss decreases because the steel plate has a large roughness in the upstream stand and the rolling oil is enclosed, and the cross-polished surface cannot penetrate the oil film in the concave portion of the steel plate. This is because, because of insufficient contact, the effect of discharging the rolling oil is small, and oil pit defects occur to increase the roughness of the steel sheet.

【００２３】また、クロス研磨目の粗度を鋼板の粗度の
80% 〜200%の範囲とした発明例は、その範囲外の発明例
よりもさらに光沢が向上する。クロス研磨目の粗度を鋼
板の粗度の80% 未満とすると光沢が低下する理由は、ク
ロス研磨目が鋼板凹部の油膜を突き抜けることができず
鋼板に十分接触しないため、圧延油を排出する効果が小
さくオイルピット欠陥が発生することおよび鋼板の凹凸
を平滑にする平滑化効果が十分でないことにより圧延後
の鋼板粗度が増大するためである。一方、クロス研磨目
の粗度が鋼板の粗度の200%を超えると光沢が低下する理
由は、オイルピット欠陥の発生を抑制する効果や鋼板の
凹凸を平滑にする平滑化効果よりも、クロス研磨目の粗
度が鋼板に転写し鋼板の粗度を大きくする作用が勝って
しまい圧延後の鋼板粗度が増大するためである。Further, the roughness of the cross-polished mesh is defined as the roughness of the steel plate.
Inventive examples in the range of 80% to 200% have further improved gloss than inventive examples outside the range. If the roughness of the cross-polished mesh is less than 80% of the roughness of the steel sheet, the gloss is reduced because the cross-polished mesh cannot penetrate the oil film in the concave portion of the steel sheet and does not sufficiently contact the steel sheet, so the rolling oil is discharged. This is because the effect is small and oil pit defects are generated, and the roughness of the steel sheet after rolling is increased due to insufficient smoothing effect for smoothing the unevenness of the steel sheet. On the other hand, if the roughness of the cross polishing exceeds 200% of the roughness of the steel sheet, the gloss decreases because the effect of suppressing the occurrence of oil pit defects and the smoothing effect of smoothing the unevenness of the steel sheet are more significant than the effect of reducing the gloss. This is because the roughness of the ground surface is transferred to the steel sheet, and the effect of increasing the roughness of the steel sheet is superior, and the roughness of the steel sheet after rolling increases.

【００２４】従って、光沢を向上するためには、上流ス
タンドのクロス研磨目の粗度を下流スタンドより大きく
するとよい。クロス研磨目の粗度は、スタンド入側の鋼
板の粗度の80% 以上200%以下の範囲とするのがさらに好
ましい。 (2) 第１スタンドにおけるクロス研磨目の傾斜角度の平
均値を、第５スタンドよりも小さくした発明例は、従来
例や比較例に比して光沢が向上する。上流スタンドのク
ロス研磨目の傾斜角度を大きくすると光沢が低下するの
は、上流スタンドでは鋼板粗度が大きく圧延油が封入さ
れ易いのでオイルピット欠陥が発生し鋼板の粗度が大き
くなるからである。Therefore, in order to improve the gloss, the roughness of the cross-polished surface of the upstream stand is preferably made larger than that of the downstream stand. More preferably, the roughness of the cross-polished surface is in the range of 80% or more and 200% or less of the roughness of the steel plate on the stand entry side. (2) In the invention example in which the average value of the inclination angle of the cross polishing eyes in the first stand is smaller than that in the fifth stand, the gloss is improved as compared with the conventional example and the comparative example. The reason why the gloss is reduced when the inclination angle of the cross-polished stitch of the upstream stand is increased is that the upstream stand has a large roughness of the steel sheet, and the rolling oil is easily encapsulated, so that an oil pit defect occurs and the roughness of the steel sheet increases. .

【００２５】従って、光沢を向上するためには、上流ス
タンドにおけるクロス研磨目の傾斜角度の平均値を下流
スタンドより小さくするとよい。本発明のクロス研磨目
の傾斜角度の平均値は、5 〜85°とするのが好ましい。
この理由は、クロス研磨目の斜角度の平均値が5 °未満
では、相対滑りが大きい大径ロールであっても平滑化効
果が小さくなって光沢が向上せず、一方、クロス研磨目
の斜角度の平均値が85°を超えると、クロス研磨目の圧
延油封入抑制効果が小さくなり光沢が向上しないからで
ある。クロス研磨目の傾斜角度の平均値の和を、10〜17
0 °の範囲にしてもよい。Therefore, in order to improve the gloss, it is preferable to make the average value of the inclination angle of the cross-polishing stitch in the upstream stand smaller than that in the downstream stand. In the present invention, the average value of the inclination angle of the cross-polishing line is preferably 5 to 85 °.
The reason for this is that if the average value of the slant angle of the cross-polished stitch is less than 5 °, the smoothing effect is reduced and the gloss is not improved even with a large-diameter roll having a large relative slip, while If the average value of the angles exceeds 85 °, the effect of suppressing the inclusion of the rolling oil in the cross-polished eyes becomes small, and the gloss is not improved. The sum of the average of the inclination angles of the cross polishing eyes is 10 to 17
The range may be 0 °.

【００２６】本発明に用いるクロス研磨目は、図１
（ａ）に示したものの他に、図１（ｂ）に示すように、
研磨目の傾斜角度θ₁ 及びθ₂ をそれぞれ均一とし、傾
斜角度θ ₁ の平均値と傾斜角度θ₂ の平均値を異ならせ
てもよい。また、図１（ｃ）に示すように研磨目の傾斜
角度θ₁ 及びθ₂ を不均一とし、傾斜角度θ₁ の平均値
と傾斜角度θ₂ の平均値を同じとしてもよいし、異なら
せてもよい。また、傾斜角度のばらつきである標準偏差
が変わっても、光沢度は大きく変わらなかったので、研
磨目の傾斜方向は、均一としても、不均一としてもよ
い。The cross-polished stitch used in the present invention is shown in FIG.
In addition to the one shown in (a), as shown in FIG.
Angle of inclination θ₁And θ_TwoAnd make them uniform
Oblique angle θ ₁Average value and inclination angle θ_TwoThe average value of
You may. In addition, as shown in FIG.
Angle θ₁And θ_TwoAnd the inclination angle θ₁The average of
And inclination angle θ_TwoMay be the same, or if different
You may let it. Also, the standard deviation, which is the variation of the tilt angle
The gloss did not change significantly even if the
The inclination direction of the polished surface may be uniform or uneven.
No.

【００２７】上記圧延実験Ｂは、第１スタンドと第５ス
タンドを例に説明したが、２スタンド以上の複数スタン
ドにおいても同様の結果が得られた。本発明者らは、さ
らに、圧延実験Ｂの結果を検討し、上下ロールに同じク
ロス研磨目を付与したのでは、鋼板の上下面に光沢差が
発生することを知見した。この原因について、鋭意検討
したところ、従来の円周方向に平行に研磨したロールを
用いてタンデム圧延した場合と原因は同じであった。In the above-mentioned rolling experiment B, the first stand and the fifth stand have been described as examples. However, similar results were obtained in a plurality of stands of two or more. The present inventors further examined the results of the rolling experiment B, and found that if the same cross-polished stitch was applied to the upper and lower rolls, a difference in gloss would occur between the upper and lower surfaces of the steel sheet. As a result of intensive studies on the cause, the cause was the same as in the case where tandem rolling was performed using a conventional roll polished in parallel to the circumferential direction.

【００２８】即ち、鋼板の下面に供給された圧延潤滑油
が、重力によって下方に落下してしまうのに対し、鋼板
の上面に供給された圧延潤滑油は、鋼板の上面に滞留す
ることとなり、鋼板上面とロールとの間に引き込まれる
油分量が、鋼板下面よりも多くなる。このため、鋼板上
面の油膜厚みが、鋼板下面よりも厚くなり、オイルピッ
トと呼ばれる深さ数μm 程度のミクロ欠陥の発生が多く
なって、鋼板上面の粗度が増大し、光沢度が低下するの
である。That is, while the rolling lubricating oil supplied to the lower surface of the steel plate falls downward due to gravity, the rolling lubricating oil supplied to the upper surface of the steel plate stays on the upper surface of the steel plate. The amount of oil drawn between the upper surface of the steel plate and the roll is larger than that of the lower surface of the steel plate. Therefore, the thickness of the oil film on the upper surface of the steel sheet becomes thicker than that on the lower surface of the steel sheet, and the occurrence of micro defects called oil pits having a depth of about several μm increases, the roughness of the upper surface of the steel sheet increases, and the gloss decreases. It is.

【００２９】そこで、発明者等は、鋼板上面のオイルピ
ットの発生を抑制するとともに、ロールの研削目の転写
に起因するスクラッチと呼ばれる欠陥を減少すべく、第
５スタンドの上下ロールに付与するクロス研磨目の傾斜
角度および研磨目の凹凸形状を表３に示すように上下で
異ならせ、第１スタンドの上下のロールには傾斜角度θ
₁ およびθ₂ の平均値：45°、粗度Ra：2.00としたクロ
ス研磨目を付与し、前記実験Ｂと同様にタンデム圧延を
行った（圧延実験Ｃ）。[0029] Therefore, such originating inventor serves to suppress the occurrence of oil pits of the steel plate top surface, so as to reduce defects called scratch due to transfer of the grinding streaks rolls, to impart to the upper and lower rolls of the fifth stand As shown in Table 3, the inclination angle of the cross-polishing eye and the uneven shape of the polishing eye are made different from each other, and the upper and lower rolls of the first stand have the inclination angle θ.
₁ and theta ₂ of the average: 45 °, roughness Ra: 2.00 and a cross-polishing marks imparted was, was subjected to tandem rolling as in the Experiment B (rolling experiment C).

【００３０】上下のクロス研磨目を異ならせて圧延して
も、蛇行並びにロールと鋼板間の焼き付き等の発生がな
く、安定した圧延が可能であった。前記圧延機にて冷間
圧延し、焼鈍、酸洗、調質圧延後の、鋼板の光沢度（GS
20°、JIS Z8741 光沢度測定方法）を調査した。その
結果を表３に示す。Even when rolling was performed with different upper and lower cross-polished stitches, there was no occurrence of meandering or seizure between the roll and the steel sheet, and stable rolling was possible. After the cold rolling, annealing, pickling and temper rolling in the rolling mill, the glossiness of the steel sheet (GS
20 °, JIS Z8741 glossiness measurement method). Table 3 shows the results.

【００３１】[0031]

【表３】 [Table 3]

【００３２】この結果から、鋼板の光沢度差を改善する
には上下ロールに付与するクロス研磨目を次のようにす
ればよいことが判明した。即ち、上ロールに付与するク
ロス研磨目の粗度を下ロールよりも大きくする。上ロー
ルに付与するクロス研磨目の傾斜角度θ₁ の平均値およ
び傾斜角度θ₂ の平均値を、下ロールよりも小さくす
る。上ロールに付与するクロス研磨目の粗度を下ロール
よりも大きくし且つ上ロールに付与するクロス研磨目の
傾斜角度θ₁の平均値および傾斜角度θ₂ の平均値を下
ロールよりも小さくする。上ロールに付与するクロス研
磨目の傾斜角度θ₁ の平均値と傾斜角度θ₂ の平均値の
和を下ロールよりも小さくする。上ロールに付与するク
ロス研磨目の粗度を下ロールよりも大きくし且つ上ロー
ルに付与したクロス研磨目の傾斜角度θ₁ の平均値と傾
斜角度θ₂ の平均値の和を下ロールよりも小さくする。From the results, it was found that the difference in glossiness of the steel sheet can be improved by changing the cross-polished stitches applied to the upper and lower rolls as follows. That is, the roughness of the cross-polished mesh to be applied to the upper roll is made larger than that of the lower roll. The average value of the average value and the inclination angle theta ₂ of the inclination angle theta ₁ cross polishing marks to be applied to the upper roll, is smaller than the lower rolls. The average value of the average value and the inclination angle theta ₂ of the inclination angle theta ₁ cross polishing marks of imparting roughness cross polishing marks to significantly and upper roll than the lower roll to be applied to the upper roll smaller than the lower roll . The sum of the average value of the inclination angle theta ₁ cross polishing marks to be applied to the upper roll and the inclination angle theta ₂ of the average value smaller than the lower rolls. Than the lower rolls the sum of the average value of the inclination angle theta ₁ cross polishing marks imparted with roughness of cross polishing marks to significantly and upper roll than the lower roll and the inclination angle theta ₂ of the average values to be applied to the upper roll Make it smaller.

【００３３】クロス研磨目の傾斜角度を小さくすると上
面の光沢が向上するのは、傾斜角度を小さくしてもタン
デム圧延機の大径ロールでは、ロールバイト内の相対滑
り距離が数mmになり数μm のオイルピット欠陥の大きさ
の数百倍以上と大きいことから、研磨目の相対滑りによ
る表面平滑化の効果によってスクラッチが減少し、また
クロスした研磨目であることから圧延潤滑油の封入を防
ぎオイルピットが減少するという大きな効果を奏するた
めである。The reason that the glossiness of the upper surface is improved by reducing the inclination angle of the cross-polishing line is that the relative sliding distance in the roll bite is several mm in the case of a large-diameter roll of a tandem rolling mill even when the inclination angle is reduced. Since the size of oil pit defects of μm is several hundred times or more, scratches are reduced due to the effect of surface smoothing due to relative slip of the polished eyes. This is because there is a great effect that the prevention oil pit is reduced.

【００３４】クロス研磨目の傾斜角度の上下の差( 下ロ
ールの傾斜角度−上ロールの傾斜角度）は、5 〜80°の
範囲とするのが好ましい。クロス研磨目の傾斜角度の上
下の差が 5°未満では光沢差を低減する効果が十分でな
く、クロス研磨目の傾斜角度の上下の差が80°を超える
と、下ロールの傾斜角度が85°を超えるかまたは上ロー
ルの傾斜角度が5 °未満となって、いずれか一方の光沢
の向上効果が得られなくなるからである。It is preferable that the difference between the upper and lower inclination angles of the cross polishing (the inclination angle of the lower roll−the inclination angle of the upper roll) is in the range of 5 to 80 °. If the difference between the upper and lower angles of the cross-polished eyes is less than 5 °, the effect of reducing the gloss difference is not sufficient.If the difference between the upper and lower angles of the cross-polished eyes exceeds 80 °, the inclination angle of the lower roll becomes 85 °. This is because the angle is more than 0 ° or the inclination angle of the upper roll is less than 5 °, and the effect of improving the gloss of either one cannot be obtained.

【００３５】また、上ロールのクロス研磨目の粗度を大
きくすると上面の光沢が向上するのは、潤滑油膜を貫い
て十分鋼板上面に接触するので圧延油を排出する効果に
よってオイルピットの発生を抑制し、また上面近傍の圧
延方向の剪断変形が増大し鋼板上面の粗度を平滑化でき
るという大きな効果を奏するからである。クロス研磨目
の上下ロールの粗度差( 上ロールの粗度−下ロールの粗
度）は、スタンド入側の鋼板の上下面の粗度差と同程度
にすることが光沢差を減少できるので好ましい。When the roughness of the upper surface of the upper roll is increased, the gloss of the upper surface is improved because oil pits are generated due to the effect of discharging the rolling oil because the lubricating oil film is sufficiently in contact with the upper surface of the steel plate. This is because there is a great effect that the shearing deformation in the rolling direction near the upper surface is increased and the roughness of the upper surface of the steel plate can be smoothed. The difference in roughness between the upper and lower rolls of the cross-polishing eye (roughness of the upper roll-roughness of the lower roll) can be reduced to the same level as the difference in roughness between the upper and lower surfaces of the steel plate on the stand entry side. preferable.

【００３６】前記圧延実験Ｃでは、第５スタンドの上下
ロールに付与されたクロス研磨目が異なるとして説明し
たが、上下ロールに異なるクロス研磨目を付与するのは
いずれのスタンドでもよい。複数のスタンドの上下ロー
ルに付与するクロス研磨目を異ならせてもよい。本発明
の研磨目は、連続的でなく、断続的としている。研磨目
が断続的でよいので、連続するスパイラルマーク状の研
磨目のように、研磨前にロール表面を鏡面仕上げする必
要がなく、研磨目を深くする必要もないので、研磨目を
容易かつ効率的に付与できる。In the above-described rolling experiment C, it has been described that the cross polishing stitches provided to the upper and lower rolls of the fifth stand are different, but any of the stands may apply different cross polishing stitches to the upper and lower rolls. The cross-polished stitches applied to the upper and lower rolls of the plurality of stands may be different. The polishing line of the present invention is not continuous but intermittent. Since the polishing line may be intermittent, there is no need to mirror-finish the roll surface before polishing, unlike a continuous spiral mark-shaped polishing line, and it is not necessary to make the polishing line deep, so the polishing line is easy and efficient. Can be provided.

【００３７】タンデム圧延機の大径ロールでは、研磨目
を断続としても、ロールバイト内の相対滑り距離が数mm
になり、数μm のオイルピット欠陥の大きさの数百倍以
上になっているので、オイルピット欠陥を平滑化でき
る。このため、研磨目は連続的でなくてよい。以上の説
明では、クロス研磨目の凹凸形状として中心線平均粗さ
Raについて説明したが、Rmax、Rzに付いても同様でどれ
を用いてもよい。In the case of a large-diameter roll of a tandem rolling mill, the relative sliding distance in the roll bite is several mm even if the polishing line is intermittent.
And the size of the oil pit defect is several hundreds times or more larger than that of the oil pit defect, so that the oil pit defect can be smoothed. For this reason, the polishing line need not be continuous. In the above description, the center line average roughness
Although Ra has been described, the same applies to Rmax and Rz.

【００３８】また、鋼板を圧延する５スタンドからなる
タンデム圧延機について説明したが、３スタンド以上６
スタンド以下のタンデム圧延機にも同様に適用できる。
また、４段圧延機について説明したが２段圧延機や６段
圧延機でもよく、圧延機の型式に限定されない。鋼板以
外のアルミニウムや銅の圧延にも適用できる。The tandem rolling mill consisting of five stands for rolling a steel plate has been described.
The same applies to tandem rolling mills below the stand.
In addition, although a four-high rolling mill has been described, a two-high rolling mill or a six-high rolling mill may be used, and the type of rolling mill is not limited. It can also be applied to rolling of aluminum and copper other than steel plates.

【００３９】[0039]

【実施例】（実施例１）回転砥石加工により、第１スタ
ンドに傾斜角度θ₁ 、θ₂ の平均値:45 °、粗度Ra: 2.
00μm のクロス研磨目および第５スタンドに傾斜角度θ
₁ 、θ₂ の平均値:80 °、粗度Ra: 0.10μm のクロス研
磨目を付与し、図２に示した５スタンドからなるタンデ
ム圧延機に適用して、熱延後、焼鈍、酸洗された厚み4.
0mm のSUS304オーステナイト系ステンレス鋼板を厚さ2.
0mm に圧延し、発明例とした。(Example 1) Average value of inclination angles θ ₁ and θ _{2 on} the first stand: 45 °, roughness Ra: 2.
A cross-polished stitch of 00 μm and a tilt angle θ
_1, theta ₂ of the mean value: 80 °, roughness Ra: Grant cross polishing marks of 0.10 .mu.m, and applied to a tandem rolling mill consisting of 5 stand shown in FIG. 2, after hot rolling, annealing, pickling Thickness 4.
0mm SUS304 austenitic stainless steel plate 2.
It was rolled to 0 mm, which was an invention example.

【００４０】但し、第２〜第４スタンドには、円周方向
に平行な研磨目を付与された粗度Ra:0.15 〜0.25μm の
ロールを用いた。その他のタンデム圧延条件は、ロール
の直径550 〜600mm φ、ロール材質5wt%Cr鍛鋼( ヤング
率21000kg/mm² ) 、第１スタンド圧下率25％、第５スタ
ンド圧下率15％、最終スタンドロール速度300m/minとし
た。However, for the second to fourth stands, rolls having a roughness Ra: 0.15 to 0.25 μm provided with a polishing grain parallel to the circumferential direction were used. Other tandem rolling conditions are roll diameter 550-600mm φ, roll material 5wt% Cr forged steel (Young's modulus 21000kg / mm ² ), first stand reduction rate 25%, fifth stand reduction rate 15%, final stand roll speed It was 300 m / min.

【００４１】圧延する際、クーラントノズル４Ａ〜４Ｅ
からは圧延油の粘度40cSt(40℃) 、濃度3 ％の圧延潤滑
油が、ロール２Ａ〜２Ｅおよび鋼板１の上下に供給さ
れ、上下のロール２Ａ〜２Ｅを冷却しつつ、上下の圧延
材１およびロール２Ａ〜２Ｅを潤滑した。本発明の圧延
方法で圧延しても、蛇行並びにロールと鋼板間の焼き付
き等の発生がなく、安定した圧延が可能であった。When rolling, the coolant nozzles 4A to 4E
From above, rolling lubricating oil having a viscosity of 40 cSt (40 ° C.) and a concentration of 3% is supplied above and below the rolls 2A to 2E and the steel sheet 1, and while cooling the upper and lower rolls 2A to 2E, the upper and lower rolling materials 1 are cooled. And the rolls 2A to 2E were lubricated. Even when rolling was performed by the rolling method of the present invention, stable rolling was possible without occurrence of meandering or seizure between the roll and the steel sheet.

【００４２】比較例として、第１スタンドおよび第５ス
タンドに傾斜角度θ₁ 、θ₂ の平均値:45 °、粗度Ra:
0.10μm のクロス研磨目を付与し、それ以外は前記発明
例と同じにして圧延した。前記圧延機にて冷間圧延し、
焼鈍、酸洗、調質圧延、バフ研磨１パス後の、鋼板の光
沢度（GS20°、JIS Z8741 光沢度測定方法）を調査し
た。As a comparative example, the average value of the inclination angles θ ₁ and θ ₂ was 45 ° and the roughness Ra was the first stand and the fifth stand.
A 0.10 μm cross-polished stitch was provided, and the rest was rolled in the same manner as in the above-mentioned invention. Cold rolling in the rolling mill,
The gloss (GS20 °, JIS Z8741 gloss measurement method) of the steel sheet after one pass of annealing, pickling, temper rolling, and buffing was examined.

【００４３】その結果、比較例の光沢度は上面508 、下
面552 、平均530 、発明例の光沢度は上面561 、下面59
9 、平均580 であった。本発明例の光沢度は、比較例に
比較して良好であった。 （実施例２） 回転砥石加工により、第１スタンドに傾斜角度θ₁ 、θ
₂ の平均値:45 °、粗度Ra: 2.00μm のクロス研磨目お
よび第５スタンドに傾斜角度θ₁ 、θ₂ の平均値:80
°、粗度Ra: 0.10μm のクロス研磨目を付与し、さら
に、第３スタンドに傾斜角度θ₁ 、θ₂ の平均値を60
°、粗度Raを0.25μm のクロス研磨目を付与し、図２に
示した５スタンドからなるタンデム圧延機に適用して、
熱延後、焼鈍、酸洗された厚み4.0mm のSUS430フェライ
ト系ステンレス鋼板を厚さ2.0mm に圧延し、発明例とし
た。但し、第２および第４スタンドには、円周方向に平
行な研磨目を付与された粗度Ra: 0.25、0.15μm のロー
ルを用いた。As a result, the gloss of the comparative example was 508 on the upper surface, the lower surface 552, and the average was 530. The gloss of the invention was 561 on the upper surface and 59 on the lower surface.
9, the average was 580. The gloss of the inventive examples was better than the comparative examples. (Example 2) The tilt angles θ ₁ , θ were added to the first stand by the rotating grindstone processing.
Average value of ₂ : 45 °, roughness Ra: 2.00 μm Average of tilt angle θ ₁ , θ ₂ for cross-polished stitch and fifth stand: 80
°, a roughness Ra: 0.10 μm, and a third stand is provided with a tilt angle θ ₁ , θ ₂ of 60
°, a roughness Ra of 0.25μm with a cross-polished stitch, applied to a tandem rolling mill consisting of 5 stands shown in FIG.
After hot rolling, a 4.0 mm thick SUS430 ferritic stainless steel sheet that had been annealed and pickled was rolled to a thickness of 2.0 mm, which was an invention example. However, as the second and fourth stands, rolls having roughnesses Ra : 0.25 and 0.15 μm, which were provided with polishing lines parallel to the circumferential direction, were used.

【００４４】その他のタンデム圧延条件は、ロールの直
径300 〜400 mmφ、ロール材質5wt%Cr鍛鋼( ヤング率21
000kg/mm² ) 第１スタンド圧下率25％、第３スタンド圧
下率20％、第５スタンド圧下率15％、最終スタンドロー
ル速度300m/minとした。圧延する際、クーラントノズル
４Ａ〜４Ｅからは圧延油の粘度45cSt(40℃) 、濃度5 ％
の圧延潤滑油が、ロール２Ａ〜２Ｅおよび鋼板１の上下
に供給され、上下のロール２Ａ〜２Ｅを冷却しつつ、上
下の圧延材１およびロール２Ａ〜２Ｅを潤滑した。本発
明の圧延方法で圧延しても、蛇行並びにロールと鋼板間
の焼き付き等の発生がなく、安定した圧延が可能であっ
た。Other tandem rolling conditions are as follows: roll diameter 300 to 400 mmφ, roll material 5 wt% Cr forged steel (Young's modulus 21
000 kg / mm ² ) The first stand draft was 25%, the third stand draft was 20%, the fifth stand draft was 15%, and the final stand roll speed was 300 m / min. During rolling, the viscosity of the rolling oil is 45 cSt (40 ° C) and the concentration is 5% from the coolant nozzles 4A to 4E.
Is supplied above and below the rolls 2A to 2E and the steel plate 1, and lubricates the upper and lower rolled materials 1 and the rolls 2A to 2E while cooling the upper and lower rolls 2A to 2E. Even when rolling was performed by the rolling method of the present invention, stable rolling was possible without occurrence of meandering or seizure between the roll and the steel sheet.

【００４５】比較例として、第１スタンド、第３スタン
ドおよび第５スタンドに傾斜角度θ ₁ 、θ₂ の平均値:4
5 °、粗度Ra: 0.10μm のクロス研磨目を付与し、それ
以外は前記発明例と同じにして圧延した。前記圧延機に
て冷間圧延し、焼鈍、酸洗、調質圧延後の、鋼板の光沢
度（GS20°、JIS Z8741 光沢度測定方法）を調査し
た。As a comparative example, the first stand and the third stand
And the fifth stand have an inclination angle θ ₁, Θ_TwoAverage: 4
5 °, roughness Ra: 0.10μm
Except for the above, rolling was performed in the same manner as in the above-mentioned invention. To the rolling mill
Of steel sheet after cold rolling, annealing, pickling and temper rolling
(GS20 °, JIS Z8741 glossiness measurement method)
Was.

【００４６】その結果、比較例の光沢度は上面711 、下
面743 、平均727 、発明例の光沢度は上面803 、下面83
8 、平均820 であった。本発明例の光沢度は、比較例に
比して良好であった。 （実施例３） 回転砥石加工により、表１に示したように第１スタンド
および第５スタンドの上下ロールに異なるクロス研磨目
を付与し、図２に示した５スタンドからなるタンデム圧
延機に適用して、熱延後、焼鈍、酸洗された厚み4.0mm
のSUS430フェライト系ステンレス鋼板を厚さ2.0mm に圧
延し、発明例とした。As a result, the glossiness of the comparative example was on the upper surface 711, the lower surface 743, average 727, and the glossiness of the invention example was the upper surface 803 and the lower surface 83.
8, the average was 820. The gloss of the present invention example is the same as that of the comparative example.
Compared with was good. (Example 3) As shown in Table 1, different upper and lower rolls of the first stand and the fifth stand were provided with different cross-polishing lines by rotating grindstone processing, and applied to a tandem rolling mill consisting of the five stands shown in FIG. Then, after hot rolling, annealed, pickled 4.0 mm thick
SUS430 ferritic stainless steel sheet was rolled to a thickness of 2.0 mm, which was taken as an example of the invention.

【００４７】その他のタンデム圧延条件は、ロールの直
径600 〜650mm φ、ロール材質5wt%Cr鍛鋼( ヤング率21
000kg/mm² ) 第１スタンド圧下率25％、第５スタンド圧
下率15％、最終スタンドロール速度300m/minとした。圧
延する際、クーラントノズル４Ａ〜４Ｅからは圧延油の
粘度40cSt(40℃) 、濃度6 ％の圧延潤滑油が、ロール２
Ａ〜２Ｅおよび鋼板１の上下に供給され、上下のロール
２Ａ〜２Ｅを冷却しつつ、上下の圧延材１およびロール
２Ａ〜２Ｅを潤滑した。本発明の圧延方法で圧延して
も、蛇行並びにロールと鋼板間の焼き付き等の発生がな
く、安定した圧延が可能であった。Other tandem rolling conditions are as follows: roll diameter 600 to 650 mm φ, roll material 5 wt% Cr forged steel (Young's modulus 21
000 kg / mm ² ) The first stand reduction rate was 25%, the fifth stand reduction rate was 15%, and the final stand roll speed was 300 m / min. At the time of rolling, from the coolant nozzles 4A to 4E, rolling lubricating oil having a viscosity of 40 cSt (40 ° C.) and a concentration of 6% is supplied from the roll 2
The upper and lower rolled materials 1 and the rolls 2A to 2E were supplied while being cooled above and below the A to 2E and the steel plate 1, and cooled the upper and lower rolls 2A to 2E. Even when rolling was performed by the rolling method of the present invention, stable rolling was possible without occurrence of meandering or seizure between the roll and the steel sheet.

【００４８】比較例として、第１スタンドおよび第５ス
タンドの上下ロールに傾斜角度θ₁、θ₂ の平均値:45
°、粗度Ra: 0.10μm のクロス研磨目を付与し、それ以
外は前記発明例と同じにして圧延した。前記圧延機にて
冷間圧延し、焼鈍、酸洗、調質圧延後の、鋼板の光沢度
（GS20°、JIS Z8741 光沢度測定方法）を調査した。As a comparative example, the average value of the inclination angles θ ₁ and θ ₂ of the upper and lower rolls of the first and fifth stands: 45
°, a roughness Ra: 0.10 μm, and rolled in the same manner as in the above-mentioned invention examples. The glossiness (GS20 °, JIS Z8741 glossiness measurement method) of the steel sheet after cold rolling with the rolling mill, annealing, pickling, and temper rolling was investigated.

【００４９】その結果を表４に示す。Table 4 shows the results.

【００５０】[0050]

【表４】 [Table 4]

【００５１】本発明例の光沢度は、比較例よりも光沢が
向上し、上下の光沢差が改善された。The gloss of the example of the present invention was higher than that of the comparative example, and the difference between the upper and lower gloss was improved.

【００５２】[0052]

【発明の効果】本発明によれば、複数のスタンドを配置
したタンデム圧延機において、スタンド入側の金属板の
粗度に応じて上流スタンドと下流スタンドのクロス研磨
目の傾斜角度及び／又は凹凸形状を異ならせたので光沢
の優れた金属板を製造できる。また、前記上下ロールに
異なるクロス研磨目を付与することにより、上下面の光
沢差が改善できる。According to the present invention, in a tandem rolling mill in which a plurality of stands are arranged, the inclination angle and / or the unevenness of the cross-polished eyes of the upstream stand and the downstream stand according to the roughness of the metal plate on the entrance side of the stand. Since the shapes are different, a metal plate with excellent gloss can be manufactured. Further, by giving different cross-polishing lines to the upper and lower rolls, the gloss difference between the upper and lower surfaces can be improved.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本発明に用いるクロス研磨目の傾斜を概念的に
示すロール表面の一部拡大図である。FIG. 1 is a partially enlarged view of a roll surface conceptually showing an inclination of a cross polishing eye used in the present invention.

【図２】本発明に係わる５スタンドからなるタンデム圧
延機のスタンド配置を示す説明図である。FIG. 2 is an explanatory view showing a stand arrangement of a tandem rolling mill including five stands according to the present invention.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ 被圧延材（鋼板） ２ ロール（圧延用ロール） ３ バックアップロール ４ クーラントノズル ５ クーラント（圧延潤滑油） Reference Signs List 1 rolled material (steel plate) 2 roll (rolling roll) 3 backup roll 4 coolant nozzle 5 coolant (rolling lubricant)

フロントページの続き (72)発明者 砂盛 泰理 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎 製鉄株式会社 千葉製鉄所内 (72)発明者 永井 肇 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎 製鉄株式会社 千葉製鉄所内 (56)参考文献 特開2000−117304（ＪＰ，Ａ) 特開2000−94010（ＪＰ，Ａ) 特開2000−61507（ＪＰ，Ａ) 特開2000−51905（ＪＰ，Ａ) 特開 平11−285705（ＪＰ，Ａ) 特開 平11−267716（ＪＰ，Ａ) 特開 平11−239808（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−249406（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−249405（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−76003（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−267109（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−253604（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−142004（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−149010（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−106659（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B21B 27/00 B21B 1/22 B21B 27/02 B21B 3/02 Continued on the front page (72) Inventor Yasushi Sunamori 1 Kawasaki-cho, Chuo-ku, Chiba-shi, Chiba Kawasaki Steel Corporation Chiba Works (72) Inventor Hajime Nagai 1 Kawasaki-cho, Chuo-ku, Chiba-shi, Chiba Kawasaki Steel Co., Ltd. Company Chiba Works (56) References JP-A-2000-117304 (JP, A) JP-A-2000-94010 (JP, A) JP-A-2000-61507 (JP, A) JP-A-2000-51905 (JP, A) JP 11-285705 (JP, A) JP 11-267716 (JP, A) JP 11-239808 (JP, A) JP 10-249406 (JP, A) JP 10-249405 (JP JP, A) JP-A-9-76003 (JP, A) JP-A-8-267109 (JP, A) JP-A-5-253604 (JP, A) JP-A-3-142004 (JP, A) 57-149010 (JP, A) JP-A-53-106659 (JP, A) (58) Fields investigated (Int. Cl. ⁷ , DB name) B21B 27/00 B21B 1/22 B21B 27/02 B21B 3 / 02

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】 複数のスタンドを連続して配置した冷間
タンデム圧延機で金属板を圧延する冷間タンデム圧延方
法において、圧延用ロールの円周方向に対して傾斜し、
互いに交差した研磨目を有するクロス研磨目を圧延用ロ
ールの周面に付与し、該圧延用ロールを上下一対として
前記複数のスタンドに組み込んで金属板を圧延するに当
たり、上流スタンドの上下一対の圧延用ロールに付与す
るクロス研磨目の傾斜角度及び／又は凹凸形状が下流ス
タンドの上下一対の圧延用ロールに付与するものと異な
ることを特徴とする金属板の冷間タンデム圧延方法。1. A cold tandem rolling method in which a metal plate is rolled by a cold tandem rolling mill in which a plurality of stands are continuously arranged, wherein the roll is inclined with respect to a circumferential direction of a roll.
A cross-polishing stitch having intersecting polishing stitches is applied to the peripheral surface of the rolling roll, and the rolling roll is incorporated into the plurality of stands as a pair of upper and lower rolls to roll a metal plate. A tandem rolling method for a metal plate, wherein the inclination angle and / or the concavo-convex shape of the cross-polished eyes given to the roll for use are different from those given to the pair of upper and lower rolling rolls of the downstream stand. 【請求項２】 請求項１において、前記上下一対の圧延
用ロールの上下でクロス研磨目の傾斜角度及び／又は凹
凸形状が異なることを特徴とする金属板の冷間タンデム
圧延方法。2. The cold tandem rolling method for a metal plate according to claim 1, wherein an inclination angle and / or a concavo-convex shape of a cross-polished mesh is different between upper and lower pairs of the upper and lower rolling rolls.