JPH05104114A - Method and device for cooling work roll in hot rolling - Google Patents
Method and device for cooling work roll in hot rollingInfo
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- JPH05104114A JPH05104114A JP26160991A JP26160991A JPH05104114A JP H05104114 A JPH05104114 A JP H05104114A JP 26160991 A JP26160991 A JP 26160991A JP 26160991 A JP26160991 A JP 26160991A JP H05104114 A JPH05104114 A JP H05104114A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、鋼材の熱間圧延用ワー
クロールを冷却水により冷却する技術に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a technique for cooling a work roll for hot rolling of steel with cooling water.
【０００２】[0002]
【従来の技術】鋼材の熱間圧延用ワークロールの冷却法
としては、ミスト冷却法、スプレー冷却法、ウォーター
ジャケット冷却法などがあるが、もっとも一般的に行わ
れているのは、ロールの特定箇所に水を噴射するスプレ
ー冷却法である。この冷却方式を図２の模式図により説
明する。この図は加熱された鋼材を４段圧延機により熱
間圧延する状況をロール軸方向から見た上半分の断面図
で、１は圧延材である加熱された鋼材、２はワークロー
ル、３はバックアップロール、4a、4b、4cはスプレーノ
ズル、５は水切りである。以下の説明において、冷却位
置を表わすのに図のようにワークロールの真下に位置す
る噛み出し点（ロールバイト出口）からの回転角θを用
いる。この図の例ではスプレーノズルはワークロールの
出側に２ヶ所、入側に１ヶ所配置されている。2. Description of the Related Art There are mist cooling method, spray cooling method, water jacket cooling method and the like as cooling methods for work rolls for hot rolling of steel materials, but the most commonly used method is roll identification. It is a spray cooling method in which water is sprayed on the spot. This cooling method will be described with reference to the schematic diagram of FIG. This figure is a cross-sectional view of the upper half of the situation in which a heated steel material is hot-rolled by a four-high rolling mill as viewed from the axial direction of the roll. 1 is a rolled steel material, 2 is a work roll, 3 is a work roll. Backup rolls, 4a, 4b and 4c are spray nozzles and 5 is a drainer. In the following description, the rotation angle θ from the biting point (roll bite outlet) located directly below the work roll as shown in the figure is used to represent the cooling position. In the example of this figure, two spray nozzles are arranged on the outlet side of the work roll and one spray nozzle is arranged on the inlet side.
【０００３】これに対し、ロールの周方向に多数の小径
の冷却ノズルを配置し、効率よくロールを冷却する冷却
方法が特公昭60-18490号公報に開示されている。この公
報によれば、冷却水の噴出圧を10〜25kg／cm2G、ロール
表面における冷却水の水量密度を 4〜10m3／min ・m2と
することを特徴としている。この冷却方法におけるロー
ル冷却用ヘッダーの配置の概要を図３に示す。図のよう
に、ロール２に、等間隔に多数の冷却水噴出チップ（ノ
ズル）４を取り付けたヘッダー６を配置し、冷却水の噴
出圧と水量密度の組み合わせを広範囲に変化させて前記
の最適範囲を特定したもので、ノズルより噴出した冷却
水は直接ロールに衝突し、冷却水同士の相互衝突はな
い。On the other hand, Japanese Patent Publication No. 60-18490 discloses a cooling method in which a large number of small-diameter cooling nozzles are arranged in the circumferential direction of the roll to cool the roll efficiently. According to this publication, the jetting pressure of the cooling water is 10 to 25 kg / cm 2 G, and the water density of the cooling water on the roll surface is 4 to 10 m 3 / min · m 2 . An outline of the arrangement of the roll cooling headers in this cooling method is shown in FIG. As shown in the figure, a header 6 having a large number of cooling water jetting tips (nozzles) 4 mounted at equal intervals is arranged on the roll 2, and the combination of the cooling water jetting pressure and the water amount density is changed over a wide range to achieve the above-mentioned optimum. The range is specified. The cooling water ejected from the nozzle directly collides with the roll, and there is no mutual collision between the cooling waters.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】このような従来の方法
によれば、必要最小限度の水量で効率的な冷却が行わ
れ、省エネルギー、節水の見地から有益ではあるが、ノ
ズル本数が極めて多いことから、このメンテナンスのた
めのランニングコストの増大を招くという新たな問題が
あり、また、本発明者らの実験によれば前記冷却水量は
なお過大であり、冷却位置を有効に選定することにより
さらに節水が可能である。According to such a conventional method, efficient cooling is performed with a minimum required amount of water, which is advantageous from the viewpoint of energy saving and water saving, but the number of nozzles is extremely large. Therefore, there is a new problem that this leads to an increase in running cost for maintenance, and according to the experiments by the present inventors, the amount of cooling water is still excessive, and it is possible to further select by effectively selecting the cooling position. It is possible to save water.
【０００５】一般に熱間圧延におけるワークロールは、
圧延材とロールの接触部分（以下ロールバイトと称す
る）において加熱を受け、表面層が局部的に熱膨張する
が、周囲に拘束されているので変形できず、周方向に圧
縮される塑性変形を受ける。この塑性変形を受けた表面
層はロールバイトを出た後は熱収縮し、結果的に引張り
の熱応力を受けることになる。Generally, work rolls in hot rolling are
The surface layer locally undergoes thermal expansion due to heating at the contact area between the rolled material and the roll (hereinafter referred to as the roll bite), but it cannot be deformed because it is constrained by the surroundings, causing plastic deformation that is compressed in the circumferential direction. receive. The surface layer that has undergone this plastic deformation undergoes thermal contraction after leaving the roll bite, resulting in a tensile thermal stress.
【０００６】図３の冷却装置のように、ロールの表面を
細かい面積で局部的にスプレー冷却する場合、冷却され
たロール表面層は過冷却され、表面層はいっそう熱収縮
して必要以上の引張り応力を受けることになる。スプレ
ー冷却能力が大きいと、引張り応力もこれに応じて大き
くなる。これが過大になると、ヒートクラックが発生
し、ロールの肌荒れへと発展する。また、小径のノズル
を複数基設置すると、スプレー直射部とそれ以外の部分
で温度が振動し、熱応力もこれにつれて振動するから、
この繰り返しによりヒートクラックはますます大きくな
る。When the surface of the roll is locally spray-cooled in a fine area as in the cooling device shown in FIG. 3, the cooled roll surface layer is supercooled, and the surface layer is further heat-shrinked and pulled more than necessary. You will be stressed. The greater the spray cooling capacity, the greater the tensile stress. If this is too large, heat cracks will occur and the roll will become rough. Also, if multiple small-diameter nozzles are installed, the temperature will oscillate in the spray direct area and other areas, and the thermal stress will also vibrate accordingly.
By repeating this, heat cracks become larger and larger.
【０００７】本発明は、このような問題点を解消し、一
層少量の冷却水により、効率のよいロール冷却を行う方
法ならびに装置を提供することを目的とする。SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to solve the above problems and provide a method and apparatus for efficiently cooling a roll with a smaller amount of cooling water.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】本発明の冷却方法は、鋼
材の熱間圧延中のワークロールをスプレーノズルにより
冷却水を噴射して冷却する冷却方法であって、冷却開始
位置をロールバイト出口からの回転角度で３０°以内と
し、この冷却開始位置からロールバイト出口からの回転
角度で９０°までの範囲のロール表面を1.8〜4.0 m3／m
in ・m2の水量密度で、さらにロールバイト出口からの
回転角度で９０°ないし２７０°の範囲のロール表面を
2.0 m3／min ・m2以下の水量密度で、冷却開始位置から
冷却終了位置までほぼ連続して冷却することを特徴とす
る。The cooling method of the present invention is a method for cooling a work roll during hot rolling of a steel material by injecting cooling water with a spray nozzle to cool the work roll. The rotation angle is within 30 °, and the roll surface in the range from this cooling start position to the rotation angle from the roll bite outlet to 90 ° is 1.8 to 4.0 m 3 / m
A roll surface in the range of 90 ° to 270 ° in rotation angle from the roll bite outlet with a water density of in · m 2
It is characterized in that the cooling is performed almost continuously from the cooling start position to the cooling end position with a water amount density of 2.0 m 3 / min · m 2 or less.
【０００９】また、本発明の冷却装置は、鋼材の熱間圧
延中のワークロールのロールバイト出口からの回転角度
で３０°ないし９０°の範囲のロール表面へ冷却水を直
接噴射するロール円周方向に１基ないし２基のスプレー
ノズルと、ロールバイト出口からの回転角度で９０°な
いし２７０°の範囲を２分してそれぞれのロール表面へ
冷却水を直接噴射するロール円周方向に２基以上のワイ
ド型スプレーノズルとより構成される。Further, the cooling device of the present invention has a roll circumference for directly injecting cooling water onto the roll surface within a range of 30 ° to 90 ° in rotation angle from the roll bite outlet of the work roll during hot rolling of the steel material. 1 to 2 spray nozzles in one direction, and 2 in the circumferential direction of the roll, which bisects the range of 90 ° to 270 ° in the rotation angle from the roll bite outlet and directly jets cooling water to the surface of each roll. It is composed of the above wide type spray nozzle.
【００１０】[0010]
【作 用】本発明によれば、冷却開始位置をロールバイ
ト出側から見て回転角θで３０°以内としたため、ロー
ルバイト内で加熱されたワークロール表面からの熱の除
去（除熱）を効率良く行うことができる。冷却開始位置
は３０°以下で早い程有効ではあるが、圧延材に直接冷
却水がかからないよう設けられている水切りがあるた
め、３０°近傍からしか冷却が行えないのが実情であ
る。この冷却開始位置を３０°以上とすると、ロールバ
イトにおいて伝達された熱のロール内部への浸透が大き
くなり、除熱が効率良く行われなくなる。[Operation] According to the present invention, since the cooling start position is set within the rotation angle θ of 30 ° when viewed from the roll bite exit side, heat is removed from the work roll surface heated in the roll bite (heat removal). Can be done efficiently. The cooling start position is less than 30 °, and the earlier the more effective, the more effective it is. However, since there is a drainer provided so that the cooling water does not directly come into contact with the rolled material, the fact is that cooling can be performed only from around 30 °. When the cooling start position is set to 30 ° or more, the heat transmitted in the roll bite penetrates into the inside of the roll so much that the heat cannot be removed efficiently.
【００１１】また、本発明においては、θ＝３０°〜９
０°の範囲において冷却水の水量密度を 1.8〜4.0 m3／
min ・m2としたため、ロール冷却に必要かつ充分な冷却
が行われる。本発明者らの実験によれば、水量密度を4.
0 m3／min ・m2以上としてもロール冷却能力にはほとん
ど違いがみられず、むしろ水量密度を上げるために水圧
を上げた場合にはロールに噴射された水がロール表面で
はね返り、かえって冷却能力を低下させる結果となる。In the present invention, θ = 30 ° -9
In the range of 0 °, the density of cooling water is 1.8 to 4.0 m 3 /
Since it is set to min · m 2 , it is necessary and sufficient to cool the roll. According to the experiments by the present inventors, the water density was 4.
Even if it is 0 m 3 / min · m 2 or more, there is almost no difference in the roll cooling capacity. Rather, when the water pressure is increased to increase the water volume density, the water sprayed on the roll bounces off the roll surface, rather As a result, the cooling capacity is reduced.
【００１２】一方、この範囲での水量密度を 1.8 m3 ／
min ・m2以下とすると、冷却能力が不足し、圧延を続け
るに従いロール温度が上昇してロール表面の磨耗や塑性
流動が顕在化する。この範囲の冷却を行うため、広がり
の大きいワイド型ノズルを使用し、１基のスプレーノズ
ルで冷却することも可能ではあるが、２基のスプレーノ
ズルを使用し、水量密度を変えて早期に多量の冷却を行
うようにした方が有効である。On the other hand, the water amount density in this range is 1.8 m 3 /
If it is less than min · m 2 , the cooling capacity will be insufficient, and as rolling continues, the roll temperature will rise and wear and plastic flow of the roll surface will become apparent. In order to cool in this range, it is possible to use a wide type nozzle with a large spread and cool with one spray nozzle, but by using two spray nozzles, the water density can be changed to produce a large amount of water at an early stage. It is more effective to carry out cooling.
【００１３】つぎに、本発明においてはθ＝９０°〜２
７０°の範囲においては冷却水の水量密度を2.0 m3／mi
n ・m2以下としてロール内部からの復熱を効率良く冷却
するようにしたが、この範囲において水量密度を2.0 m3
／min ・m2以上とするとロール表面温度はさらに低くす
ることができるけれども、ロール内部との温度差が増大
し、かえって熱応力は大きくなる。一方、この範囲でロ
ール冷却を全く行わないと、全体の冷却能力が不足し、
ロール温度の上昇が避けられない。よってこの範囲にお
いては、冷却水量密度は必要最小限度とすることが望ま
しい。Next, in the present invention, θ = 90 ° to 2
In the 70 ° range, the volumetric density of cooling water is 2.0 m 3 / mi
Although the heat recovery from the inside of the roll was efficiently cooled by setting n · m 2 or less, the water density was 2.0 m 3 in this range.
Although the surface temperature of the roll can be further lowered by setting it to be more than min / m 2 · m 2 , the temperature difference between the inside of the roll and the thermal stress increases. On the other hand, if you do not perform roll cooling at all in this range, the overall cooling capacity will be insufficient,
Inevitably, the roll temperature rises. Therefore, in this range, it is desirable that the cooling water volume density be set to the minimum required.
【００１４】この範囲においては、図からも明らかなよ
うに中間にバックアップロールとの接触点が存在するの
で、スプレーノズルは２基以上とし、前記接触点の前後
で２分して冷却することになる。この範囲ではスプレー
する範囲が広いため、２基のスプレーノズルを使用する
場合には拡散角度の広いワイド型ノズルとする必要があ
る。In this range, as is clear from the figure, there is a contact point with the backup roll in the middle, so there should be two or more spray nozzles, and cooling should be done in two minutes before and after the contact point. Become. Since the spraying range is wide in this range, it is necessary to use a wide type nozzle having a wide diffusion angle when using two spray nozzles.
【００１５】以上説明したように本発明においては冷却
開始位置から終了位置まで前記バックアップロールとの
接触点以外では冷却水のスプレーは連続しており、かつ
すべてノズルからロール表面までの直射スプレーである
が、ノズルはスプレー角度を持つ拡散型であり、冷却範
囲内ではロールは連続的にスプレーされるため、さきの
従来例における如き断続スプレーと異なり温度振動がな
く、熱負荷を少なくすることができる。As described above, in the present invention, the cooling water is continuously sprayed from the cooling start position to the cooling end position except the contact point with the backup roll, and all sprays are direct sprays from the nozzle to the roll surface. However, since the nozzle is a diffusion type with a spray angle and the roll is continuously sprayed within the cooling range, there is no temperature oscillation unlike the intermittent spray as in the previous example, and the heat load can be reduced. ..
【００１６】また、２ヶ所の冷却範囲毎に冷却ノズルを
それぞれ１基ないし２基設けているので、各ノズル毎の
冷却水条件を変えることにより種々の冷却パターンを設
定することができる。Since one or two cooling nozzles are provided for each of the two cooling ranges, various cooling patterns can be set by changing the cooling water condition for each nozzle.
【００１７】[0017]
【実施例】本発明の一実施例を図１に示す。図２、図３
と同様に、この図は加熱された鋼材を４段圧延機により
熱間圧延する状況をロール軸方向から見た上半分の断面
図で、１は圧延材、２はワークロール、３はバックアッ
プロール、4a、4b、4c、4dはスプレーノズル、5a、5bは
水切りである。FIG. 1 shows an embodiment of the present invention. 2 and 3
Similarly to this, this figure is a cross-sectional view of the upper half when the heated steel material is hot-rolled by a four-high rolling mill as seen from the roll axial direction, 1 is a rolled material, 2 is a work roll, 3 is a backup roll. , 4a, 4b, 4c and 4d are spray nozzles, and 5a and 5b are drainers.
【００１８】圧延機はタンデム式仕上げ圧延機第１スタ
ンドで、実施例における圧延ならびに冷却条件を、比較
例として従来技術によった例とともに表１に示す。図の
ようにこの実施例では２ヶ所の冷却範囲毎に冷却ノズル
をそれぞれロール円周方向に２基ずつ設け、合計４基の
ノズルによって冷却するようにした。ロールは直径 800
mmの高クロム鋳鉄製、被圧延材は一般鋼であり、この第
１スタンドでは30mm厚みのシートバーを16〜20mm程度に
まで減厚している。冷却水量の合計はいずれも3.8m3/mi
n である。The rolling mill is the first stand of the tandem type finishing rolling mill, and the rolling and cooling conditions in the examples are shown in Table 1 together with examples according to the prior art as comparative examples. As shown in the figure, in this embodiment, two cooling nozzles are provided in each of the two cooling ranges in the circumferential direction of the roll, and a total of four nozzles are used for cooling. Roll diameter 800
mm high chrome cast iron, the material to be rolled is general steel, and in this first stand, the sheet bar with a thickness of 30 mm is reduced to about 16 to 20 mm. The total amount of cooling water is 3.8 m 3 / mi
n.
【００１９】[0019]
【表１】 [Table 1]
【００２０】図４は本実施例におけるロール１回転中の
ロール表面近傍の温度変化を示したグラフで、線の種類
はそれぞれロール表面からの測定点の深さを表わし、最
も表面に近い0.05mmを示す実線がほぼ表面温度を表わし
ている。図５は比較例として図２に示した従来の冷却方
式によった場合のロールの表面近傍の温度変化を示すグ
ラフで、図４、図５を比較するとロールの最高温度はい
ずれも約 700℃と変わりないから、本発明における冷却
能力が従来方式に劣るということはない。一方スプレー
冷却域におけるロール表面温度は従来方式では大きく上
下を繰り返しているが、本発明においてはスプレーが連
続しているため温度変化が非常に少ないことがわかる。FIG. 4 is a graph showing the temperature change in the vicinity of the roll surface during one rotation of the roll in the present embodiment. The type of line represents the depth of the measuring point from the roll surface, which is 0.05 mm closest to the surface. The solid line indicates the surface temperature. FIG. 5 is a graph showing the temperature change near the surface of the roll when the conventional cooling method shown in FIG. 2 is used as a comparative example. Comparing FIG. 4 and FIG. 5, the maximum temperature of the roll is about 700 ° C. The cooling capacity of the present invention is not inferior to that of the conventional method. On the other hand, the roll surface temperature in the spray cooling region is large up and down in the conventional method, but in the present invention, the temperature change is very small because the spray is continuous.
【００２１】圧延終了後のロール表面を観察すると、従
来方式ではロール表面に発生するヒートクラックは数も
多く深さも大であったが、本発明によってヒートクラッ
クは小さくなり数も減少した。またその表面状態も、肌
荒れが少なく、美麗なものであった。その結果、ロール
抜き取り後にヒートクラック部を研磨して除去するロー
ル研削量は、圧延コイル数50本で従来直径当り 0.3mm以
上であったのに対し、0.25mm程度であり、ロール原単位
が向上した。Observation of the roll surface after the completion of rolling revealed that the number of heat cracks generated on the roll surface was large and the depth was large in the conventional method, but the present invention showed that the heat cracks were small and the number was small. The surface condition was also beautiful with little rough skin. As a result, the amount of roll grinding that removes the heat cracks after removing the roll was about 0.25 mm, compared to 0.3 mm per diameter in the past with 50 rolling coils, improving the roll unit consumption. did.
【００２２】[0022]
【発明の効果】本発明によれば、ヒートクラックの発生
が抑制され、ロールの肌荒れが軽減される結果、ロール
表面の手入れ研削量が減少してロール寿命が延長され、
圧延された板の表面品質も向上するという効果を奏す
る。According to the present invention, the generation of heat cracks is suppressed, and the roughening of the roll is reduced. As a result, the amount of maintenance grinding on the roll surface is reduced and the roll life is extended.
This has the effect of improving the surface quality of the rolled plate.
【図１】本発明の冷却方式を示す概念図である。FIG. 1 is a conceptual diagram showing a cooling system of the present invention.
【図２】従来の技術による冷却方式の概念図である。FIG. 2 is a conceptual diagram of a cooling method according to a conventional technique.
【図３】従来の他の技術による冷却方式の概念図であ
る。FIG. 3 is a conceptual diagram of a cooling method according to another conventional technique.
【図４】本発明の冷却方式によるロール表面温度を示す
グラフである。FIG. 4 is a graph showing roll surface temperature according to the cooling method of the present invention.
【図５】従来の技術の冷却方式によるロール表面温度を
示すグラフである。FIG. 5 is a graph showing a roll surface temperature according to a conventional cooling method.
１ 圧延材 ２ ワークロール ３ バックアップロール ４、4a、4b、4c、4d スプレーノズル 5a、5b 水切り ６ ヘッダー 1 Rolled material 2 Work roll 3 Backup roll 4, 4a, 4b, 4c, 4d Spray nozzle 5a, 5b Drainer 6 Header
Claims (2)
レーノズルにより冷却水を噴射して冷却する冷却方法で
あって、冷却開始位置をロールバイト出口からの回転角
度で３０°以内とし、この冷却開始位置からロールバイ
ト出口からの回転角度で９０°までの範囲のロール表面
を 1.8〜4.0 m3／min ・m2の水量密度で、さらにロール
バイト出口からの回転角度で９０°ないし２７０°の範
囲のロール表面を2.0 m3／min ・m2以下の水量密度で、
冷却開始位置から冷却終了位置までほぼ連続して冷却す
ることを特徴とする熱間圧延におけるワークロールの冷
却方法。1. A cooling method for cooling a work roll during hot rolling of a steel material by spraying cooling water with a spray nozzle, wherein a cooling start position is within a rotation angle of 30 ° from an exit of a roll bite. The roll surface in the range from the cooling start position to the rotation angle of 90 ° from the roll bite outlet has a water amount density of 1.8 to 4.0 m 3 / min · m 2 , and the rotation angle from the roll bite outlet is 90 ° to 270 °. range roll surface 2.0 m 3 / min · m 2 or less of water density of,
A method for cooling a work roll in hot rolling, comprising cooling from a cooling start position to a cooling end position almost continuously.
ルバイト出口からの回転角度で３０°ないし９０°の範
囲のロール表面へ冷却水を直接噴射するロール円周方向
に１基ないし２基のスプレーノズルと、ロールバイト出
口からの回転角度で９０°ないし２７０°の範囲を２分
してそれぞれのロール表面へ冷却水を直接噴射するロー
ル円周方向に２基以上のワイド型スプレーノズルとより
構成される熱間圧延におけるワークロールの冷却装置。2. One or two rolls in the circumferential direction of the roll for directly injecting cooling water onto the roll surface in the range of 30 ° to 90 ° in rotation angle from the roll bite outlet of the work roll during hot rolling of steel material. Spray nozzles, and two or more wide-type spray nozzles in the circumferential direction of the roll that directly spray cooling water to the surface of each roll by dividing the range of 90 ° to 270 ° in rotation angle from the roll bite outlet. A work roll cooling device in hot rolling.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26160991A JPH05104114A (en) | 1991-10-09 | 1991-10-09 | Method and device for cooling work roll in hot rolling |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26160991A JPH05104114A (en) | 1991-10-09 | 1991-10-09 | Method and device for cooling work roll in hot rolling |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05104114A true JPH05104114A (en) | 1993-04-27 |
Family
ID=17364284
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26160991A Pending JPH05104114A (en) | 1991-10-09 | 1991-10-09 | Method and device for cooling work roll in hot rolling |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05104114A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8281632B2 (en) | 2007-02-09 | 2012-10-09 | Centre De Recherches Metallurgiques Asbl | Device and method for cooling rollers used for rolling in a highly turbulent environment |
-
1991
- 1991-10-09 JP JP26160991A patent/JPH05104114A/en active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8281632B2 (en) | 2007-02-09 | 2012-10-09 | Centre De Recherches Metallurgiques Asbl | Device and method for cooling rollers used for rolling in a highly turbulent environment |
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