JPH0494493A - 回転式圧縮機 - Google Patents
回転式圧縮機Info
- Publication number
- JPH0494493A JPH0494493A JP21108390A JP21108390A JPH0494493A JP H0494493 A JPH0494493 A JP H0494493A JP 21108390 A JP21108390 A JP 21108390A JP 21108390 A JP21108390 A JP 21108390A JP H0494493 A JPH0494493 A JP H0494493A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- vane
- bearing
- bearings
- sectional area
- sub
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims abstract description 8
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 abstract description 18
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract description 4
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 8
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 8
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 8
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、冷凍サイクル等に使用する回転式圧縮機に関
し、特に体積効率が良好な構成及び機械損失低減による
効率向上に係わる。
し、特に体積効率が良好な構成及び機械損失低減による
効率向上に係わる。
従来の技術
従来の構成を第4図、第6図、第6図、第7図を用いて
説明する。尚、第7図中の矢印は冷媒の漏れを示す。
説明する。尚、第7図中の矢印は冷媒の漏れを示す。
1は密閉ケーシング、2は電動機部であり、シャフト3
を介してシリンダ4.ローラ5.往復板6、主軸受7.
副軸受8によ多構成される機械部本体9と連結している
。また、往復板′6はシリンダ4内に設けられたベーン
溝4a内に収納されており、シャフト3は主軸3a、副
軸3b、クランク3Cよりなる。また、シャフト3の中
心には穴3eが形成される。10は往復板背面に設けら
れたスプリングである。11はシリンダ4内で、ローラ
5.往復板6.主軸受7.副軸受8によ多構成される圧
縮室である。12はシャフト3と連結する給油機構であ
る。13は副軸受8に固定された吸入管であり、副軸受
8の吸入通路14a(図示せず)、シリンダ4の吸入通
路14bを介して圧縮室11と連通している。16は吐
出孔であり吐出弁16(図示せず)を介して密閉ケーシ
ング1内と連通している。17は吐畠管であり密閉ケー
シング1内に開放している。18は潤滑油である。
を介してシリンダ4.ローラ5.往復板6、主軸受7.
副軸受8によ多構成される機械部本体9と連結している
。また、往復板′6はシリンダ4内に設けられたベーン
溝4a内に収納されており、シャフト3は主軸3a、副
軸3b、クランク3Cよりなる。また、シャフト3の中
心には穴3eが形成される。10は往復板背面に設けら
れたスプリングである。11はシリンダ4内で、ローラ
5.往復板6.主軸受7.副軸受8によ多構成される圧
縮室である。12はシャフト3と連結する給油機構であ
る。13は副軸受8に固定された吸入管であり、副軸受
8の吸入通路14a(図示せず)、シリンダ4の吸入通
路14bを介して圧縮室11と連通している。16は吐
出孔であり吐出弁16(図示せず)を介して密閉ケーシ
ング1内と連通している。17は吐畠管であり密閉ケー
シング1内に開放している。18は潤滑油である。
また電動機部2は回転子2aと固定子2bにより構成さ
れ回転子2aにはバランヌウェイ) 2 c。
れ回転子2aにはバランヌウェイ) 2 c。
2dが固定されている。
冷却シヌテム(図示せず)からの冷媒ガヌは、吸入管1
3.吸入通路14a、14bより導かれ、シリンダ4内
の圧縮室11に至る。圧縮室11に至った冷媒ガスは、
シャフト3のクランク3cに嵌合されたローラ6と往復
板6によシ仕切られた圧縮室11において、電動機部2
の回転に伴うシャフト3及びローラ50回転運動によシ
漸次圧縮される。従って圧縮途中において、高圧室11
aと低圧室11bとが存在することになる。
3.吸入通路14a、14bより導かれ、シリンダ4内
の圧縮室11に至る。圧縮室11に至った冷媒ガスは、
シャフト3のクランク3cに嵌合されたローラ6と往復
板6によシ仕切られた圧縮室11において、電動機部2
の回転に伴うシャフト3及びローラ50回転運動によシ
漸次圧縮される。従って圧縮途中において、高圧室11
aと低圧室11bとが存在することになる。
圧縮された冷媒ガスは、副軸受8に備えている吐出孔1
5.吐出弁16を介して密閉ケーシング1内に一旦吐出
された後、吐出管17を介し冷却システムに吐出される
。
5.吐出弁16を介して密閉ケーシング1内に一旦吐出
された後、吐出管17を介し冷却システムに吐出される
。
又、潤滑油18は、給油機構12によりシャフト3と主
軸受7.副軸受8等の摺動部に供給される。
軸受7.副軸受8等の摺動部に供給される。
また、往復板6の背面側は密閉ケーシング1内に溜めら
れている潤滑油18内に往復運動する際に浸り、往復板
6とベーン溝4a、主軸受7及び副軸受8間の摺動部へ
給油される。
れている潤滑油18内に往復運動する際に浸り、往復板
6とベーン溝4a、主軸受7及び副軸受8間の摺動部へ
給油される。
例えば、特開昭62−199990号公報にて示される
。
。
発明が解決しようとする課題
しかしながら上記のような構成では、シリンダや往復板
9両軸受の加工精度が悪かったシ、組立時の歪等のため
に、往復板の両軸受に対向する両端面と両軸受の端面間
の隙間を必要以上にとらなければならず(例えば冷蔵庫
用だと1o〜20μm程度)、前記隙間が小さいと、往
復板と両軸受の端面間の摩擦損失が極端に増大する。ま
た、この隙間を流れる潤滑油の漏れ量は隙間長さの3乗
に比例するため、ベーンがいずれかの軸受側に片寄った
場合は、ベーンが両軸受間の中央に保持された時と比べ
て漏れ量は4倍となる。従って、圧縮機運転中において
、往復板はいずれかの軸受側に片寄ったまま往復運動を
することが多いため、この隙間を介して密閉ケーシング
内に吐出された高温高圧の冷媒を含んだ潤滑油がシリン
ダ内の高圧室や低圧室に漏れ込む量が多く、体積効率が
低く圧縮効率が悪いという欠点を有していた。
9両軸受の加工精度が悪かったシ、組立時の歪等のため
に、往復板の両軸受に対向する両端面と両軸受の端面間
の隙間を必要以上にとらなければならず(例えば冷蔵庫
用だと1o〜20μm程度)、前記隙間が小さいと、往
復板と両軸受の端面間の摩擦損失が極端に増大する。ま
た、この隙間を流れる潤滑油の漏れ量は隙間長さの3乗
に比例するため、ベーンがいずれかの軸受側に片寄った
場合は、ベーンが両軸受間の中央に保持された時と比べ
て漏れ量は4倍となる。従って、圧縮機運転中において
、往復板はいずれかの軸受側に片寄ったまま往復運動を
することが多いため、この隙間を介して密閉ケーシング
内に吐出された高温高圧の冷媒を含んだ潤滑油がシリン
ダ内の高圧室や低圧室に漏れ込む量が多く、体積効率が
低く圧縮効率が悪いという欠点を有していた。
また、クランクに回転自在に収納されたローラは、主軸
受、副軸受の端面に対して傾斜することが多く、ローラ
にその先端が当接する往復板の両軸受に対向する両端面
も両軸受端面に対して傾斜する。そのだめ往復板と両軸
受間において、局部的に隙間の小さい箇所が発生し、摺
動損失の増大による効率の低下、局部的な摩耗といった
信頼性の問題があった。
受、副軸受の端面に対して傾斜することが多く、ローラ
にその先端が当接する往復板の両軸受に対向する両端面
も両軸受端面に対して傾斜する。そのだめ往復板と両軸
受間において、局部的に隙間の小さい箇所が発生し、摺
動損失の増大による効率の低下、局部的な摩耗といった
信頼性の問題があった。
本発明は上記従来例の欠点を解決するものであり、圧縮
機運転時に、往復板と両軸受の端面間の隙間を介してシ
リンダ内の高圧室、低圧室への冷媒を含んだ潤滑油の流
入量を低減し、圧縮機の効率を向上させると共に、往復
板と両軸受間との摺動損失を低減させ圧縮機の効率及び
信頼性を向上させることを目的としている。
機運転時に、往復板と両軸受の端面間の隙間を介してシ
リンダ内の高圧室、低圧室への冷媒を含んだ潤滑油の流
入量を低減し、圧縮機の効率を向上させると共に、往復
板と両軸受間との摺動損失を低減させ圧縮機の効率及び
信頼性を向上させることを目的としている。
課題を解決するだめの手段
本発明は、ベーン溝を有するシリンダと、シリンダの端
面に固定された主軸受及び副軸受と、主軸受及び副軸受
内を回転摺動し且つクランクを有するシャフトと、シャ
フトのクランクに回転自在に収納されたローラと、ベー
ン溝を往復運動し且つ背面からローラと当接する先端に
向って断面積が増大する溝及び断面積が減少する溝とを
主軸受及び副軸受に対向する両端面に有するベーンとを
備えたものである。
面に固定された主軸受及び副軸受と、主軸受及び副軸受
内を回転摺動し且つクランクを有するシャフトと、シャ
フトのクランクに回転自在に収納されたローラと、ベー
ン溝を往復運動し且つ背面からローラと当接する先端に
向って断面積が増大する溝及び断面積が減少する溝とを
主軸受及び副軸受に対向する両端面に有するベーンとを
備えたものである。
作 用
本発明は上記した構成によシ、ベーン溝内に収納された
ベーンが往復運動する際に、両軸受に対向する両端面に
設けられた往復運動する方向に断面積が変化する溝内に
潤滑油が流入し、それが断面積が小さくなるにつれて圧
力が発生する。その圧力の発生はベーンの上下端面で同
時に起こシ、上下端面で発生する圧力がバランヌする位
置にベーンが保持される。すなわち、ベーン端面と軸受
端面間の隙間が小さくなるとベーン端面の溝で発生する
圧力が高くなシベーンを他の軸受側に押しもどし、隙間
が大きくなると発生する圧力が小さくなシペーンが軸受
側に近づく。そのため、ベーンの両軸受に対向する両端
面と両軸受間の両隙間はほぼ等しい状態を保つことがで
きる。さらにベーンの往復運動方向に複数個の溝を備え
ることによりベーン端面は両軸受端面に対して傾斜する
ことなくほぼ平行状態を保つことができる。
ベーンが往復運動する際に、両軸受に対向する両端面に
設けられた往復運動する方向に断面積が変化する溝内に
潤滑油が流入し、それが断面積が小さくなるにつれて圧
力が発生する。その圧力の発生はベーンの上下端面で同
時に起こシ、上下端面で発生する圧力がバランヌする位
置にベーンが保持される。すなわち、ベーン端面と軸受
端面間の隙間が小さくなるとベーン端面の溝で発生する
圧力が高くなシベーンを他の軸受側に押しもどし、隙間
が大きくなると発生する圧力が小さくなシペーンが軸受
側に近づく。そのため、ベーンの両軸受に対向する両端
面と両軸受間の両隙間はほぼ等しい状態を保つことがで
きる。さらにベーンの往復運動方向に複数個の溝を備え
ることによりベーン端面は両軸受端面に対して傾斜する
ことなくほぼ平行状態を保つことができる。
従って、ベーンと上下軸受間の隙間を均等に保つことに
よシ、この隙間を介して密閉ケーシング内の高温高圧の
冷媒を含んだ潤滑油がシリンダ内の低圧室、高圧室内に
流入する量が減少するとともにベーンが摩耗することも
低減でき、信頼性が向上する。
よシ、この隙間を介して密閉ケーシング内の高温高圧の
冷媒を含んだ潤滑油がシリンダ内の低圧室、高圧室内に
流入する量が減少するとともにベーンが摩耗することも
低減でき、信頼性が向上する。
実施例
以下本発明の一実施例を第1図、第2図、第3図にて説
明する。尚、従来例と同一部分は同一符号を付し説明を
省略する。
明する。尚、従来例と同一部分は同一符号を付し説明を
省略する。
19はベーンであシ、その主軸受7側の端面19Pkに
は背面19c側からローラに当接する先端19d側に向
って断面積が増大する溝20a 。
は背面19c側からローラに当接する先端19d側に向
って断面積が増大する溝20a 。
20b及び断面積が減少する溝21 a 、 21 b
が交互に設けられている。又、同様に副軸受8側の端面
19bにも、断面積が増大する溝20c 。
が交互に設けられている。又、同様に副軸受8側の端面
19bにも、断面積が増大する溝20c 。
2od及び断面積が減少する溝21c、21dが設けら
れている。
れている。
上記構成において、ベーン19は圧縮機運転中において
シリンダ4に設けられたベーン溝4a内に収納された状
態で往復運動をする。そしてその際に、密閉ケーシング
1内に溜められた潤滑油18にベーン19が浸シ、ベー
ン19を潤滑する。
シリンダ4に設けられたベーン溝4a内に収納された状
態で往復運動をする。そしてその際に、密閉ケーシング
1内に溜められた潤滑油18にベーン19が浸シ、ベー
ン19を潤滑する。
まず、ベーン19がシリンダ4の中心に向って動く場合
について説明する。この時にはベーン19の主軸受7側
の端面19aに設けられた背面19cから先端19dに
向って断面積が増大する溝20a。
について説明する。この時にはベーン19の主軸受7側
の端面19aに設けられた背面19cから先端19dに
向って断面積が増大する溝20a。
20bの流入部20e、20gにある潤滑油18は、ベ
ー719がシリンダ4の中心側に動くために封止部2o
f、2ohに導かれる。そしてこの封止部20f、20
gに導かれる間にクサビ効果により潤滑油18の圧力が
上昇する。また同様に、ベー719の副軸受7側の端面
19bにおいても溝20C,20dにおいて潤滑油18
の圧力が上昇する。
ー719がシリンダ4の中心側に動くために封止部2o
f、2ohに導かれる。そしてこの封止部20f、20
gに導かれる間にクサビ効果により潤滑油18の圧力が
上昇する。また同様に、ベー719の副軸受7側の端面
19bにおいても溝20C,20dにおいて潤滑油18
の圧力が上昇する。
次に、ベーン19がシリンダ4の中心側からベン19の
背面19c側に設けられたスプリング1o側に動く場合
について説明する。この時には、ベーン19の端面19
aに設けられた背面側19cから先端19dに向って断
面積が減少する溝21&。
背面19c側に設けられたスプリング1o側に動く場合
について説明する。この時には、ベーン19の端面19
aに設けられた背面側19cから先端19dに向って断
面積が減少する溝21&。
21bの流入部21 e 、 21 hにある潤滑油1
8は、ベーンがスプリング10側に動くために封止部2
1f、21gに導かれる。そしてこの封止部21f、2
1gに導かれる間にクサビ効果によシ潤滑油18の圧力
が上昇する。また同様に、ベーン19の副軸受7側の端
面19bにおいても溝21 c 、 21 dにおいて
潤滑油18の圧力が上昇する。
8は、ベーンがスプリング10側に動くために封止部2
1f、21gに導かれる。そしてこの封止部21f、2
1gに導かれる間にクサビ効果によシ潤滑油18の圧力
が上昇する。また同様に、ベーン19の副軸受7側の端
面19bにおいても溝21 c 、 21 dにおいて
潤滑油18の圧力が上昇する。
そして、ベーン19の端面19aと主軸受7間の隙間δ
aと、ベーン19の端面19bと副軸受8間の隙間δb
はδa=δbとなるよう保持される。これは、ベーン1
9の両端面19a、19bで発生する油圧力がそれぞれ
等しいためである。
aと、ベーン19の端面19bと副軸受8間の隙間δb
はδa=δbとなるよう保持される。これは、ベーン1
9の両端面19a、19bで発生する油圧力がそれぞれ
等しいためである。
例えば隙間δaとδbとが等しくなく、δa〉δbとな
った時には、ベーン19の端面19aで発生する油圧力
がベーン19の端面19bで発生する油圧力よりも小さ
くなり、そのためベーン19が主軸受7側に動き、隙間
δaが小さくなり、端面19aで発生する油圧力が増大
する。そして両側面19a、19bで発生する油圧力が
バランスする位置、即ちδa−δbの位置にベーン19
が保持される。
った時には、ベーン19の端面19aで発生する油圧力
がベーン19の端面19bで発生する油圧力よりも小さ
くなり、そのためベーン19が主軸受7側に動き、隙間
δaが小さくなり、端面19aで発生する油圧力が増大
する。そして両側面19a、19bで発生する油圧力が
バランスする位置、即ちδa−δbの位置にベーン19
が保持される。
さらに、ベーン19の背面19cから先端19dに向っ
て断面積が増大する溝20a〜20d、断面積が減少す
る溝21a〜21dを複数個設けることによシ、ベーン
19の両軸受7,8に対向する両端面19a、19bは
両軸受7,8の両端面に対して平行に保持される。
て断面積が増大する溝20a〜20d、断面積が減少す
る溝21a〜21dを複数個設けることによシ、ベーン
19の両軸受7,8に対向する両端面19a、19bは
両軸受7,8の両端面に対して平行に保持される。
その結果、ベーン19の端面19a、19bと主軸受7
.副軸受8間の隙間を介して圧縮室11に漏れる冷媒を
含んだ潤滑油を最小限にまで低減でき体積効率の向上が
図れる。また、ベーン19の端面19a、19bは両軸
受7,8に対して常に平行に保持されるため局部的に隙
間の小さな箇所がなくなるため、摺動損失を低下させる
ことがテキると共にベーン19の端面19a、19bの
局部的な摩耗がなくなυ、信頼性が向上する。
.副軸受8間の隙間を介して圧縮室11に漏れる冷媒を
含んだ潤滑油を最小限にまで低減でき体積効率の向上が
図れる。また、ベーン19の端面19a、19bは両軸
受7,8に対して常に平行に保持されるため局部的に隙
間の小さな箇所がなくなるため、摺動損失を低下させる
ことがテキると共にベーン19の端面19a、19bの
局部的な摩耗がなくなυ、信頼性が向上する。
尚、本実施例では、溝の断面積を変化させるものとして
溝の幅を変えたものを示したが、溝の深さを変化させる
ものでも良いことは言うまでもない。また、本実施例で
は、溝をベーンの両軸受に対向する両端面に設けたが、
両軸受の端面に設けても良いことは言うまでもない。
溝の幅を変えたものを示したが、溝の深さを変化させる
ものでも良いことは言うまでもない。また、本実施例で
は、溝をベーンの両軸受に対向する両端面に設けたが、
両軸受の端面に設けても良いことは言うまでもない。
発明の効果
以上の説明から明らかな様に本発明は、ベーン溝を有す
るシリンダと、シリンダの端面に固定された主軸受及び
副軸受と、主軸受及び副軸受内を回転摺動し且つクラン
クを有するシャフトと、シャフトのクランクに回転自在
に収納されたローラと、ベーン溝を往復運動し且つ背面
からローラと当接する先端に向って断面積が増大する溝
及び断面積が減少する溝とを主軸受、副軸受に対向する
両端面に有するベーンとを備えたものであるから、ベー
ンの両軸受に対向する両端面と両軸受間の隙間を均等、
且つ平行に保つことができるため、漏れ損失が減少し体
積効率が向上する。さらに、局部的に隙間の小さな箇所
がなくなるため、摺動損失が減少すると共にベーンの局
部的な摩耗がなくなり信頼性が向上する。
るシリンダと、シリンダの端面に固定された主軸受及び
副軸受と、主軸受及び副軸受内を回転摺動し且つクラン
クを有するシャフトと、シャフトのクランクに回転自在
に収納されたローラと、ベーン溝を往復運動し且つ背面
からローラと当接する先端に向って断面積が増大する溝
及び断面積が減少する溝とを主軸受、副軸受に対向する
両端面に有するベーンとを備えたものであるから、ベー
ンの両軸受に対向する両端面と両軸受間の隙間を均等、
且つ平行に保つことができるため、漏れ損失が減少し体
積効率が向上する。さらに、局部的に隙間の小さな箇所
がなくなるため、摺動損失が減少すると共にベーンの局
部的な摩耗がなくなり信頼性が向上する。
第1図は本発明の一実施例を示す回転式圧縮機の機械部
の拡大断面図、第2図は本発明のベーンの上面図、第3
図はベーンと押付板間のクリアランスと油圧力の変化曲
線図、第4図は従来の回転式圧縮機の機械部の拡大断面
図、第5図は従来の回転式圧縮機の縦断面図、第6図は
第56図におけるI−I’線の矢視図、第7図は第6図
の回転式圧縮機の要部拡大図である。 3・・・・・・シャフト、3C・・・・・・クランク、
4・・・・・・シリンダ、4a・・・・・・ベーン溝、
6・・・・・・ローラ、7・・・・・主軸受、8・・・
・・・副軸受、19・・・・・・ベーン、19a。 19b・・・・・・ベーン端面、19c・・・・・・ベ
ーン背面、19 d ・−−−−−ベーン先端、20a
、20b 、20c。 20d・・・・・・断面積が増大する溝、21a、21
b。 21 C、21d・・・・・・断面積が減少する溝。 代理人の氏名 弁理士 粟 野 重 孝 ほか1名2−
シマフト 3Cクランク 第 図 第 図 クリアランス(EIIL、Sb) 太 第 図 / 乙 第 図 第 図 \
の拡大断面図、第2図は本発明のベーンの上面図、第3
図はベーンと押付板間のクリアランスと油圧力の変化曲
線図、第4図は従来の回転式圧縮機の機械部の拡大断面
図、第5図は従来の回転式圧縮機の縦断面図、第6図は
第56図におけるI−I’線の矢視図、第7図は第6図
の回転式圧縮機の要部拡大図である。 3・・・・・・シャフト、3C・・・・・・クランク、
4・・・・・・シリンダ、4a・・・・・・ベーン溝、
6・・・・・・ローラ、7・・・・・主軸受、8・・・
・・・副軸受、19・・・・・・ベーン、19a。 19b・・・・・・ベーン端面、19c・・・・・・ベ
ーン背面、19 d ・−−−−−ベーン先端、20a
、20b 、20c。 20d・・・・・・断面積が増大する溝、21a、21
b。 21 C、21d・・・・・・断面積が減少する溝。 代理人の氏名 弁理士 粟 野 重 孝 ほか1名2−
シマフト 3Cクランク 第 図 第 図 クリアランス(EIIL、Sb) 太 第 図 / 乙 第 図 第 図 \
Claims (1)
- ベーン溝を有するシリンダと、前記シリンダの端面に固
定された主軸受及び副軸受と、前記主軸受及び副軸受内
を回転摺動し且つクランクを有するシャフトと、前記シ
ャフトのクランクに回転自在に収納されたローラと、前
記ベーン溝を往復運動し且つ背面から前記ローラと当接
する先端に向って断面積が増大する溝及び断面積が減少
する溝とを前記主軸受及び副軸受に対向する両端面に有
するベーンとを備えた回転式圧縮機。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21108390A JPH0494493A (ja) | 1990-08-08 | 1990-08-08 | 回転式圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21108390A JPH0494493A (ja) | 1990-08-08 | 1990-08-08 | 回転式圧縮機 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0494493A true JPH0494493A (ja) | 1992-03-26 |
Family
ID=16600134
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP21108390A Pending JPH0494493A (ja) | 1990-08-08 | 1990-08-08 | 回転式圧縮機 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0494493A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6290472B2 (en) * | 1998-06-10 | 2001-09-18 | Tecumseh Products Company | Rotary compressor with vane body immersed in lubricating fluid |
-
1990
- 1990-08-08 JP JP21108390A patent/JPH0494493A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6290472B2 (en) * | 1998-06-10 | 2001-09-18 | Tecumseh Products Company | Rotary compressor with vane body immersed in lubricating fluid |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2585380Y2 (ja) | ロータリコンプレッサ | |
JPS62101895A (ja) | 羽根スロツト圧力溝を有する回転コンプレツサ− | |
US5577903A (en) | Rotary compressor | |
US7762798B2 (en) | Compressor having different hardness surface between upper surface and receiving surface of top dead center of compression member and vane | |
JPH0494493A (ja) | 回転式圧縮機 | |
WO1997019269A1 (fr) | Compresseur volumetrique a spirale et palier de poussee de plateau coulissant | |
US20050207926A1 (en) | Scroll compressor | |
JPH0735062A (ja) | 密閉形スクロール圧縮機 | |
JPH04143487A (ja) | 回転式圧縮機 | |
CN104454527A (zh) | 旋转式压缩机 | |
CN204312326U (zh) | 旋转式压缩机 | |
JP2769177B2 (ja) | 回転式圧縮機 | |
JP2820137B2 (ja) | スクロール気体圧縮機 | |
JP2604814B2 (ja) | 回転式圧縮機 | |
JPH0447187A (ja) | 回転式圧縮機 | |
JP2578919B2 (ja) | 回転式圧縮機 | |
JP2604835B2 (ja) | 回転式圧縮機 | |
JPH048890A (ja) | 回転式圧縮機 | |
JPS6332998B2 (ja) | ||
JPH02215986A (ja) | ロータリー圧縮機 | |
JP2672626B2 (ja) | 回転式圧縮機 | |
JPH08303370A (ja) | スクロール気体圧縮機 | |
JPH02163488A (ja) | 回転式圧縮機 | |
JPH0315690A (ja) | 回転式圧縮機 | |
JPH03175188A (ja) | スクロール圧縮機 |