JPH046224A - 連続焼鈍炉の燃焼制御方法 - Google Patents
連続焼鈍炉の燃焼制御方法Info
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- JPH046224A JPH046224A JP10788990A JP10788990A JPH046224A JP H046224 A JPH046224 A JP H046224A JP 10788990 A JP10788990 A JP 10788990A JP 10788990 A JP10788990 A JP 10788990A JP H046224 A JPH046224 A JP H046224A
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- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は連続焼鈍炉の炉温制御方法に係り、特に焼鈍条
件の異なる先行鋼帯と後行鋼帯の間にダミー鋼帯を介在
させ焼鈍する際の炉温制御方法に関し、ステンレス冷延
鋼帯等の連続焼鈍に広く利用される。
件の異なる先行鋼帯と後行鋼帯の間にダミー鋼帯を介在
させ焼鈍する際の炉温制御方法に関し、ステンレス冷延
鋼帯等の連続焼鈍に広く利用される。
ステンレス冷延鋼帯の連続焼鈍ラインでは、通常需要者
の多種多様の要望に応するため、鋼種、寸法とも多種多
様の銅帯を通板して処理しなければならない。一方、製
造コスト低減のためには同一もしくは近似の鋼種、製品
板材の厚さ、幅等の焼鈍条件の差異の少い銅帯を継続生
産することが望ましい。
の多種多様の要望に応するため、鋼種、寸法とも多種多
様の銅帯を通板して処理しなければならない。一方、製
造コスト低減のためには同一もしくは近似の鋼種、製品
板材の厚さ、幅等の焼鈍条件の差異の少い銅帯を継続生
産することが望ましい。
従って連続焼鈍ラインでは通常先行鋼帯の後端に、ヒー
トパターン、焼鈍温度、板厚、板幅、鋼種、放射率等の
焼鈍条件に大幅な差異を生じないように後行鋼帯を選択
して接続し、連続焼鈍を実施することがコスト低減のた
めに最も望ましい。
トパターン、焼鈍温度、板厚、板幅、鋼種、放射率等の
焼鈍条件に大幅な差異を生じないように後行鋼帯を選択
して接続し、連続焼鈍を実施することがコスト低減のた
めに最も望ましい。
しかし、納期等の理由から、上記関係の持続が保てず、
大幅に焼鈍条件が異なる後行鋼帯を組合わせなければな
らないことがしばしば起る。
大幅に焼鈍条件が異なる後行鋼帯を組合わせなければな
らないことがしばしば起る。
このような場合には第１図に示す如く、先行鋼帯Ａと、
後行鋼帯Ｃとの間に、長さ数百メートルのダミー鋼帯Ｂ
を介在させて、該ダミー鋼帯Ｂを通板中に連続焼鈍炉の
炉温を後行鋼帯Ｃの焼鈍条件に調整した後、後行鋼帯Ｃ
の焼鈍を行なうのが現状である。
後行鋼帯Ｃとの間に、長さ数百メートルのダミー鋼帯Ｂ
を介在させて、該ダミー鋼帯Ｂを通板中に連続焼鈍炉の
炉温を後行鋼帯Ｃの焼鈍条件に調整した後、後行鋼帯Ｃ
の焼鈍を行なうのが現状である。
一方、通常用いられる連続焼鈍炉１は、第２図に示す如
く加熱帯、均熱帯、冷却帯等数ゾーンから構成されてお
り、各ゾーン毎にゾーン温度を熱電対２および温度制御
装置３を介して制御できるようになっている。すなわち
、各ゾーン毎に炉の温度を上げる場合には１例えば直火
式であれば燃焼ガス量４を増加する等、熱エネネギーの
投入を増加し、逆に炉温を下げる場合には、熱エネルギ
ーの投入量を減じるとか、更に急冷する場合には冷媒を
投入する等の操作によって炉温を各ゾーン毎に目標とす
る温度に調整する。
く加熱帯、均熱帯、冷却帯等数ゾーンから構成されてお
り、各ゾーン毎にゾーン温度を熱電対２および温度制御
装置３を介して制御できるようになっている。すなわち
、各ゾーン毎に炉の温度を上げる場合には１例えば直火
式であれば燃焼ガス量４を増加する等、熱エネネギーの
投入を増加し、逆に炉温を下げる場合には、熱エネルギ
ーの投入量を減じるとか、更に急冷する場合には冷媒を
投入する等の操作によって炉温を各ゾーン毎に目標とす
る温度に調整する。
かくの如き各ゾーンの温度制御の目的は、処理材料の銅
帯を最適のヒートパターンに合致する温度値に制御する
ことであり、通常直接材料温度を測定してヒートパター
ンが所望の温度値になるように熱エネルギーの投入量を
制御して焼鈍することが望ましい。しかし、ステンレス
鋼帯の焼鈍温度は９００℃以上と高温であるほか、銅帯
表面の熱吸収率は０．３〜０．４程度と、きわめて低い
ので、搬送されているステンレス鋼帯の表面温度を工業
的に精度よく測定する測温装置は未だ開発されていない
現状である。
帯を最適のヒートパターンに合致する温度値に制御する
ことであり、通常直接材料温度を測定してヒートパター
ンが所望の温度値になるように熱エネルギーの投入量を
制御して焼鈍することが望ましい。しかし、ステンレス
鋼帯の焼鈍温度は９００℃以上と高温であるほか、銅帯
表面の熱吸収率は０．３〜０．４程度と、きわめて低い
ので、搬送されているステンレス鋼帯の表面温度を工業
的に精度よく測定する測温装置は未だ開発されていない
現状である。
従って、ステンレス鋼帯の連続焼鈍は、通常炉温と板温
との間のデータを実験的に数多く求めておき、両者間の
相関関係を知り、工業的な熱処理に適用している。すな
わち、処理材を目標とするヒートパターンおよび板温ど
おりに焼鈍しようとする場合には、炉温を制御して処理
材の特性に見合ったヒートパターンおよび板温を得る方
法である。この方法によって焼鈍条件の大幅な差異のな
い先行鋼帯Ａと後行鋼帯Ｃの板換わり点における焼鈍条
件の変更を行っている。すなわち、焼鈍炉の各ゾーンの
温度を後行鋼帯Ｃ向けの温度に調整するか、もしくは通
板速度の変更で対処していた。
との間のデータを実験的に数多く求めておき、両者間の
相関関係を知り、工業的な熱処理に適用している。すな
わち、処理材を目標とするヒートパターンおよび板温ど
おりに焼鈍しようとする場合には、炉温を制御して処理
材の特性に見合ったヒートパターンおよび板温を得る方
法である。この方法によって焼鈍条件の大幅な差異のな
い先行鋼帯Ａと後行鋼帯Ｃの板換わり点における焼鈍条
件の変更を行っている。すなわち、焼鈍炉の各ゾーンの
温度を後行鋼帯Ｃ向けの温度に調整するか、もしくは通
板速度の変更で対処していた。
この方法は、板厚、板幅、ライン速度の変動差により、
ガス投入量をその変動差分だけ変更し、炉温か変化しな
いように制御する方法である。
ガス投入量をその変動差分だけ変更し、炉温か変化しな
いように制御する方法である。
しかし、上記の如く大幅に焼鈍条件の異なる先行鋼帯Ａ
と後行鋼帯Ｃとの間に介在させるダミー鋼帯Ｂは繰返し
使用され、しかも普通鋼板が使用されるので繰返し使用
中に表面が酸化され、スケールの厚みが次第に厚くなり
表面の色が黒変して熱吸収率が大きくなる傾向がある。
と後行鋼帯Ｃとの間に介在させるダミー鋼帯Ｂは繰返し
使用され、しかも普通鋼板が使用されるので繰返し使用
中に表面が酸化され、スケールの厚みが次第に厚くなり
表面の色が黒変して熱吸収率が大きくなる傾向がある。
一方、銅帯が吸収する熱量Ｑと、その温度Ｔａとの間に
は次の（１）式で示すような関係が成立する。
は次の（１）式で示すような関係が成立する。
ここにＱ ： 吸収熱量（Ｋｃａｌ／ｈｒ）Ｋ ： 定
数 φｃａ： 総括熱伝達係数（熱吸収率に相当）ＴＦ
： 炉内温度（℃） Ｔ８ ： 調書温度（’Ｃ） Ｑ、： 炉体放散熱（Ｋｃａｌ／ｈｒ）（１）式より明
らかなとおり、一定の投入熱量の場合でも熱吸収率φ。
数 φｃａ： 総括熱伝達係数（熱吸収率に相当）ＴＦ
： 炉内温度（℃） Ｔ８ ： 調書温度（’Ｃ） Ｑ、： 炉体放散熱（Ｋｃａｌ／ｈｒ）（１）式より明
らかなとおり、一定の投入熱量の場合でも熱吸収率φ。
６が小さいほど、銅帯温度Ｔｓが小さく温度が上昇しな
い。逆にφ。Ｇが大きい程銅帯温度が大となり温度が上
昇する。そこで先行鋼帯Ａからダミー鋼帯Ｂへ、更にダ
ミー鋼帯Ｂから後行鋼帯Ｃへの接続部においては、上記
吸収熱量差を補正する制御が行われていたが、従来はダ
ミー材Ｂの総括熱伝達係数は通板回数に関係なく、飽和
した状態と仮定して、例えば第３図に示す如くφ。。＝
０．６としていた。すなわち、前記の如く、使用回数が
多く表面のスケール厚みが厚く表面が黒色になったダミ
ー材も、使用回数が少く製品ステンレス鋼帯に近い表面
光沢を有するダミー材もφ。ａ＝０．６として制御して
いた。そのためダミー鋼帯Ｂから後行の製品鋼帯Ｃに移
行する際に、第４図に示す如く、（１）式により後行製
品鋼帯ＣのＴ、が上昇し、８５０℃から９５０℃に急上
昇することがあった。
い。逆にφ。Ｇが大きい程銅帯温度が大となり温度が上
昇する。そこで先行鋼帯Ａからダミー鋼帯Ｂへ、更にダ
ミー鋼帯Ｂから後行鋼帯Ｃへの接続部においては、上記
吸収熱量差を補正する制御が行われていたが、従来はダ
ミー材Ｂの総括熱伝達係数は通板回数に関係なく、飽和
した状態と仮定して、例えば第３図に示す如くφ。。＝
０．６としていた。すなわち、前記の如く、使用回数が
多く表面のスケール厚みが厚く表面が黒色になったダミ
ー材も、使用回数が少く製品ステンレス鋼帯に近い表面
光沢を有するダミー材もφ。ａ＝０．６として制御して
いた。そのためダミー鋼帯Ｂから後行の製品鋼帯Ｃに移
行する際に、第４図に示す如く、（１）式により後行製
品鋼帯ＣのＴ、が上昇し、８５０℃から９５０℃に急上
昇することがあった。
ステンレス鋼は、例えば５ＵＳ４３０では９００℃附近
に変態点があるため９３０℃近くまで温度が上昇すると
製品として使用できずスクラップとしなければならず、
良品率が減少しコストが上昇する。
に変態点があるため９３０℃近くまで温度が上昇すると
製品として使用できずスクラップとしなければならず、
良品率が減少しコストが上昇する。
本発明の目的は、焼鈍条件が著しく異なるために、先行
銅帯と後行鋼帯の間にダミー鋼帯を介在させて焼鈍する
連続焼鈍炉における炉温制御方法において、従来、ダミ
ー鋼帯の新、旧に関らず総括熱伝達係数を一定として制
御し、そのために後行製品鋼帯の焼鈍温度を過度に高め
る事故のあることに鑑み、常に安定して適正な焼鈍温度
で焼鈍することができる効果的な炉温制御方法を提供す
るにある。
銅帯と後行鋼帯の間にダミー鋼帯を介在させて焼鈍する
連続焼鈍炉における炉温制御方法において、従来、ダミ
ー鋼帯の新、旧に関らず総括熱伝達係数を一定として制
御し、そのために後行製品鋼帯の焼鈍温度を過度に高め
る事故のあることに鑑み、常に安定して適正な焼鈍温度
で焼鈍することができる効果的な炉温制御方法を提供す
るにある。
本発明の要旨とするところは次の如くである。
すなわち、
（１）焼鈍条件の異なる先行鋼帯と後行鋼帯の間にダミ
ー鋼帯を介在させ該ダミー鋼帯の通板中に連続焼鈍炉の
炉温を前記後行鋼帯の焼鈍条件に調整する連続焼鈍炉の
温度制御方法において、前記ダミー鋼帯の通板回数に応
じて前記後行鋼帯焼鈍時の熱投入量を制御することを特
徴とする連続焼鈍炉の炉温制御方法。
ー鋼帯を介在させ該ダミー鋼帯の通板中に連続焼鈍炉の
炉温を前記後行鋼帯の焼鈍条件に調整する連続焼鈍炉の
温度制御方法において、前記ダミー鋼帯の通板回数に応
じて前記後行鋼帯焼鈍時の熱投入量を制御することを特
徴とする連続焼鈍炉の炉温制御方法。
（２）連続焼鈍炉における前記ダミー鋼帯の通板から前
記後行鋼帯への移行時のガス投入量変化を△Ｑ （Ｎ
ｒｒｉ’ ／ｈｒ）とすればΔＱ （Ｎｒｎ’／ｈｒ）
＝Ｋｉ（Ｎ）×（Ｆ２−Ｆ２−Ｆｌ）・・・−（１）
ただし Ｋ□（Ｎ）： ダミー鋼帯の通板回数によって
決まる係数 Ｆ２： 後行鋼帯の板厚、板幅、ラ イン速度の積 Ｆｌ ： ダミー鋼帯の板厚、板幅、 ライン速度の積 （１）式で表される上記（１）に記載の連続焼鈍炉の炉
温制御方法である。
記後行鋼帯への移行時のガス投入量変化を△Ｑ （Ｎ
ｒｒｉ’ ／ｈｒ）とすればΔＱ （Ｎｒｎ’／ｈｒ）
＝Ｋｉ（Ｎ）×（Ｆ２−Ｆ２−Ｆｌ）・・・−（１）
ただし Ｋ□（Ｎ）： ダミー鋼帯の通板回数によって
決まる係数 Ｆ２： 後行鋼帯の板厚、板幅、ラ イン速度の積 Ｆｌ ： ダミー鋼帯の板厚、板幅、 ライン速度の積 （１）式で表される上記（１）に記載の連続焼鈍炉の炉
温制御方法である。
本発明の詳細を添附図面を参照して説明する。
焼鈍条件の著しく異なる先行［ＦＡと後行＃ｌ帯Ｃとの
間にダミー鋼帯Ｂを介在させ、該ダミー鋼板Ｂの通板中
に焼鈍条件をＢからＣに調整し後行鋼帯Ｃに最も適した
炉温に制御する方法において、従来介在通板させるダミ
ー鋼帯Ｂの総括熱伝達係数（Ｋｃａｌ／ ｒｒｒｈｒ）
は、第３図に示す如く、例えばφｃ−＝０ 、６として
一定とみなし、後行鋼帯Ｃの炉温を制御していたが、本
発明者らはダミー鋼帯Ｂの総括熱伝達係数は通板回数に
よって変化することを見出した。すなわち新しいダミー
鋼帯Ｂの表面光沢は製品ステンレス鋼帯に近い光沢を有
し熱吸収率が著しく小であることを見出した。これを数
回ないしｌＯ数回通板させてほぼ飽和して一定となった
時の総括熱伝達係数の例えば０．６として後行鋼帯Ｃの
通板時の炉温制御していたことにより、過度の高温焼鈍
を実施するという事故発生に鑑み、本発明は第３図に示
す如く、例えば当初は０．３から始まり、次第に高くな
って通板回数１０回にしてほぼ飽和状態の０．６に達す
るものであることを見出した。
間にダミー鋼帯Ｂを介在させ、該ダミー鋼板Ｂの通板中
に焼鈍条件をＢからＣに調整し後行鋼帯Ｃに最も適した
炉温に制御する方法において、従来介在通板させるダミ
ー鋼帯Ｂの総括熱伝達係数（Ｋｃａｌ／ ｒｒｒｈｒ）
は、第３図に示す如く、例えばφｃ−＝０ 、６として
一定とみなし、後行鋼帯Ｃの炉温を制御していたが、本
発明者らはダミー鋼帯Ｂの総括熱伝達係数は通板回数に
よって変化することを見出した。すなわち新しいダミー
鋼帯Ｂの表面光沢は製品ステンレス鋼帯に近い光沢を有
し熱吸収率が著しく小であることを見出した。これを数
回ないしｌＯ数回通板させてほぼ飽和して一定となった
時の総括熱伝達係数の例えば０．６として後行鋼帯Ｃの
通板時の炉温制御していたことにより、過度の高温焼鈍
を実施するという事故発生に鑑み、本発明は第３図に示
す如く、例えば当初は０．３から始まり、次第に高くな
って通板回数１０回にしてほぼ飽和状態の０．６に達す
るものであることを見出した。
従ってダミー鋼帯Ｂから後行製品鋼帯Ｃに移行する際の
ガス投入量の増大分を△Ｑ （Ｎｒｎ’／ｈｒ）とすれ
ば、下記の（２）式が成立する。
ガス投入量の増大分を△Ｑ （Ｎｒｎ’／ｈｒ）とすれ
ば、下記の（２）式が成立する。
ΔＱ （Ｎｍ／ｈｒ） ＝＝）（１（Ｎ）×（Ｆ２−Ｆ
ｃ Ｆ！＋）””””’（２）ここに Ｋ□（Ｎ）：
ダミー鋼帯Ｂの使用回数によって決まる係数 Ｆｃ ： 後行製品鋼帯Ｃの板厚、板幅、ライン速度
の積 ＦＢ ： ダミー鋼帯Ｂの板厚、板幅、ライン速度の
積 かくの如く、ダミー鋼帯Ｂの通板回数に応じてきめ細か
く投入ガス量を制御することにより、新しいダミー鋼板
を使用時も後行製品鋼帯Ｃの接続する先端部の過度の高
温を防止することができ、後行鋼帯Ｃに適合した焼鈍を
実施することができた。
ｃ Ｆ！＋）””””’（２）ここに Ｋ□（Ｎ）：
ダミー鋼帯Ｂの使用回数によって決まる係数 Ｆｃ ： 後行製品鋼帯Ｃの板厚、板幅、ライン速度
の積 ＦＢ ： ダミー鋼帯Ｂの板厚、板幅、ライン速度の
積 かくの如く、ダミー鋼帯Ｂの通板回数に応じてきめ細か
く投入ガス量を制御することにより、新しいダミー鋼板
を使用時も後行製品鋼帯Ｃの接続する先端部の過度の高
温を防止することができ、後行鋼帯Ｃに適合した焼鈍を
実施することができた。
オーステナイト系ステンレス鋼５ＵＳ３０４の先行鋼帯
Ａからフェライト系ステンレス鋼５ＵＳ４３０の後行ｆ
ｌＩ帯Ｃに移行時に通板回数２回の新しい普通鋼のダミ
ー鋼帯Ｃを介在させて連続焼鈍炉で焼鈍した。
Ａからフェライト系ステンレス鋼５ＵＳ４３０の後行ｆ
ｌＩ帯Ｃに移行時に通板回数２回の新しい普通鋼のダミ
ー鋼帯Ｃを介在させて連続焼鈍炉で焼鈍した。
この際、従来法によりダミー鋼板Ｂの総括熱伝達係数φ
ｃｃ ” ０ 、６’として後行鋼帯Ｃに移行した場合
と、本発明によりダミー鋼板Ｂのφ。。＝０．３として
後行鋼帯Ｃに移行した実施例について比較説明する。
ｃｃ ” ０ 、６’として後行鋼帯Ｃに移行した場合
と、本発明によりダミー鋼板Ｂのφ。。＝０．３として
後行鋼帯Ｃに移行した実施例について比較説明する。
（Ａ）従来法によった場合
９００℃による焼鈍を目標としてダミー鋼板Ｂから後行
鋼帯Ｃへの移行時にφ。ａ”０．６としてガス開度すな
わち、第４図（Ｂ）に示す如く（投入ガス量／最大ガス
量）＝９５％としてガス熱量を投入した処、ダミー鋼帯
Ｂの温度は第４図（Ａ）に示す如く８５０℃まで下り、
後行！ＩＣに移行した当初は、９５０’Ｃまで上昇した
後、数秒間後にようやく目標温度の９００℃に戻ったが
、９５０℃で焼鈍した部分の約５０ｍは、変態点９１０
℃を越す温度であったので、この部分は焼鈍不良品とし
て切断廃棄せざるを得なかった。焼鈍不良品として廃棄
した長さは、後行鋼帯Ｃの全長の約３％であった。
鋼帯Ｃへの移行時にφ。ａ”０．６としてガス開度すな
わち、第４図（Ｂ）に示す如く（投入ガス量／最大ガス
量）＝９５％としてガス熱量を投入した処、ダミー鋼帯
Ｂの温度は第４図（Ａ）に示す如く８５０℃まで下り、
後行！ＩＣに移行した当初は、９５０’Ｃまで上昇した
後、数秒間後にようやく目標温度の９００℃に戻ったが
、９５０℃で焼鈍した部分の約５０ｍは、変態点９１０
℃を越す温度であったので、この部分は焼鈍不良品とし
て切断廃棄せざるを得なかった。焼鈍不良品として廃棄
した長さは、後行鋼帯Ｃの全長の約３％であった。
（Ｂ）本発明法によった場合
新しいダミー鋼帯Ｂのφｃｃ ” ０ 、３としてダミ
ー鋼帯Ｂから後行製品鋼帯Ｃに移行時のガス開度は第５
図（Ｂ）に示す如く、４０％であったので、この開度で
移行した処、第５図（Ａ）に示す如くダミー鋼帯Ｂの温
度は８９５℃と低下したが、後行製品鋼帯Ｃへの移行直
後の鋼帯Ｃの温度は、−時９０５℃を示したものの、数
秒後に目標とする９００℃の焼鈍温度となり、焼鈍不良
品ロスは全く発生せず、目標温度の９ｏｏ℃で安定操業
が実施できた。
ー鋼帯Ｂから後行製品鋼帯Ｃに移行時のガス開度は第５
図（Ｂ）に示す如く、４０％であったので、この開度で
移行した処、第５図（Ａ）に示す如くダミー鋼帯Ｂの温
度は８９５℃と低下したが、後行製品鋼帯Ｃへの移行直
後の鋼帯Ｃの温度は、−時９０５℃を示したものの、数
秒後に目標とする９００℃の焼鈍温度となり、焼鈍不良
品ロスは全く発生せず、目標温度の９ｏｏ℃で安定操業
が実施できた。
新しいダミー材の総括熱伝達係数φ。６は第３図に示す
如く、当初はＱ 、 ３ Ｋｃａｌ／イｈｒであり、約
１ｏ回の通板にて従来採用していた飽和係数値の０ 、
６ Ｋｃａｌ／ｒｒｆｈｒに達することが判明したので
、その後新しいダミー材Ｂは、その通板回数によってφ
ｃａ値を変えて後行鋼帯Ｃへの移行時の、ガス開度（％
）を制御して焼鈍を実施した処、従来より良品歩留を約
３％向上させることができた。
如く、当初はＱ 、 ３ Ｋｃａｌ／イｈｒであり、約
１ｏ回の通板にて従来採用していた飽和係数値の０ 、
６ Ｋｃａｌ／ｒｒｆｈｒに達することが判明したので
、その後新しいダミー材Ｂは、その通板回数によってφ
ｃａ値を変えて後行鋼帯Ｃへの移行時の、ガス開度（％
）を制御して焼鈍を実施した処、従来より良品歩留を約
３％向上させることができた。
先行鋼帯と後行鋼帯の焼鈍条件が著しく異なる連続焼鈍
時に１両者の間にダミー銅帯を介在させてダミー鋼帯の
通板中に後行鋼帯に適合する炉温に調整する連続焼鈍法
において、従来ダミー材の総括熱伝達係数は、その飽和
値に一定として後行鋼帯Ｃの通板時のガス開度を制御し
ていたので。
時に１両者の間にダミー銅帯を介在させてダミー鋼帯の
通板中に後行鋼帯に適合する炉温に調整する連続焼鈍法
において、従来ダミー材の総括熱伝達係数は、その飽和
値に一定として後行鋼帯Ｃの通板時のガス開度を制御し
ていたので。
後行製品鋼帯Ｃへの通板移行直後に不適性焼鈍温度によ
る不良品の発生していた原因を探求中の処。
る不良品の発生していた原因を探求中の処。
ダミー材の表面光沢の差による総括熱伝達係数は、その
通板回数により変化し、前記（２）式による関係がある
ことを見出し、これにより移行時のガス開度を調整し投
入熱量を制御する方法をとったので、従来、ダミー鋼帯
Ｂから後行製品鋼帯Ｃへの移行直後に発生していた過度
の炉温上昇による不良品の発生がほとんど解消され、き
め細い制御により適正炉温による安定操業が可能となり
、良品歩留を約３％向上させることができた。
通板回数により変化し、前記（２）式による関係がある
ことを見出し、これにより移行時のガス開度を調整し投
入熱量を制御する方法をとったので、従来、ダミー鋼帯
Ｂから後行製品鋼帯Ｃへの移行直後に発生していた過度
の炉温上昇による不良品の発生がほとんど解消され、き
め細い制御により適正炉温による安定操業が可能となり
、良品歩留を約３％向上させることができた。
第１図は先行鋼帯Ａと後行鋼帯Ｃの間にダミー鋼帯Ｂを
介在させて通板する状況を示す模式断面図、第２図は連
続焼鈍炉と通板鋼帯との関係を示す模式断面図、第３図
はダミー鋼帯の総括熱伝達係数（Ｋｃａｌ／ ｒｒ？ｈ
ｒ）と通板使用回数との関係における従来法と本発明法
との比較を示す線図、第４図（Ａ）、（Ｂ）は本発明法
と従来法との通板比較試験における従来法の試験結果を
示し、（Ａ）は後行製品鋼帯の連続焼鈍炉中の時間の経
過による炉温変化を示す線図、（Ｂ）は（Ａ）の時間の
経過に対応する焼鈍ガス開度％（投入ガス量／最大ガス
ｊｔ）を示す線図、第５図（Ａ）、（Ｂ）はそれぞれ第
４図（Ａ）、（Ｂ）と同様の本発明法による試験結果を
示し、（＾）は後行製品鋼帯の連続焼鈍炉中の時間の経
過による炉温変化を示す線図、（Ｂ）は（Ａ）の時間の
経過に対応する焼鈍ガス開度％（投入ガス量／最大ガス
量）を示す線図である。 Ａ・・・先行鋼帯 Ｂ・・・ダミー鋼帯Ｃ・・・
後行銅帯 １・・・連続焼鈍炉 ２・・・熱電対３・・・温度
制御装置 ・・燃焼ガス（燃料）
介在させて通板する状況を示す模式断面図、第２図は連
続焼鈍炉と通板鋼帯との関係を示す模式断面図、第３図
はダミー鋼帯の総括熱伝達係数（Ｋｃａｌ／ ｒｒ？ｈ
ｒ）と通板使用回数との関係における従来法と本発明法
との比較を示す線図、第４図（Ａ）、（Ｂ）は本発明法
と従来法との通板比較試験における従来法の試験結果を
示し、（Ａ）は後行製品鋼帯の連続焼鈍炉中の時間の経
過による炉温変化を示す線図、（Ｂ）は（Ａ）の時間の
経過に対応する焼鈍ガス開度％（投入ガス量／最大ガス
ｊｔ）を示す線図、第５図（Ａ）、（Ｂ）はそれぞれ第
４図（Ａ）、（Ｂ）と同様の本発明法による試験結果を
示し、（＾）は後行製品鋼帯の連続焼鈍炉中の時間の経
過による炉温変化を示す線図、（Ｂ）は（Ａ）の時間の
経過に対応する焼鈍ガス開度％（投入ガス量／最大ガス
量）を示す線図である。 Ａ・・・先行鋼帯 Ｂ・・・ダミー鋼帯Ｃ・・・
後行銅帯 １・・・連続焼鈍炉 ２・・・熱電対３・・・温度
制御装置 ・・燃焼ガス（燃料）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）焼鈍条件の異なる先行鋼帯と後行鋼帯の間にダミ
ー鋼帯を介在させ該ダミー鋼帯の通板中に連続焼鈍炉の
炉温を前記後行鋼帯の焼鈍条件に調整する連続焼鈍炉の
温度制御方法において、前記ダミー鋼帯の通板回数に応
じて前記後行鋼帯焼鈍時の熱投入量を制御することを特
徴とする連続焼鈍炉の炉温制御方法。 （２）連続焼鈍炉における前記ダミー鋼帯の通板から前
記後行鋼帯への移行時のガス投入量変化をΔＱ（Ｎｍ＾
３／ｈｒ）とすれば ΔＱ（Ｎｍ＾３／ｈｒ）＝Ｋ＿１（Ｎ）×（Ｆ＿２−Ｆ
＿１）……（１）ただしＫ＿１（Ｎ）：ダミー鋼帯の通
板回数によって決まる係数 Ｆ＿２：後行鋼帯の板厚、板幅、ラ イン速度の積 Ｆ＿１：ダミー鋼帯の板厚、板幅、 ライン速度の積 （１）式で表される請求項（１）に記載の連続焼鈍炉の
炉温制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2107889A JP2807918B2 (ja) | 1990-04-24 | 1990-04-24 | 連続焼鈍炉の燃焼制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2107889A JP2807918B2 (ja) | 1990-04-24 | 1990-04-24 | 連続焼鈍炉の燃焼制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH046224A true JPH046224A (ja) | 1992-01-10 |
| JP2807918B2 JP2807918B2 (ja) | 1998-10-08 |
Family
ID=14470645
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2107889A Expired - Fee Related JP2807918B2 (ja) | 1990-04-24 | 1990-04-24 | 連続焼鈍炉の燃焼制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2807918B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100494094B1 (ko) * | 2002-11-27 | 2005-06-10 | 주식회사 포스코 | 재질 내열화성이 우수한 석도강판용 더미재 |
| JP2006104492A (ja) * | 2004-09-30 | 2006-04-20 | Jfe Steel Kk | 連続焼鈍プロセスにおける高張力冷延鋼板の製造方法 |
| CN109321741A (zh) * | 2017-07-31 | 2019-02-12 | 湖北华鑫科技股份有限公司 | 精密钢带自动退火机 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6070128A (ja) * | 1983-09-28 | 1985-04-20 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 連続焼鈍炉におけるストリツプの板温制御方法 |
| JPS61117229A (ja) * | 1984-11-13 | 1986-06-04 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 金属ストリツプ連続焼鈍炉における加熱方法 |
| JPS6289820A (ja) * | 1985-10-14 | 1987-04-24 | Kawasaki Steel Corp | 連続焼鈍炉の設備診断方法 |
-
1990
- 1990-04-24 JP JP2107889A patent/JP2807918B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6070128A (ja) * | 1983-09-28 | 1985-04-20 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 連続焼鈍炉におけるストリツプの板温制御方法 |
| JPS61117229A (ja) * | 1984-11-13 | 1986-06-04 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 金属ストリツプ連続焼鈍炉における加熱方法 |
| JPS6289820A (ja) * | 1985-10-14 | 1987-04-24 | Kawasaki Steel Corp | 連続焼鈍炉の設備診断方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| KR100494094B1 (ko) * | 2002-11-27 | 2005-06-10 | 주식회사 포스코 | 재질 내열화성이 우수한 석도강판용 더미재 |
| JP2006104492A (ja) * | 2004-09-30 | 2006-04-20 | Jfe Steel Kk | 連続焼鈍プロセスにおける高張力冷延鋼板の製造方法 |
| JP4586479B2 (ja) * | 2004-09-30 | 2010-11-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 連続焼鈍プロセスにおける高張力冷延鋼板の製造方法 |
| CN109321741A (zh) * | 2017-07-31 | 2019-02-12 | 湖北华鑫科技股份有限公司 | 精密钢带自动退火机 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2807918B2 (ja) | 1998-10-08 |
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|---|---|---|---|
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