JPH046174A - セラミックス接合用複合箔ろう材 - Google Patents
セラミックス接合用複合箔ろう材Info
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- JPH046174A JPH046174A JP10580390A JP10580390A JPH046174A JP H046174 A JPH046174 A JP H046174A JP 10580390 A JP10580390 A JP 10580390A JP 10580390 A JP10580390 A JP 10580390A JP H046174 A JPH046174 A JP H046174A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、セラミックスを接合する箔状の複合ろう材
、に係り、Ｔｉ材を芯材としてその両面に、Ｃｕ ／
Ｚｒ ／ Ｃｕの外皮材を被覆した７層複合箔ろう材に
構成することにより、ろう付は作業温度が８６０℃と比
較的低温であり、ろう付は作業性にすぐれ、高い接着強
度が得られるセラミックス接合用複合箔ろう材に関する
。
、に係り、Ｔｉ材を芯材としてその両面に、Ｃｕ ／
Ｚｒ ／ Ｃｕの外皮材を被覆した７層複合箔ろう材に
構成することにより、ろう付は作業温度が８６０℃と比
較的低温であり、ろう付は作業性にすぐれ、高い接着強
度が得られるセラミックス接合用複合箔ろう材に関する
。
従来の技術
一般に、機構部品、電気・電子部品等においては、セラ
ミックス同志の接合には、その対向面に熱膨張係数が近
似し、且つその濡れ性の良好なＭｏ、Ｗ等の金属をメタ
ライジングした後、前記メタライジング面上にＡｇろう
付けして接合していたが、メタライジング、及びＡｇろ
う付けに多大の手間、コストを要し、特に、接合表面に
凹凸を有する異形のセラミックス板への接合には多くの
問題点があった。
ミックス同志の接合には、その対向面に熱膨張係数が近
似し、且つその濡れ性の良好なＭｏ、Ｗ等の金属をメタ
ライジングした後、前記メタライジング面上にＡｇろう
付けして接合していたが、メタライジング、及びＡｇろ
う付けに多大の手間、コストを要し、特に、接合表面に
凹凸を有する異形のセラミックス板への接合には多くの
問題点があった。
この発明は、かかる現状に鑑み、セラミックス同志の接
合に際し、ろう付は作業温度が低く、かつ取扱いが容易
で接着作業性にすぐれ、高い接着強度が得られるととも
に、接着コストを低減できるろう材の提供を目的として
いる。
合に際し、ろう付は作業温度が低く、かつ取扱いが容易
で接着作業性にすぐれ、高い接着強度が得られるととも
に、接着コストを低減できるろう材の提供を目的として
いる。
発明の概要
発明者らは、機構部品、電気・電子部品等におけるセラ
ミックス同志の接合コストの低減を計り、ろう付は作業
温度が低く、かつろう付は性にすぐれたろう材を目的に
、取扱いが容易と考えられる箔状のろう材について種々
検討した結果、Ｔｉ材、Ｚｒ材、Ｃｕ材を用い、これら
材料の組合せを選定し、圧接にて特定の断面積比率とな
した複合箔材が、機構部品、電気・電子部品等における
セラミックス同志のろう材として、比較的低温ですぐれ
たろう付は性を発揮し、かつ安価に提供できることを知
見し、この発明を完成したものである。
ミックス同志の接合コストの低減を計り、ろう付は作業
温度が低く、かつろう付は性にすぐれたろう材を目的に
、取扱いが容易と考えられる箔状のろう材について種々
検討した結果、Ｔｉ材、Ｚｒ材、Ｃｕ材を用い、これら
材料の組合せを選定し、圧接にて特定の断面積比率とな
した複合箔材が、機構部品、電気・電子部品等における
セラミックス同志のろう材として、比較的低温ですぐれ
たろう付は性を発揮し、かつ安価に提供できることを知
見し、この発明を完成したものである。
すなわち、この発明は、
芯材のＴｉ材の両面に、最外面がＣｕ材になる如く、Ｃ
ｕ／Ｚｒ／Ｃｕからなる３積層材を外皮材として被覆し
て形成した７層複合材からなり、前記Ｔｉ材、Ｚｒ材及
びＣｕ材の断面積比率が、 Ｔｉ材 ２５％〜４０％ Ｚｒ材 １５％〜３０％ Ｃｕ材 ３０％〜６０％ を有スることを特徴とするセラミックス接合用複合箔ろ
う材である。
ｕ／Ｚｒ／Ｃｕからなる３積層材を外皮材として被覆し
て形成した７層複合材からなり、前記Ｔｉ材、Ｚｒ材及
びＣｕ材の断面積比率が、 Ｔｉ材 ２５％〜４０％ Ｚｒ材 １５％〜３０％ Ｃｕ材 ３０％〜６０％ を有スることを特徴とするセラミックス接合用複合箔ろ
う材である。
この発明による複合箔ろう材は、セラミ・ノクスとの濡
れ性が良好で、セラミックス同志のろう付けに最適であ
り、従来のＡｇろう材の如き事前にセラミックスへのメ
タライジング工程が不要となり、さらに、ろう付は作業
温度が８６０℃と比較的低温であり、作業性にすぐれ、
高い接着強度が得られる箔状複合ろう材である。
れ性が良好で、セラミックス同志のろう付けに最適であ
り、従来のＡｇろう材の如き事前にセラミックスへのメ
タライジング工程が不要となり、さらに、ろう付は作業
温度が８６０℃と比較的低温であり、作業性にすぐれ、
高い接着強度が得られる箔状複合ろう材である。
また、この発明による複合箔ろう材は、同材質同志の接
合、あるいは異材質同志の接合でも、いずれの酸化物系
セラミックス及び窒化物系セラミックスなど、セラミッ
クス同志の接合が可能である。
合、あるいは異材質同志の接合でも、いずれの酸化物系
セラミックス及び窒化物系セラミックスなど、セラミッ
クス同志の接合が可能である。
発明の構成
この発明によるセラミックス接合用複合箔ろう材は、Ｔ
ｉ材を芯材としてその両面に、Ｃｕ ／ Ｚｒ ／ Ｃ
ｕの外皮材を被覆したＣｕ／Ｚｒ／Ｃｕ／Ｔｉ／Ｃｕ／
Ｚｒ／Ｃｕの７層複合箔ろう材であり、第１図に示す如
く、最上面層を第１層、最下面層を第７層とすると、下
記第１表の如く積層されている。
ｉ材を芯材としてその両面に、Ｃｕ ／ Ｚｒ ／ Ｃ
ｕの外皮材を被覆したＣｕ／Ｚｒ／Ｃｕ／Ｔｉ／Ｃｕ／
Ｚｒ／Ｃｕの７層複合箔ろう材であり、第１図に示す如
く、最上面層を第１層、最下面層を第７層とすると、下
記第１表の如く積層されている。
第１表
この発明において、複合箔ろう材として第４層の芯材に
Ｔｉを用いる理由は、外皮材の３積層材中のＺｒ材（第
２層、第６層）と共に活性金属としてセラミックスと反
応して、所要の接着強度を得るために必要である。
Ｔｉを用いる理由は、外皮材の３積層材中のＺｒ材（第
２層、第６層）と共に活性金属としてセラミックスと反
応して、所要の接着強度を得るために必要である。
Ｚｒ材（第２層、第６層）は、上記の如く、活性金属と
してセラミックスとの接合に寄与するだけでなく、Ｔｉ
−Ｃｕの融点を更に低下させるために必要である。
してセラミックスとの接合に寄与するだけでなく、Ｔｉ
−Ｃｕの融点を更に低下させるために必要である。
また、この発明において、外皮材の最外面（第１層、第
７層）及び芯材のＴｉ材との接触面（第３層、第５層）
にＣｕ材を用いる理由は、Ｔｉの融点を低下させるため
に必要なためである。
７層）及び芯材のＴｉ材との接触面（第３層、第５層）
にＣｕ材を用いる理由は、Ｔｉの融点を低下させるため
に必要なためである。
さらに、この発明の複合箔ろう材を構成しているＴｉ材
（第４層）、Ｚｒ材（第２，６層）及びＣｕ材（第１．
３．５．７層）の断面積比率を限定した理由は、Ｔｉが
２５％未満、Ｚｒが１５％未満、Ｃｕが６０％を超える
と、セラミックスとの反応が起こり難く、接合できない
問題があり、また、Ｔｉが４０％を超え、Ｚｒが３０％
を超え、Ｃｕが３０％未満では融点が高くなり、作業性
が悪く、セラミックスに対する濡れ性が悪くなるので、
好ましくない。
（第４層）、Ｚｒ材（第２，６層）及びＣｕ材（第１．
３．５．７層）の断面積比率を限定した理由は、Ｔｉが
２５％未満、Ｚｒが１５％未満、Ｃｕが６０％を超える
と、セラミックスとの反応が起こり難く、接合できない
問題があり、また、Ｔｉが４０％を超え、Ｚｒが３０％
を超え、Ｃｕが３０％未満では融点が高くなり、作業性
が悪く、セラミックスに対する濡れ性が悪くなるので、
好ましくない。
この発明による複合箔ろう材は、例えば、以下の製造方
法にて得られる。
法にて得られる。
コイル状Ｃｕ板を巻戻し、また、コイル状Ｚｒ板を巻戻
しながら、前記Ｚｒ板を中間層にして、前記Ｃｕ板を上
方及び下方より板状に圧接しながら、Ｃｕ／Ｚｒ ／
Ｃｕの３層クラツド板を作製する。その後、焼鈍を行な
う。
しながら、前記Ｚｒ板を中間層にして、前記Ｃｕ板を上
方及び下方より板状に圧接しながら、Ｃｕ／Ｚｒ ／
Ｃｕの３層クラツド板を作製する。その後、焼鈍を行な
う。
さらに、得られた前記のコイル状Ｃｕ ／ Ｚｒ ／
Ｃｕクラツド板を巻戻し、また、コイル状Ｔｉ板を巻戻
しながら、前記Ｔｉ板を中間層にして、Ｃｕ ／ Ｚｒ
／ Ｃｕりランド板を上方及び下方より板状に圧接し
ながら７層クラツド板を作製する。
Ｃｕクラツド板を巻戻し、また、コイル状Ｔｉ板を巻戻
しながら、前記Ｔｉ板を中間層にして、Ｃｕ ／ Ｚｒ
／ Ｃｕりランド板を上方及び下方より板状に圧接し
ながら７層クラツド板を作製する。
その後、焼鈍、圧延を繰返し、所定寸法及び所定断面積
比率の複合箔ろう材に仕上げる。
比率の複合箔ろう材に仕上げる。
この発明の複合箔ろう材としては、厚みは３０〜１１０
０ｐの箔が適当であり、被接着材の種々の形状に容易に
馴染み、すぐれた接着性が得られるほか、接着作業が容
易になる等の利点がある。
０ｐの箔が適当であり、被接着材の種々の形状に容易に
馴染み、すぐれた接着性が得られるほか、接着作業が容
易になる等の利点がある。
また、この発明の複合箔ろう材を、Ａｇ材で被覆するこ
とにより、窒化物系セラミックスへの濡れ性を著しく改
善することができる。
とにより、窒化物系セラミックスへの濡れ性を著しく改
善することができる。
実施例
板厚０．５ｍｍ、板幅２５０ｍｍのＺｒ板、及び板厚０
．３５ｍｍ、板幅２５０ｍｍのＣｕ板を巻戻しながら、
Ｚｒ板を芯にして両面にＣｕ板を当接させて、圧延率６
５％で圧接し、板厚０．４２ｍｍ、板幅２５０ｍｍのＣ
ｕ／Ｚｒ ／ Ｃｕの３層クラツド板を得た。その後、
圧接界面の接合強度を高めるため、拡散焼鈍を施した。
．３５ｍｍ、板幅２５０ｍｍのＣｕ板を巻戻しながら、
Ｚｒ板を芯にして両面にＣｕ板を当接させて、圧延率６
５％で圧接し、板厚０．４２ｍｍ、板幅２５０ｍｍのＣ
ｕ／Ｚｒ ／ Ｃｕの３層クラツド板を得た。その後、
圧接界面の接合強度を高めるため、拡散焼鈍を施した。
次に、板厚０．５１ｍｍ、板幅２５０ｍｍのＴｉ板、及
び前記の板厚０．４２ｍｍ、板幅２５０ｍｍのＣｕ ／
Ｚｒ ／ Ｃｕの３層クラツド板を巻戻ししながら、
Ｔｉ板を芯にして両面に３層クラツド板を当接させて、
圧延率６５％で圧接し、板厚０．４７ｍｍ、板幅２５０
ｍｍの７層クラツド板を得た。
び前記の板厚０．４２ｍｍ、板幅２５０ｍｍのＣｕ ／
Ｚｒ ／ Ｃｕの３層クラツド板を巻戻ししながら、
Ｔｉ板を芯にして両面に３層クラツド板を当接させて、
圧延率６５％で圧接し、板厚０．４７ｍｍ、板幅２５０
ｍｍの７層クラツド板を得た。
その後、焼鈍圧延を繰返し、第１図に示す如く、第１．
３．５．７層のＣｕが０．００９ｍｍＪ＊み、２５０ｍ
ｍ幅、第２．６層のＺｒが０．０１３ｍｍ厚み、２５０
ｍｍ幅、第４層のＴｉが０．０３８ｍｍ厚み、２５０ｍ
ｍ幅からなる厚み０．１ｍｍの複合箔ろう材を得た。
３．５．７層のＣｕが０．００９ｍｍＪ＊み、２５０ｍ
ｍ幅、第２．６層のＺｒが０．０１３ｍｍ厚み、２５０
ｍｍ幅、第４層のＴｉが０．０３８ｍｍ厚み、２５０ｍ
ｍ幅からなる厚み０．１ｍｍの複合箔ろう材を得た。
得られた７層の複合箔ろう材において、Ｔｉ材、Ｚｒ材
及びＣｕ材の断面積比率は、 Ｔｉ材３８％、Ｚｒ材２６％、Ｃｕ材３６％であった。
及びＣｕ材の断面積比率は、 Ｔｉ材３８％、Ｚｒ材２６％、Ｃｕ材３６％であった。
複合箔ろう材より、それぞれ試験片を採取し、直径１０
ｍｍ、厚み５ｍｍ及び直径１５ｍｍ、厚み５ｍｍ寸法の
２枚のＡｌ２Ｏ３セラミックス板間に介在させ、Ａｒ雰
囲気中にて８６０℃、１０分の加熱を施して接合した後
、第２図に示す如く、２枚のセラミックスを夫々反対方
向に引張る条件にて剪断強度試験を行なった。その結果
を第２表に示す。
ｍｍ、厚み５ｍｍ及び直径１５ｍｍ、厚み５ｍｍ寸法の
２枚のＡｌ２Ｏ３セラミックス板間に介在させ、Ａｒ雰
囲気中にて８６０℃、１０分の加熱を施して接合した後
、第２図に示す如く、２枚のセラミックスを夫々反対方
向に引張る条件にて剪断強度試験を行なった。その結果
を第２表に示す。
また、比較のために、ろう材としてＡｇろうを用いて、
セラミックス板にＷをメタライズしたのち、実施例と同
一寸法のＡｌ２Ｏ３セラミックス板を接合して、Ｈ２ガ
ス雰囲気中にて８５０℃に５分間加熱した後、前記剪断
強度試験を行なった。その結果を第２表に示す。
セラミックス板にＷをメタライズしたのち、実施例と同
一寸法のＡｌ２Ｏ３セラミックス板を接合して、Ｈ２ガ
ス雰囲気中にて８５０℃に５分間加熱した後、前記剪断
強度試験を行なった。その結果を第２表に示す。
第２表
られ、セラミックス同志のろう付けに最適の複合箔ろう
材であることが分る。
材であることが分る。
また、複合箔であるため、被接着材の接合表面形状が複
雑であっても容易にすぐれた接着ができる利点がある。
雑であっても容易にすぐれた接着ができる利点がある。
第１図はこの発明による複合箔ろう材の斜視説明図であ
る。 第２図は剪断強度試験条件を示す被接着材の斜視説明図
である。
る。 第２図は剪断強度試験条件を示す被接着材の斜視説明図
である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 芯材のＴｉ材の両面に、最外面がＣｕ材になる如く、Ｃ
ｕ／Ｚｒ／Ｃｕからなる３積層材を外皮材として被覆し
て形成した７層複合材からなり、前記Ｔｉ材、Ｚｒ材及
びＣｕ材の断面積比率が、 Ｔｉ材 ２５％〜４０％ Ｚｒ材 １５％〜３０％ Ｃｕ材 ３０％〜６０％ を有することを特徴とするセラミックス接合用複合箔ろ
う材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10580390A JPH046174A (ja) | 1990-04-20 | 1990-04-20 | セラミックス接合用複合箔ろう材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10580390A JPH046174A (ja) | 1990-04-20 | 1990-04-20 | セラミックス接合用複合箔ろう材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH046174A true JPH046174A (ja) | 1992-01-10 |
Family
ID=14417276
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10580390A Pending JPH046174A (ja) | 1990-04-20 | 1990-04-20 | セラミックス接合用複合箔ろう材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH046174A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102699558A (zh) * | 2012-06-29 | 2012-10-03 | 哈尔滨工业大学 | 一种软性复合中间层钎料及利用其钎焊陶瓷与金属的方法 |
| US8976487B2 (en) | 2012-11-20 | 2015-03-10 | Samsung Electro-Mechanics Japan Advanced Technology Co., Ltd. | Rotating device with reduced thickness and driving unit with improved base strength |
| CN108588375A (zh) * | 2018-04-17 | 2018-09-28 | 南京金创有色金属科技发展有限公司 | 一种锆-钛-碳钢三层复合板热处理工艺 |
-
1990
- 1990-04-20 JP JP10580390A patent/JPH046174A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102699558A (zh) * | 2012-06-29 | 2012-10-03 | 哈尔滨工业大学 | 一种软性复合中间层钎料及利用其钎焊陶瓷与金属的方法 |
| US8976487B2 (en) | 2012-11-20 | 2015-03-10 | Samsung Electro-Mechanics Japan Advanced Technology Co., Ltd. | Rotating device with reduced thickness and driving unit with improved base strength |
| CN108588375A (zh) * | 2018-04-17 | 2018-09-28 | 南京金创有色金属科技发展有限公司 | 一种锆-钛-碳钢三层复合板热处理工艺 |
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