JPH0459220A

JPH0459220A - 押出成形装置

Info

Publication number: JPH0459220A
Application number: JP2170850A
Authority: JP
Inventors: Toyoichi Takubo; 豊一田久保
Original assignee: Idemitsu Petrochemical Co Ltd
Current assignee: Idemitsu Petrochemical Co Ltd
Priority date: 1990-06-28
Filing date: 1990-06-28
Publication date: 1992-02-26
Anticipated expiration: 2013-10-27
Also published as: JP2816356B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は、熱可塑性樹脂の高速押出方法、特に、この方
法に用いられる押出成形装置のスクリュウ及びこのスク
リュウの駆動方法の改良に関する。

〔背景技術〕

熱可塑性樹脂から押出成形、ブロー成形、射出成形等に
よりシート、フィルム、容器等の各種成形品が得られて
いるが、これらのいずれの成形分野においても、樹脂の
加熱、溶融、混線を十分に行って均一性に優れた製品を
生産性よ（製造するためには、成形装置のスクリュウの
構造が重要な要因となっている。

従来、一般に使用されているスクリュウは、第３図に示
されるように、比較的深い溝を有する螺旋軸からなる供
給部１、順次テーパ状に溝が浅くなる圧縮部２及び浅い
溝を有する計量部３が樹脂供給側から樹脂押出側に向か
って順次一連に形成されたフルフライトスクリュウと呼
ばれる単軸スクリュウである。

このフルフライトスクリュウの設計では、供給部長さ、
圧縮部長さ、計量部長さ、供給部溝深さ、計量部溝深さ
等を適切な数値になるように決めるのが、普通である。

〔発明が解決しようとする課題〕

ところで、押出成形において、フルフライトスクリュウ
の計量部溝深さが浅過ぎる場合には、スクリュウを高速
回転すると、樹脂が過度に混練される結果、樹脂温度が
過度に上昇する。逆に、計量部溝深さが深過ぎる場合に
は、スクリュウを高速回転すると、ブレークアップ現象
が生じたり、樹脂温度が下がり過ぎて、未溶融物が現れ
るか、あるいは溶融していても、混線不良や分散不良が
生じ、また、押出安定性も悪くなる。

また、通常のスクリュウ回転数２０〜２００ｒｐＨｌ（
スクリュウ口径φ２０〜φ９０ｍｍ、周速最大５７ｍ／
分）、あるいは、２０〜１２０ｒｐｍ　（スクリュウ口
径φ　１００〜φ１５０ｍｍ、周速最大５７ｍ／分）で
、適切な寸法を有するフルフライトスクリュウであった
としても、このスクリュウを高速回転すると、過度に樹
脂温度が上昇するか、あるいは混練不良や分散不良を生
じると共に、押出安定性が悪くなるか、のどちらかであ
る。

従って、フルフライトスクリュウを高速回転することに
よって、高品質の押出製品を生産性良く作ることはでき
ない。

ところで、本出願人は、圧縮部２と計量部３との間、あ
るいは、計量部３の先端に、剪断部、応力緩和部、混合
部等を設けて十分な混練と押出安定性（成形安定性）と
を満足させる各種スクリュウを提案している（特開昭６
２−４１０１５号、特開昭６２−４１０１６号、特開昭
６３−１９９６２３号）。

しかしながら、これらの既提案のスクリュウにおいても
、スクリュウのみの改良では、十分な高速回転化を図る
ことができなかった。

本発明の目的は、スクリュウの高速回転によっても、樹
脂温度の過度の上昇や混線不良、分散不良等を生じるこ
とがなく、高押出量及び良好な押出安定性を達成でき、
従って高品質の押出製品を生産性良く製造できる熱可塑
性樹脂の高速押出方法を提供するにある。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明は、スクリュウ押出部の形状を改良すると共に、
口径、長さ等を特定した単軸スクリュウに、ギアポンプ
を組み合わせることにより、前記目的を達成しようとす
るものである。

即ち、本発明による熱可塑性樹脂の高速押出方法は、単
軸スクリュウを有する押出機から熱可塑性樹脂を押出す
方法において、押出機の吐出側にギアポンプを連設し、
押出機からギアポンプを経由してダイにより熱可塑性樹
脂を押出すようにし、かつ、単軸スクリュウは、（ｉ）
口径りが３０〜１５０ｍｍ、（ｉｉ）長さしと口径りと
の比Ｌ／Ｄが２０〜４０とされ、（ｉｎ）樹脂供給側か
ら樹脂押出側に向かって順次供給部、圧縮部及び計量部
を有する第１押出部が形成されるとともに、この第１押
出部から樹脂押出側に向かって順次混合部、剪断部及び
第２押出部が形成され、かつ、前記第２押出部の長さの
少なくとも％以上がｙ≧（０，０４６ｘ＋１）（ｙは第
２押出部の溝深さ（ｍｍ）、Ｘは第２押出部のスクリュ
ウ口径（ｍｍ）〕を満足する形状とされ、この単軸スク
リュウを周速７０〜１７０ｍ／分で回転させて溶融樹脂
の押出しを行なうことにより構成される。

〔作用〕

本発明方法においては、第１押出部の樹脂押出側に順次
設けられる混合部及び剪断部より、溶融樹脂中のソリッ
ドベツドの積極的な破砕、混合がなされ、高能率の溶融
可塑化が行なわれる。

また、単軸スクリュウが従来よりも高速の周速で回転さ
れることから、供給部の原料送り能力が高められ、高押
出量での成形が行なわれる。この際、単軸スクリュウに
おける第２押出部の形状は、その溝深さと口径とが一定
の関係を保つように形成されているため、樹脂温度の過
度の上昇もなく、高押出量での吐出が行なわれる。

押出機から高押出量で吐出された溶融樹脂は、ギアポン
プにより、定量、かつ、安定して押出され、成形品の寸
法精度が良好に保たれる。

ギアポンプにおいては、混合作用もあることから、ギア
ポンプによって溶融樹脂の混練、分散状態がより良好に
されて押出され、均質な成形品が得られる。ギアポンプ
に混練、分散作用があることから、単軸スクリュウによ
る過度な混線は必要とされず、押出機内の樹脂温度は低
（設定され、かつ、高速押出しがなされることから、樹
脂の押出機内での性能劣化は生じない。

ダイ入口樹脂圧力の変動幅は小さい方が安定した押出し
ができ、変動幅は±１ｋｇ／ｃｎｒ以下が好ましく、特
にダイ入口樹脂圧力が１００　ｋｇ／　ｃｒｔ未満の場
合は、ダイ入口樹脂圧力の±１％以下が好ましい。

本発明において、単軸スクリュウの第２押出部の長さの
少なくとも各以上がｙ≧（０，０４６ｘ＋１）を満足し
ないと、高速回転に伴い発熱が大となり、樹脂の劣化が
生じる。

スクリュウの口径が３０〜１５０ｍｍの範囲に設定され
ていないと、原料の噛み込み不良、強度上の問題、設計
的制約、スペース及びコスト上の問題等を生じる。

スクリュウの長さ、口径比Ｌ／Ｄが２０〜４０の範囲に
設定されていないと、スクリュウ設計上及び運転条件の
制約、強度上及びメンテナンス上の問題、スペース及び
コスト上の問題等を生じる。

〔実施例〕

以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。

第１図には、本発明の高速押出方法を実施する押出成形
装置の一例が示されている。

第１図において、押出機２１は、内部に単軸スクリュウ
１０を有するとともに、この単軸スクリュウ１０を回転
駆動するモータ２２を備えている。

押出機２１の吐出側には、アダプタ２３を介してギアポ
ンプ２４の吸込側か連結され、このギアポンプ２４の吐
出側にはダイ２５か連結されている。

押出機２１の吐出側とギアポンプ２４の吸込側との間、
すなわち、アダプタ２３には、樹脂圧力計２６が必要に
応じて設けられ、この樹脂圧力計２６による樹脂圧力の
計測信号は、モータ２２に入力され、モータ２２の回転
制御、ひいては、単軸スクリュウＩＯの回転数の制御が
行なわれている。

押出機２１の要部である単軸スクリュウ１０としては、
第２図に示されるような構造のものが使用される。

単軸スクリュウ１０は、本出願人が先に特開昭６３−１
９９６２３号で提案したもので、樹脂供給側から樹脂押
出側に向かって順次、供給部１１、圧縮部１２及び計量
部１３を有する第１押出部１４を備え、更にこの第１押
出部１４から樹脂押出側に向かって順次、混合部１５、
剪断部１６及び第２押出部１７を備えている。混合部１
５と剪断部１６との間には、必要に応じて小径円柱部１
８が形成される。

車軸スクリュウ１０は、第２押出部１７の長さの少なく
もＡが、ｙ≧（０，０４６ｘ＋１）　　ＣＶは第２押出
部１７の溝深さ（ｍｍ）、Ｘは第２押出部１７のスクリ
ュウ口径（ｍｍ）〕の式を満足すると共に、スクリュウ
口径りが３０〜１５０ｍｍ、好ましくは４０〜９０ｍｍ
で、スクリュウ長さしとスクリュウ口径りとの比Ｌ／Ｄ
が２０〜４０、好ましくは２４〜３１に特定されたもの
が使用される。ここで、第２押出部１７において、ｙ≧
（０，０４６ｘ　＋　１　）を満足する形状が形成され
る位置は、第２押出部１７の先端側、すなわち、ギアポ
ンプ２４側が好ましい。

第２押出部１７の少なくとも外が、前記式の関係を満足
しない場合、すなわち、ｙ＜　（０，０４６ｘ十１）の
場合は、高速回転時、樹脂温度が過度に上昇して樹脂の
劣化を生じる。

スクリュウ口径りについては、３０ｍｍ未満の場合は、
■ホッパー口を大きくしたとしても、原料の噛み込みが
悪くなる傾向がある、■スクリュウ口径りが小さいため
、スクリュウＩＯが強度不足となって折損し易くなる、
また、■スクリュウ口径りが小さいため、供給部溝深さ
を設計的に深くすることが困難となり、溝深さに設計上
の制約が生じる。

一方、１５０ｍを超えた場合は、■押出機２１そのもの
が大型化するので、省スペースとならない、■スクリュ
ウ口径りが大きいため、スクリュウ清掃等のメンテナン
スが難しい、■スクリュウ１０を高速回転するためには
、それに適する大型（大容量）のモータ２２が必要とな
るばかりでなく、ギアポンプ２４も大型化するので、押
出装置の設備費が高くなる、更に、■押出装置の大型化
は、原料替えに時間がかかるのみならず、パージに必要
とする原料も多くなるし、また一般的に、大型化した押
出装置は、小型装置よりも操作性が悪くなる。

次に、スクリュウ１０の長さ、口径比Ｌ／Ｄについては
、Ｌ／Ｄが２０未満の場合は、■スクリュウ設計上の制
約が多くなるため不利である、■押出機２１の運転範囲
が狭くなって運転条件が限定されがちとなり、不利であ
る、また、■ギアポンプ２４の入口、即ち、アダプタ２
３における樹脂圧力の変動が大きくなり過ぎて、スクリ
ュウ回転数の制御ができな（なりがちである。

一方、Ｌ／Ｄが４０を超える場合は、■スクリュウ清掃
が片持ち支持のため、スクリュウ１０のブレ、偏心、か
じり等が生じ易（、スクリュウ１０がねじり強度不足に
なり易い傾向がある・■スクリュウ清掃の清掃が困難で
、操作性も悪くなりがちである、■押出機２１が長大化
するため、コンパクト性が失われ、省スペースとならな
い、■Ｌ／Ｄが大きい分だけ、スクリュウ１０の軸方向
の各部温度を設定するヒータの数も多くなるため、コス
トアップとなる、■Ｌ／Ｄが大きい分だけ、原料替えの
時間が長くかかり、無駄になる原料も多くなる、また、
■樹脂の滞留時間が長くなる分、樹脂が熱劣化し易くな
り、特に、発熱サイドの時は、顕著である。

スクリュウ１０において、第１押出部１４における供給
部１１は、通常は圧縮比ｌの一定溝深さのものである。

圧縮部１２は、通常は溝深さが順次浅くなっていて、樹
脂を溶融可塑化しながら圧縮するものである。この圧縮
比は２〜４、好ましくは２〜３である。圧縮比が４を超
えると、圧縮部１２の終端部での剪断応力が大きくなり
、樹脂温度の上昇、剪断応力の蓄積、ブレークアップ現
象等が生じて好ましくない。

計量部１３は、通常は一定の溝深さのものであり、圧縮
部１２での樹脂の溶融が不完全な場合に、溶融可塑化を
促進するものである。この計量部１３は通常のものより
比較的溝の深さが深く、３〜１６ｍｍである。

混合部１５は、計量部１３から送られた溶融可塑化樹脂
を混合するものであり、主として高速押出成形の際の未
溶融樹脂（ソリッドベツド）を剪断、破壊する作用を有
するものである。

ここで、混合部Ｉ５としては、特に制限はなく、歯車型
、ダルメージ及びこれらの類似物、例えば、切れ目を有
する逆ネジ、多ピン型等が使用できる。

いずれの型の混合部１５も、高剪断による練り作用は比
較的小さく、剪断力による樹脂の発熱異常等は生じない
ものである。なかでも、歯車型の混合部１５は、構造が
簡単で、加工が容易なこと、ソリッドベツドの分断、破
壊作用が確実なこと等、多くの特徴があるため、使用上
好ましい。

なお、歯車型混合部１５における歯車型の種類と、して
は、平歯車型で十分であるが、ハスバ歯車型等、混合部
１５を樹脂が通過する時に分断されるものであれば、制
限されるものではない。

次に、混合部１５が平歯車型の場合の例について説明す
る。

歯車の山の数、厚み、山の頂部とスクリュウＩＯを収納
するシリンダとのクリアランス等は、熱可塑性樹脂の種
類、スクリュウ１０に適用される成形法の種類、成形条
件、スクリュウ１０の口径り等によって異なるものであ
る。しかし一般的には、歯車の山頂とシリンダとのクリ
アランスは、０．１〜３醒とされる。０．１ｍｍ未満で
は剪断作用が強くなり、３１１ＩＩ＋を超えると、分断
、破壊作用が弱くなり過ぎ、好ましくはない。通常、歯
の厚みは、口径りの（０，１〜１）倍の範囲であり、分
断作用の点からは、０．５Ｄ以下で十分である。また、
歯車は１枚に限らず、複数枚でもよい。

剪断部１６は、比較的短時間の剪断により溶融樹脂の均
一溶融、樹脂温度の均一化といった作用を有するもので
ある。

ここで、剪断部１６としては、トーピード及びトーピー
ド類似物、例えば、せき止めリング、マードック、トレ
スター等があり、剪断部１６とシリンダとの間の小さな
りリアランスにより、樹脂の流動障害が生じ、剪断が大
きくなるようなものであれば、特に制限はない。しかし
、一般的には、構造が簡単、加工性等の点からトーピー
ドが好適に使用される。トーピードとしては、長さは、
スクリュウ口径りの０．０５〜２倍、好ましくは０．１
〜１倍であり、トーピードとシリンダとのクリアランス
は０．３〜６ｍｍ、好ましくは０．５〜４配である。

しかしながらこれらの値は、スクリュウＩＯのサイズ、
トーピードの長さとクリアランスとの組合せ、樹脂の種
類等によって最適なものを選定すればよく、必ずしもこ
れらの数値に囚われることはない。

小径の円柱部１８は、混合部１５と剪断部１６との構造
上のつなぎとしての役目の他、混合部１５を通過した樹
脂が直ちに剪断部１６に送られると、剪断部１６での樹
脂の通過が困難になり易いため、円柱部１８のような解
放部を設けることにより、剪断部１６における樹脂の通
過を容易にできるという役目を有する。

次に、第２押出部１７としては、通常の押出スクリュウ
であればいかなるものでもよく、最も一般的には計量効
果のあるスクリュウが用いられる。

図示の例では、剪断部１６に近接して溝の深い解放部が
形成され、この解放部の後流側にこれより浅い一定溝深
さの計量部が設けられている。この第２押出部１７の位
置で、樹脂は、必要により冷却されながら定量押出が行
われる。

第２押出部１７のスクリュウ形状としては、圧縮比３〜
０．５、好ましくは２．５〜ｌのもので、特にポリプロ
ピレン等の結晶性樹脂から急冷により透明性の良好なシ
ートを製造するためには、圧縮比１．５以下の緩圧縮型
スクリュウを用い、溶融樹脂中の残留応力を緩和するこ
とが好ましい。通常の場合、この第２押出部１７におい
ては、新たな混練は必要ないが、添加剤、着色剤等の分
散均一化のためには、第２押出部１７の先端部に混合部
を設けてもよい。

次に、第１図に示されるような押出成形装置を用いて行
われる本発明方法について説明する。

第１図において、熱可塑性樹脂ペレットは、図示しない
ホッパ等の樹脂供給口から押出機２１内に供給される。

この樹脂ペレットは、機内の単軸スクリュウ１０（第２
図参照）上で加熱溶融されながら、７０〜１７０ｍ／分
という高速の所定周速で回転する前記スクリュウ１０の
回転により、押出機２１からギアポンプ２４及びダイ２
５を経て押し出され、製品化される。

なお、アダプタ２３、ギアポンプ２４及びダイ２５も所
定温度に保持されている。

ここで、押出機２１内の単軸スクリュウ１０の作用及び
このスクリュウ１０に供給された樹脂の挙動を、第２図
に示される単軸スクリュウ１０の例で、より詳細に説明
する。

第１図において、樹脂ペレットは、シリンダの樹脂供給
口（図示せず）からスクリュウｌＯの供給部ｌｌに供給
され、加熱されながら、スクリュウ１０の推進力により
圧縮部１２へ圧送される。

圧縮部１２へ圧送された樹脂は、圧縮部１２で溶融可塑
化されながら圧縮され、計量部１３へと送られて計量さ
れ、かつ混合部１５へ圧送されて混合される。

混合部１５で混合された樹脂は、必要により設けられる
小径円柱部１８を通り、剪断部１６に送られる。剪断部
１６では、溶融樹脂が剪断されながら均一に混練される
。

次に、剪断部１６において均一混練された樹脂は、第２
押出部１７により、アダプタ２３を介してギアポンプ２
４及びダイ２５へと押出される。

本発明方法においては、必要に応じて適当な手段でスフ
１６３ウ回転数を制御してもよい。具体的には、ギアポ
ンプ２４の入口における樹脂圧力を一定値にセットし、
この圧力がいつも一定値になるように、スクリュウ回転
数を制御するのである。

通常は、ギアポンプ２４の入口に、第１図に示されるよ
うに、ＰＩＤ制御可能な樹脂圧力計２６を取り付け、そ
の位置での樹脂圧力を測定し、この樹脂圧力が所望の設
定値よりも低ければ、この設定値になるように、スクリ
ュウ回転数を増加させる。

一方、樹脂圧力が所望の設定値よりも高ければ、この設
定値になるようにスクリュウ回転数を減少させる。

いずれの場合も、スクリュウ回転用モータ２２に樹脂圧
力計２６の圧力信号をフィードバックすることにより、
スクリュウＩＯの回転数が制御される。このようにして
、スクリュウ回転数を制御することにより、ギアポンプ
２４の入口圧力は、常に一定値に維持される。

本発明方法で使用される熱可塑性樹脂としては、特に制
限されるものでなく、例えば、高密度ポリエチレン、高
圧法低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、
ポリプロピレン、エチレンまたはプロピレンと他のα−
オレフィンとの共重合体、ポリスチレン、ポリアミド、
ポリエステル、ポリカーボネート、ポリ、塩化ビニル、
ポリアクリロニトリル、ポリ塩化ビニリデン、ポリフェ
ニレンオキサイド、ポリイミド、ポリスルホン、ポリフ
ェニレンサルファイド、ポリケトン等を例示することが
できる。

以上のような本実施例によれば、次のような効果がある
。

即ち、特定の単軸スクリュウ１０を、押出機２１内で７
０〜１７０ｍ／分（スクリュウ口径５０ｍｎで４５０〜
１０１０８０ｒｐという高速の周速で回転させるから、
この高速回転によりスクリュウｌＯの供給部１１では、
原料の送り能力が高まって、押出機２１から溶融樹脂が
高押出量で、ギアポンプ２４及びダイ２５を経由して押
出すことができる。この時、従来のフルフライトスクリ
ュウのような樹脂温度の過度の上昇は、生じない。

この高い送り能力と特定スクリュウ１０の混合部１５及
び剪断部１６とにより、溶融樹脂中のソリッドベツドは
積極的に破砕、混合される結果、溶融可塑化能力も高め
られる。

このような高押出量にも拘わらず、溶融樹脂は、ギアポ
ンプ２４を経由するので、低い樹脂温度で定量的、かつ
、安定した押出しが達成できる。また、この特定スクリ
ュウ１０の混練・混合作用のみならず、ギアポンプ２４
にも混合効果があることから、樹脂の混練及び分散も均
一、かつ、十分に行われる。

更に、単軸スクリュウＩＯの口径Ｄ、長さＬ等が適当な
寸法に設定されているから、押出成形装置をコンパクト
に形成できる。しかも、このようにコンパクトな押出成
形装置から、簡単な操作で寸法精度が極めて高く、かつ
、良好な混練・分散状態の高品質押出製品が得られる。

しかし、この特定スクリュウ１０の回転数を下げ過ぎて
スクリュウ周速か７０ｍ／分未満になった場合は、高速
回転ができないため、本発明目的である高押出量を達成
できない。一方、この特定スクリュウ１０の回転数を上
げ過ぎてスクリュウ１０の周速が１７０ｍ／分を超えた
場合は、樹脂温度の過度の上昇が生じ、樹脂の劣化を招
来することとなる。

実験例以下に、本発明、を具体的な実験例によって、更に詳し
く説明する。

実験例１〜８、比較例１〜５及び参考例１，２実験例１
〜８、比較例１〜５及び参考例１．　２は、基本的には
、第１図及び第２図の構造の押出成形装置を用いる。ま
た、押出機２１の単軸スクリュウ１０としては、下記の
形状及び大きさのもの（但し比較例５は除く）を用い、
この押出機２１の後に、実験例の場合はギアポンプ２４
を取り付け、比較例（但し比較例５は除く）及び参考例
の場合はギアポンプを取り付けずに、表−１に示す条件
で高速押出成形を行った。

なお、押出機２１に付属するシリンダ、アダプタ２３、
ギアポンプ２４及びダイ２５の各設定温度は、２２０℃
とし、アダプタ２３には樹脂圧力調節弁を取り付け、ま
た、スクリュウ１０の最高回転数は、約１０１０８０ｒ
ｐ　１７０ｍ　／分）とした。

５０口スクリュウ長さＬ／スクリュウロ径Ｄり６供給部長さ＋４５０ｍｍ溝深さ：　１１．５ｍｍ圧縮部長さ：４００Ｍ計量部長さ：３５順溝深さ：４．０ｍｍ混合部形状：歯車型長さ：２０ｍｍ溝数：１５歯車外径＋４７．８ｍｍ剪断部形状ニド−ピード長さ：１０ｍｍトーピード外径：　４６．８ｍｍ第２押出部溝深さ：４．Ｏｍｍ（但し、比較例５のみ、溝深さを２．３ｍｍとした。）この表−１から、本発明に係るいずれの実験例も、スク
リュウ１０の高速回転時、樹脂温度の過度の上昇がなく
、かつ、ダイ入口樹脂圧力の変動もなく、高押出量で安
定した押出しができ、特性の安定した製品が得られるこ
とが判る。

これに対し、比較例１〜４では樹脂温度が高いにも拘ら
ず、ギアポンプがないため、ダイ入口樹脂圧力の変動幅
が大きく、安定した押出しか困難である。比較例５では
、第２押圧部１７の溝深さが浅いため、ギアポンプ２４
を設けたにも拘らず、発熱が激しく、樹脂温度が３００
℃を超えている。

参考例１及び２では回転数が低く設定されているため、
押出量が少ない。また、ギアポンプ２４を設けた比較例
５を除き、前述した比較例１〜４のみならず、参考例１
及び２のいずれにおいても、ダイ入口樹脂圧力の変動幅
が大きく、安定した押出しが困難である。

従って、比較例の場合は、いずれも、実験例の押出製品
に比べて品質が劣るものである。

なお、本発明は、前記実施例に限定されるものではなく
、本発明の目的を達成できる範囲での変形、改良等は、
本発明に含まれるものである。

例えば、前記実施例では、最も一般的な単条ネジ等ピツ
チの単軸スクリュウ１０について述べたか、本発明方法
では、多条ネジ、部分多条ネジ、ピッチ変化型スクリュ
ウ等でもよく、本発明の効果を有する限り、これらに制
限されるものではない。また、圧縮比という用語は、各
々の構造部における「（樹脂流入端部の溝深さ）／（樹
脂押出端部の溝深さ）」を意味する。

〔発明の効果〕

以上のような本発明によれば、スクリュウの高速回転に
よっても、樹脂温度の過度の上昇や混練不良、分散不良
等を生じることなく、高押出量及び良好な押出安定性を
達成でき、従って高品質の押出製品を生産性良く製造で
きるという効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の高速押出方法を実施するための押出成
形装置の一例を示す概略図、第２図は前記押出成形装置
の押出機に用いられる単軸スクリュウの一例を示す側面
図、第３図は従来の一般的なフルフライトスクリュウの
側面図である。１０・・・単軸スクリュウ、１１・・・供給部、１２圧
縮部、１３・・・計量部、１４・・・第１押出部、１５
・・・混合部、１６・・・剪断部、１７・・・第２押８
部、２１・・・押出機、２２・・・モータ、２３・・・
アダプタ、２４・・・ギアポンプ、２５・・・ダイ、２
６・・・樹脂圧力計。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）単軸スクリュウを有する押出機から熱可塑性樹脂
を押出す方法において、押出機の吐出側にギアポンプを
連設し、押出機からギアポンプを経由してダイにより熱
可塑性樹脂を押出すようにし、かつ、単軸スクリュウは、（ｉ）口径Ｄが３０〜１５０ｍｍ、（ｉｉ）長さＬと口径Ｄとの比Ｌ／Ｄが２０〜４０とさ
れ、（ｉｉｉ）樹脂供給側から樹脂押出側に向かって順次供
給部、圧縮部及び計量部を有する第１押出部が形成され
るとともに、この第１押出部から樹脂押出側に向かって
順次混合部、剪断部及び第２押出部が形成され、かつ、
前記第２押出部の長さの少なくとも１／２以上がｙ≧（
０．０４６ｘ＋１）〔ｙは第２押出部の溝深さ（ｍｍ）
、ｘは第２押出部のスクリュウ口径（ｍｍ）〕を満足す
る形状とされ、この単軸スクリュウを周速７０〜１７０
ｍ／分で回転させて溶融樹脂の押出しを行なうことを特
徴とする熱可塑性樹脂の高速押出方法。