JPH0459047B2 - - Google Patents
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- JPH0459047B2 JPH0459047B2 JP58225979A JP22597983A JPH0459047B2 JP H0459047 B2 JPH0459047 B2 JP H0459047B2 JP 58225979 A JP58225979 A JP 58225979A JP 22597983 A JP22597983 A JP 22597983A JP H0459047 B2 JPH0459047 B2 JP H0459047B2
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- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 claims description 5
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- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/02—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally
- B21B13/023—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally the axis of the rolls being other than perpendicular to the direction of movement of the product, e.g. cross-rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B31/00—Rolling stand structures; Mounting, adjusting, or interchanging rolls, roll mountings, or stand frames
- B21B31/02—Rolling stand frames or housings; Roll mountings ; Roll chocks
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B31/00—Rolling stand structures; Mounting, adjusting, or interchanging rolls, roll mountings, or stand frames
- B21B31/07—Adaptation of roll neck bearings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、クロスロール圧延機におけるバツク
アツプロールチヨツク装置に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a back-up roll chock device in a cross-roll rolling mill.
ロールをクロスさせて圧延することにより、圧
延製品の板幅方向の厚み分布を制御する方法はす
でに特開昭55−64908号公報や特開昭55−153605
号公報で知られている。一般的に、上下のロール
群を所要のクロス角θにクロスして圧延する場
合、第１図に示すように上ワークロール２の周速
方向vRと被圧延材１の進行方向vSがクロス角θ相
当分だけ異なるので、ロール軸向にすべりvTが生
じ、上ワークロール２にスラスト力Ｔが発生す
る。下ワークロール３についても同様の理由で、
Ｔと大きさが等しく方向が逆のスラスト力T′が
発生する。従つて、クロスロール圧延機において
は、ワークロール２，３及びバツクアツプロール
をスラスト力に対してハウジングに支持するため
に、それぞれワークロールチヨツククランプ、バ
ツクアツプロールチヨツククランプが作業側ハウ
ジングに設置されている。 A method of controlling the thickness distribution in the width direction of a rolled product by rolling with crossed rolls has already been disclosed in JP-A-55-64908 and JP-A-55-153605.
It is known from the publication No. Generally, when rolling is performed by crossing the upper and lower roll groups at a required cross angle θ, the circumferential speed direction v R of the upper work roll 2 and the traveling direction v S of the rolled material 1 are different, as shown in FIG. Since they differ by an amount equivalent to the cross angle θ, a slip v T occurs in the roll axis direction, and a thrust force T is generated on the upper work roll 2. For the same reason as for lower work roll 3,
A thrust force T' is generated which is equal in magnitude to T and opposite in direction. Therefore, in a cross-roll rolling mill, in order to support the work rolls 2 and 3 and the back-up roll in the housing against the thrust force, a work-roll choke clamp and a back-up roll choke clamp are installed on the work side housing, respectively. is set up.
ところで、クロスロール圧延機においては、基
本的には第２図に示すワークロールチヨツククラ
ンプ４とワークロールチヨツク５間の隙間δWが
バツクアツプロールチヨツククランプ６とバツク
アツプロールチヨツク７間の隙間δBより小さくな
るように設計され、この場合には問題はないが、
摩耗等によりδB＜δWになつた場合に以下のような
問題が生ずる。尚、第２図中Ａは駆動側、Ｂは作
業側である。 By the way, in a cross roll rolling mill, basically the gap δW between the work roll choke clamp 4 and the work roll choke 5 shown in FIG. The gap between δ B is designed to be smaller than B, and there is no problem in this case, but
When δ B < δ W due to wear or the like, the following problems occur. In FIG. 2, A is the driving side and B is the working side.
ワークロールに発生したスラスト力によりワー
クロールとバツクアツプロールとは、バツクアツ
プロールチヨツククランプ部の隙間δB＝０となる
まで一体で作業側に移動し、次にワークロールと
バツクアツプロール間で相対すべりが生じた後、
ワークロールチヨツククランプ部の隙間δWがゼ
ロとなりスラスト力をワークロールチヨツクで支
えることになる。しかしながら、第３図に示すよ
うにバツクアツプロール８は圧下スクリユ１０を
介して圧延荷重をハウジングに伝えているため、
バツクアツプロールチヨツク７の上面部と圧下ス
クリユ１０の下端との間に生ずる摩擦力が非常に
大きく、この部分でのすべりは期待できない。従
つて、バツクアツプロールチヨツククランプ部の
隙間δBはゼロとならず、バツクアツプロール８に
作用するスラスト力はバツクアツプロールチヨツ
ク７の上面で支持されることになる。 Due to the thrust force generated on the work roll, the work roll and the back up roll move together toward the work side until the gap between the back up roll choke clamp part δ B = 0, and then the back up roll moves between the work roll and the back up roll. After relative slip occurs at
The clearance δ W at the work roll choke clamp section becomes zero, and the thrust force is supported by the work roll choke. However, as shown in FIG. 3, the back-up roll 8 transmits the rolling load to the housing via the reduction screw 10.
The frictional force generated between the upper surface of the back-up roll chock 7 and the lower end of the reduction screw 10 is extremely large, and no slippage can be expected in this area. Therefore, the gap δB between the back up roll chocks 7 is not zero, and the thrust force acting on the back up roll 8 is supported by the upper surface of the back up roll yoke 7.
この場合、第４図からわかるように、ロール全
体のモーメントが釣合うためには、
Ｆ・ｌ＝ΔP・Ｌ
∴ΔP＝Ｆｌ／Ｌ
が発生する。この結果、圧延荷重をＰとすると、
作業側のロードセルで検出される荷重は、
PW＝Ｐ／２＋ΔP
となる。一方、駆動側のロードセルで検出される
荷重は、
PD＝Ｐ／２−ΔP
となり、左右のロードセル出力値に大きなアンバ
ランスが生じる。圧力下のアンバランスが大きい
と、板厚制御に悪影響を及ぼし、圧延操作を困難
ならしめるという問題が生じる。 In this case, as can be seen from Fig. 4, in order for the moment of the entire roll to be balanced, the following is generated: F.l=.DELTA.P.L ∴.DELTA.P=Fl/L. As a result, if the rolling load is P,
The load detected by the load cell on the working side is P W = P/2 + ΔP. On the other hand, the load detected by the drive-side load cell is P D =P/2-ΔP, and a large imbalance occurs between the left and right load cell output values. If the unbalance under pressure is large, a problem arises in that it adversely affects plate thickness control and makes rolling operations difficult.
本発明は、上述したクロスロール圧延機におけ
るロールチヨツクの欠点、すなわちワークロール
で発生したスラスト力をチヨツク上面と圧下スク
リユ下端面との間の摩擦力で受けることが原因で
圧下力の大きなアンバランスが生じていたことを
解決することを目的としてなされたものである。 The present invention solves the drawback of the roll chock in the cross-roll rolling mill mentioned above, namely, that the thrust force generated by the work roll is received by the frictional force between the upper surface of the chock and the lower end surface of the rolling screw, which causes a large unbalance in the rolling force. This was done with the aim of resolving the issue that was occurring.
上記目的を達成するための本発明の要旨は、交
差された上下のワークロールと、ワークロールの
端部を保持するワークロールチヨツクと、ワーク
ロールを支えるバツクアツプロールと、バツクア
ツプロールの端部を保持するバツクアツプロール
チヨツクと、ワークロールにかかるスラスト力を
圧延機ハウジングで支持するためワークロールチ
ヨツクに対しスラスト力方向に対向して設けられ
たバツクアツプロールチヨツククランプとを備え
る圧延機におけるバツクアツプロールチヨツク装
置であつて、前記バツクアツプロールチヨツク
を、ラジアル荷重を受け、かつ圧下力が付与され
るラジアルチヨツクと、スラスト荷重を受けるス
ラストチヨツクとで構成すると共に、ラジアルチ
ヨツクとスラストチヨツクとの間にスペーサ及び
ばねを介在させて、これら両チヨツク間のチヨツ
ク間〓間が、ワークロールチヨツクとワークロー
ルチヨツククランプとの〓間及びバツクアツプロ
ールチヨツクとバツクアツプロールチヨツククラ
ンプとの〓間より大きくなるように、ラジアルチ
ヨツクとスラストチヨツクとを結合したことを特
徴とするものである。 The gist of the present invention to achieve the above object is to provide intersecting upper and lower work rolls, a work roll yoke that holds the ends of the work rolls, a back up roll that supports the work rolls, and a back up roll that holds the ends of the back up rolls. and a back-up roll choke clamp provided opposite to the work roll choke in the direction of the thrust force so that the thrust force applied to the work roll is supported by the rolling mill housing. A back up roll chock device for a rolling mill, wherein the back up roll chock is composed of a radial chock that receives a radial load and applies a rolling force, and a thrust chock that receives a thrust load. , a spacer and a spring are interposed between the radial chock and the thrust chock so that the distance between the two jocks is the same as the distance between the work roll chock and the work roll chock clamp and the back up roll chock. The radial chock and the thrust chock are combined in such a way that the distance between the chock and the back-up roll chock clamp is greater than the distance between the radial chock and the back-up roll chock clamp.
以下、本発明に係るバツクアツプロールチヨツ
ク装置を図面に示す一実施例に基づき詳細に説明
する。 DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, a backup roll check device according to the present invention will be explained in detail based on an embodiment shown in the drawings.
第５図には一実施例の縦断面を示す。２はワー
クロール、８はワークロール２に接続するバツク
アツプロールで、８ａ，８ｂはその段付きの軸部
である。軸部８ａはラジアル軸受９を介してラジ
アルチヨツク１０１で支持されている。１０はこ
のラジアルチヨツク１０１上面に当接している圧
下スクリユである。バツクアツプロール８の軸部
８ｂはスラスト軸受１１を介してスラストチヨツ
ク１０２で支持されている。このスラストチヨツ
ク１０２と前記ラジアルチヨツク１０１とが組合
わさつて当該圧延機のロールチヨツクを構成して
いるのである。ラジアルチヨツク１０１とスラス
トチヨツク１０２とには軸方向に通しボルト１０
３が通され、そのスラストチヨツク１０２を貫通
する部分には、フランジ状の一端部を有する位置
決めスペーサ１０４が嵌挿され、その他端にばね
押え１０５が当接され、ばね押え１０５に押し当
ててボルト１０３の端部にナツト１０６が締め付
けられて、ラジアルチヨツク１０１とスラストチ
ヨツク１０２とは軸方向に結合されている。スラ
ストチヨツク１０２とラジアルチヨツク１０１と
の間及びスラストチヨツク１０２とばね押え１０
５との間にはばね１０７，１０８が設けられ、こ
れらのばね１０７，１０８のばね力によつてスラ
ストチヨツク１０２とラジアルチヨツク１０１と
の〓間（チヨツク間〓間）δが初期設定されてい
る。尚、１０９は両チヨツク１０１と１０２の分
割部に設けたＯリングで、水やスケールが軸受
９，１１に侵入するのを防止する。 FIG. 5 shows a longitudinal section of one embodiment. 2 is a work roll, 8 is a back-up roll connected to the work roll 2, and 8a and 8b are stepped shaft portions thereof. The shaft portion 8a is supported by a radial yoke 101 via a radial bearing 9. Reference numeral 10 denotes a reduction screw that is in contact with the upper surface of this radial chock 101. The shaft portion 8b of the backup roll 8 is supported by a thrust yoke 102 via a thrust bearing 11. This thrust chock 102 and the radial chock 101 are combined to constitute a roll chock of the rolling mill. A through bolt 10 is installed in the radial choke 101 and the thrust choke 102 in the axial direction.
A positioning spacer 104 having a flange-shaped one end is fitted into the portion where the thrust chock 102 is penetrated, and a spring holder 105 is brought into contact with the other end. A nut 106 is tightened on the end of the bolt 103, and the radial choke 101 and the thrust choke 102 are coupled in the axial direction. Between the thrust choke 102 and the radial choke 101 and between the thrust choke 102 and the spring retainer 10
5, and the spring force of these springs 107, 108 initializes the distance δ between the thrust chock 102 and the radial chock 101 (between the jocks). ing. Incidentally, reference numeral 109 denotes an O-ring provided at the divided portion of both chock 101 and 102 to prevent water and scale from entering the bearings 9 and 11.
ラジアルチヨツク１０１は、ワークロール２に
作用し、バツクアツプロール８に伝達された圧延
荷重をラジアル軸受９を介して受け持ち、更に圧
下スクリユ１０に伝える。一方、スラストチヨツ
ク１０２は、同じくワークロール２で発生し、ラ
ジアル軸受９を通過したスラスト力をスラスト軸
受１１で受け、チヨツククランプに伝える。 The radial yoke 101 acts on the work roll 2, receives the rolling load transmitted to the backup roll 8 via the radial bearing 9, and further transmits it to the reduction screw 10. On the other hand, the thrust chock 102 similarly receives the thrust force generated by the work roll 2 and passed through the radial bearing 9 with the thrust bearing 11, and transmits it to the chock clamp.
従つて、この機構を用いれば、第２図で示した
ワークロールチヨツク５とワークロールチヨツク
クランプ４の隙間δWがバツクアツプロールチヨ
ツク７とバツクアツプロールチヨツククランプ６
との隙間δBより大きい場合にも、ラジアルチヨツ
ク１０１とスラストチヨツク１０２との隙間δ
を、位置決めスペーサ１０４を用いて、δ＞δB、
δWにとることにより、発生スラスト力を、先に
δW＝０とすることでワークロールチヨツク５の
みで受け持つことができ、ラジアルチヨツク１０
１上面と圧下スクリユ１０下端面で支持すること
がなくなる。 Therefore, if this mechanism is used, the gap δ W between the work roll choke 5 and the work roll choke clamp 4 shown in FIG.
Even if the clearance between the radial chock 101 and the thrust chock 102 is larger than δ B , the clearance between the radial chock 101 and the thrust chock 102 δ
Using the positioning spacer 104, δ>δ B ,
By setting δ W to δ W, the generated thrust force can be handled only by the work roll chock 5 by first setting δ W = 0, and the radial chock 10
1 upper surface and the lower end surface of the screw 10 are no longer supported.
その結果、ロードセルで検出される圧下力アン
バランスΔPは、
ΔP＝Ｒ／ＬＦ
ただし
Ｒ：ワークロール半径
Ｌ：圧下スクリユ間の距離
Ｆ：圧下力
となり（第４図参照）、一般にＲ／Ｌ≒0.01（１
％）であるから、無視できるほど小さいといえ
る。 As a result, the rolling force unbalance ΔP detected by the load cell is ΔP=R/LF where R: Work roll radius L: Distance between rolling screws F: Rolling force (see Figure 4), and generally R/L≒ 0.01(1
%), so it can be said to be negligibly small.
上述の如く、クロスロール圧延機におけるバツ
クアツプロールチヨツク装置を、ラジアル荷重を
受けるラジアルチヨツクと、スラスト荷重を受け
るスラストチヨツクとで構成することにより、ワ
ークロールチヨツクとそのチヨツククランプとの
隙間とバツクアツプロールチヨツクとそのチヨツ
ククランプとの隙間の大小関係とは無関係に圧下
力アンバランスを無視できるほどに小さくでき、
制御を容易にすることができる。 As mentioned above, by configuring the back up roll chock device in a cross roll rolling mill with a radial chock that receives a radial load and a thrust chock that receives a thrust load, the work roll chock and its chock clamp can be Regardless of the size of the gap between the back up roll chock and its chock clamp, the unbalance of the rolling force can be made so small that it can be ignored.
Control can be facilitated.
第１図はクロスロール圧延機における力の発生
状態を示す説明図、第２図はクロスロール圧延機
におけるワークロールとバツクアツプロールの支
持関係を合わせて示す概略平面図、第３図は従来
のロールチヨツクの縦断面図、第４図はクロスロ
ール圧延機における力の発生及び伝わり状態を示
す説明図、第５図は本発明の一実施例に係るバツ
クアツプロールチヨツク装置の縦断面図である。
図面中、１は被圧延材、２，３は上下のワーク
ロール、４はワークロールチヨツククランプ、５
はワークロールチヨツク、６はバツクアツプロー
ルチヨツククランプ、７はバツクアツプロールチ
ヨツク、８はバツクアツプロール、８ａ，８ｂは
バツクアツプロールの軸部、９はラジアル軸受、
１０は圧下スクリユ、１１はスラスト軸受、１０
１はラジアルチヨツク、１０２はスラストチヨツ
ク、１０３は通しボルト、１０４は位置決めスペ
ーサ、１０５はばね押え、１０６はナツト、１０
７，１０８はばね、１０９はＯリングである。
Fig. 1 is an explanatory diagram showing the state of force generation in a cross-roll rolling mill, Fig. 2 is a schematic plan view showing the support relationship between the work rolls and back-up rolls in the cross-roll rolling mill, and Fig. 3 is an explanatory diagram showing the state of force generation in a cross-roll rolling mill. FIG. 4 is an explanatory diagram showing the state of force generation and transmission in a cross-roll rolling mill; FIG. 5 is a longitudinal cross-sectional view of a back-up roll chock device according to an embodiment of the present invention. . In the drawing, 1 is the material to be rolled, 2 and 3 are the upper and lower work rolls, 4 is the work roll choke clamp, and 5
is a work roll choke, 6 is a back-up roll choke, 7 is a back-up roll choke, 8 is a back-up roll, 8a and 8b are the back-up roll shafts, 9 is a radial bearing,
10 is a reduction screw, 11 is a thrust bearing, 10
1 is a radial choke, 102 is a thrust choke, 103 is a through bolt, 104 is a positioning spacer, 105 is a spring holder, 106 is a nut, 10
7, 108 is a spring, and 109 is an O-ring.
Claims (1)
ールの端部を保持するワークロールチヨツクと、
ワークロールを支えるバツクアツプロールと、バ
ツクアツプロールの端部を保持するバツクアツプ
ロールチヨツクと、ワークロールにかかるスラス
ト力を圧延機ハウジングで支持するためワークロ
ールチヨツクに対しスラスト力方向に対向して設
けられたバツクアツプロールチヨツククランプと
を備える圧延機におけるバツクアツプロールチヨ
ツク装置であつて、前記バツクアツプロールチヨ
ツクを、ラジアル荷重を受け、かつ圧下力が付与
されるラジアルチヨツクと、スラスト荷重を受け
るスラストチヨツクとで構成すると共に、ラジア
ルチヨツクとスラストチヨツクとの間にスペーサ
及びばねを介在させて、これら両チヨツク間のチ
ヨツク間〓間が、ワークロールチヨツクとワーク
ロールチヨツククランプとの〓間及びバツクアツ
プロールチヨツクとバツクアツプロールチヨツク
クランプとの〓間より大きくなるように、ラジア
ルチヨツクとスラストチヨツクとを結合したこと
を特徴とするバツクアツプロールチヨツク装置。1 Crossed upper and lower work rolls, a work roll chock that holds the ends of the work rolls,
A back up roll that supports the work roll, a back up roll chock that holds the end of the back up roll, and a back up roll chock that faces the work roll chock in the direction of the thrust force so that the thrust force applied to the work roll is supported by the rolling mill housing. A back-up roll chock device for a rolling mill comprising a back-up roll chock clamp provided as a radial chock which receives a radial load and applies a rolling force. and a thrust chock that receives a thrust load, and a spacer and a spring are interposed between the radial chock and the thrust chock, so that the distance between the two chock is the same as that of the work roll chock. A back up chock characterized in that a radial chock and a thrust chock are combined so that the distance between the work roll chock clamp and the back up roll chock is larger than the distance between the back up roll chock and the back up roll chock clamp. Roll check device.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22597983A JPS60118309A (en) | 1983-11-30 | 1983-11-30 | Roll chock in cross-roll mill |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22597983A JPS60118309A (en) | 1983-11-30 | 1983-11-30 | Roll chock in cross-roll mill |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60118309A JPS60118309A (en) | 1985-06-25 |
| JPH0459047B2 true JPH0459047B2 (en) | 1992-09-21 |
Family
ID=16837883
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22597983A Granted JPS60118309A (en) | 1983-11-30 | 1983-11-30 | Roll chock in cross-roll mill |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60118309A (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19512929C1 (en) * | 1995-03-30 | 1996-05-15 | Mannesmann Ag | Rolling stand with support and working rolls for sheet and strip rolling |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5760703B2 (en) * | 1977-12-14 | 1982-12-21 | Star Mfg Co |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5760703U (en) * | 1980-09-24 | 1982-04-10 |
-
1983
- 1983-11-30 JP JP22597983A patent/JPS60118309A/en active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5760703B2 (en) * | 1977-12-14 | 1982-12-21 | Star Mfg Co |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60118309A (en) | 1985-06-25 |
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