JPH0450672A - 平行２回線電力系統用事故点標定方式 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は平行２回線電力送電系統に適用される事故点
標定装置に関するものである。

〔従来の技術〕

送電系統で事故が発生した場合、事故発生箇所の設備に
異常がないかを調べ、送電を再開・継続してもよいかを
判断しなければいけないが５通常送電系統は数キロから
十数キロあり、かつ送電線が山中を通過している場合も
多く、点検・巡視員が効率よく事故点に到達できる支援
装置として、事故点標定装置が導入されている。

第３図は特開昭６１−１１００６７号に示された従来の
事故点標定装置を示す図である。図に於て、（１）は平
行２回線送電系統１、（２）は各端子の母線、（３）は
事故点標定装置（至）内のアナログフィルター、（４）
はデータを保持するサンプルホールド回路、（５）は入
力チャネルを切り換えるマルチプレクサ−回路、（６）
はアナログ・デジタル変換回路、（７）は入力データを
使って事故点を標定する演算回路、（８）は電流を計測
するための電流変流器、（９）は母線電圧を計測するた
めの電圧変圧器である。

即ぢ、送電系統（１）で事故が発生すると、その時の電
流、電圧をそれぞれ電流変成器（８）、電圧変圧器（９
）を介して取り込み、アナログフィルター（３）で直流
分や高調波成分を除去し、基本波を一定間隔でサンプル
ホールド回路＋４＋に保持し、マルチプレクサ−（５）
のチャネルを順次切り替えてアナログ量をアナログ・デ
ジタル変換回路（６）でデジタル演算できる形に整える
。そして、演算袋Ｗ（７）で事故点迄の距離を以下に述
べる方法で求める。

事故点を標定する方式には平行回線の事故回線に流れる
事故電流と健全回線を迂回して流れる事故電流の分流比
が、各々の電流経路の線路インピーダンスに反比例する
事を応用した差電流標定方式と、事故点迄の線路電圧降
下が線路インピーダンスと電流の積となるというオーム
の法則を応用したインピーダンス標定方式がある。

分流比を用いた差電流標定方式は事故時の零相電流で演
算するので単純な地絡事故対応となり、短絡事故に対し
てはオームの法則を応用したインピーダンス標定方式を
用いている。第４図に差電流標定方式の演算原理を、又
、第５図にインピーダンス標定方式の演算原理を示す。

第４図において、差電流標定方式の原理は、（線路ａｂ
の零相インピーダンス）：（線路ａｃｂの零相インピー
ダンス）−（線路ａｃｂを流れる零相電流■。、）；（
線路ａｂを流れる零相電流■。２）と云う反比例関係よ
り、第４図に示すように全長１に対し事故がＸの割合の
所で発生すると、線路ａｂの零相インピーダンスＺ−Ｘ
−２０（但し、Ｚｏは全長の零相インピーダンス）より Ｘ　−Ｚ、＋　１６１　　＝　（２−Ｘ）　　・Ｚ、　
ｌｏｇ即ち、ｒｏｔ　　十Ｉｏｔ が求まる。

一方、第５図において、インピーダンス方式は、（ある
端子の電圧）−（事故相の線路電圧降下）＋　（Ｉｌｆ
ｆｌ線内の健全相からの相互誘導電圧）＋（隣回線から
の相互誘導電圧）＋（事故相残り電圧）−（端子と事故
点間の自己インピーダンス）（事故相の相電流）＋（端
子と事故点間の回線内相互インピーダンス）・　（回線
内健全相電流の総和）＋（端子と事故点間の回線間相互
インピーダンス）・　（隣回線の相電流の総和）＋（事
故相残り電圧〉 すなわち、事故相がＡ相の場合、 Ｖａ−Ｘ−Ｚｓ　　・工。

＋Ｘ−ハ　・　（ｒｓ＋ｒｃ） ＋Ｘ・Ｚ、　　・　（１，’＋１．”　＋１．”）＋Ｖ
ＦＡ　　　　　　　−’−・−・−・−一−−−−−−
−＝−−−−・・−・・・・−（２＋となる。

ところで、送電系統での事故では事故点抵抗が抵抗骨で
あることが一般的に知られており、事故点の残り電圧は
抵抗（レジスタンス）方向の成分のみとなる。ここで、
（２）式のレジスタンス方向と直角方間、即ちリアクタ
ンス方向へ射影した成分を採ると、ｖ２は射影成分の中
に入ってこなくなり、事故点迄の割合Ｘが下記のように
求まる。

＜Ｚｓ−１ｍ＋・Ｚｓ・（Ｉａ＋Ｉｃ）＋ＺＩＩ’　−
（Ｉａ’圭■、＋　＋　Ｉ　ｃ’）ｌのリアクタンス成
分又、ＡＢ相の短絡事故の場合は、Ｂ相のＶ、＝Ｘ−Ｚ
ｚ　　・ＩＨ＋Ｘ’Ｚ＊　　Ｈ（１４＋１ｃ＞　　＋Ｘ
・Ｚｍ　　　・　（ｒＡ　　＋１ｍ　’　　＋Ｉｃ　’
）＋Ｖｒｇと上記Ａ相（７）Ｖ、よりＶａ　　Ｖａ　−
Ｘ　・　（Ｚｓ　　Ｚ−）（１４１ｔ　＞　＋ＶＦＡ　
　ＶＦＢとなり、両辺のリアクタンス方向成分をとれば
、ＶＦＡ　　ＶＦｌｌは射影成分の中に入ってこなくな
り、下記の短絡インピーダンス標定の演算式が求まる。

（Ｚｓ　　Ｚ−・（ＩＡ−１，） 以上いずれかの方法で求めたＸに全長を掛ければ事故点
迄の距離として求めることができる。

上記演算原理に基づく演算処理を実行する演算回路の演
算フローを第６図により説明すると、５Ｔ１００は電圧
変圧器（９）、及び電流変流器（８）から導入される自
端の電圧・電流を計測するステップある。

５ＴＩＯＩ　は系統電圧の低下、電流変化（事故電流発
生）等によって事故発生を検出するステップである。

５Ｔ１１４は事故が１相地絡事故か、２相以上の事故か
を識別するステップである。

５Ｔ１１５は２相以上の事故なので、上述した短絡事故
対応であるインピーダンス標定を実施するステップであ
る。

５Ｔ１１６は１相地絡事故なので上述の差電流標定、又
は地絡事故対応のインピーダンス標定のいずれかで標定
を実施するステップである。

５Ｔ１１３　は標定値が妥当な場合、表示やプリンター
印字等の標定結果の出力処理を行い、不適当な時は標定
結果を棄却するステップである。

〔発明が解決しようとする課題〕

送電系統では分岐系統を持つ多端子系統も多く、この場
合は、事故発生により分岐線路を迂回して事故電流が重
畳するので、事故電流は各線路で異なった値となる。又
、この事故電流の重畳比率も事故点の位置によって変化
する。

従って、多端子系統で事故点を特定するには各端子から
それぞれ標定して、複数の標定値を組み合わせて総合判
定する多端子判定方式を行なう必要がある。しかし、こ
れには各端子に標定装置（又は、最低でも電流・電圧の
計測、アナログ・デジタル変換装置は必要）、伝送装置
、及び各端子間にマイクロ回線等の伝送路を設ける必要
があり大変なコスト高となる。

又、従来の自端判定方式では分岐点以遠の各線路の電流
が測定できないため、自端で計測した事故電流が事故点
まで続いているとして標定するため、別の端子を迂回し
て事故電流が途中から重畳してくる多端子系統の事故に
対しては高精度の標定は期待できず、又、分岐点以遠の
どの線路が事故線路であるのか特定する事も不可能であ
った。

よって、点検巡視具は幾つもの線路を巡視し事故点を発
見せねばならなかった。

本発明は上記のような問題点を解決するためになされた
もので、自端判定方式でありながら、多端子送電系統内
の任意の事故を高精度で標定し、かつ、事故線路の特定
も可能な事故点標定装置を得ることを目的としている。

〔課題を解決するための手段〕

この発明に係る事故点標定方式は、事故点を想定して多
端子送電系統内の各線路の事故電流分布比率を求める事
により、自端以外の電流は自端で計測した電流を事故電
流分布比率倍する事で求め、求めた電流により演算した
事故点と想定事故とが所定範囲に収束するまで、想定事
故点を系統的各線路上で移動させて行ない、両標定値も
真の事故点に収束するので、これにより事故線路の特定
と事故点迄の距離を高精度で標定する事を可能にした。

〔作用〕

本発明は自端では計測できない線路の事故電流も、（事
故電流）−（その線路の自端事故電流に対する事故電流
分布比率）×（自端事故電流）で求まる事に注目し、任
意の線路の電流を事故電流分布比率により求めて、事故
点を標定する演算を行ない、演算により求めた事故点と
想定事故点とが収束するまで、繰り返し、想定事故点を
変化させて演算を行う。

〔発明の実施例〕

第２図は平行２回線３端子系統に１単回線分岐を有する
送電系統に本発明を適用した実施例で、自端判定形と云
うことで従来形とほぼ同じであるが、従来の差電流標定
方式は零相電流のみに適用していたので、隣回線の電流
は零相１１ｔ流しか取り込んでいなかったが、本発明で
は各相電流に差電流標定を適用するので隣回線の電流は
各相電流、零相電流の両方を取り込んでいる。又、従来
の装置が各回線毎に設置されていたのに対し、本発明で
は両回線−括で判定するため装置は１つである。

次に本発明の動作を示す、まず最初に各相差電流標定方
式の原理を説明する。各相差電流標定方式は事故相の事
故電流が平行２回線内を事故点迄のインピーダンスに反
比例した形で分流する事を応用したもので、前述の零相
差電流標定と考え方は同じである。

２端子送電系統対応の各相差電流標定方式は、零相差電
流標定の演算式の零相電流を事故相を流に置き換えた形
となるので、ここでは３端子送電系統の場合を示す。第
７図（ａｌは３端子送電系統のＩ　Ｌ（！ｌ！ＩＰ端と
分岐Ｔ１の間で、Ｐ端より割合Ｘの所に事故が発生した
場合の図で、（Ｐ端零相電圧）−（線路零相電圧降下）
＋（事故点電圧）より下記の式が成立する。

（ＬＬ側）　ＶＯＰ＝Ｘ　＊　　（ＺＯＰ’ｋ　１ｏｏ
ｐ　　＋　ＺＯＭＰ　　＊（２Ｌ側］ １ｏｚｐ　　）　　＋ＶＯＦ　　　　−一・・・−・・
・−・・・・−・（４）ｖ＝ｐ端２Ｌ−Ｔ２−Ｑ端−Ｔ
１→事故点Ｆの線路電圧降下 −ＺＯＰ’ｌ’　ｒｏｚｐ　＋ＺＯＱ＊　（１０２Ｑ）
＋Ｚｏ＊＊　１ｏｔｏ　＋　（Ｉ　　Ｘ）　＊ＺＯＰ＊
　（ｒａｔｅ　＋　ｌ６１１１　）　＋　Ｘ　＊　ＺＯ
ＭＰ＊丁。＋Ｆ（１−Ｘ）’ｌ’Ｚ（ＩＭＰ＊（ｌ０Ｉ
Ｑ　＋　１６１１　）　　ＺＯＭＱ　＊　ＩＩＩＩＱＺ
ＯＭＱ　’ｋ　（Ｉｏｔａ　）　−（１−Ｘ）＊　Ｚ　
＊　ｌ０ＩＰ　＋ＶＦ　　・−一一一−−−−−−−−
−・−・−・−（５）両式より （ＩＯＩＰ＋Ｉｏｔｐ＋■ｏ＋ａ＋ＩｏｚＱ＋Ｉｏｎ＋
＋Ｉｏｚ＋Ｌ）但し　Ｃ−Ｚ　ＯＱ／　Ｚ　０Ｆ ＺＯＰ　　：ｐ端一分岐点間の零相インピーダンス ＺＯＭＰ：Ｐ端一分岐点間の零相相互インピーダンス Ｔｏ＋ｒ：Ｐ端ＩＬの零相電流 夏。２２　：Ｐ端２Ｌの零相ｉｔ流 Ｑ端、Ｒ端の諸量についても同様 第７図６）はＱ端一分岐点Ｔｉ間で、Ｑ端より割合Ｘの
所で事故が発生した場合、第７図（Ｃ１はＲ端分岐点Ｔ
１間で、Ｒ端より割合Ｘの所で事故が発生した場合で、
Ｐｉの場合と同様に考えて下記の式となる。また２Ｌ側
の事故に対しては各式で添え字１と２を入れ換えればよ
い。

Ｑ端より割合Ｘの所での事故 （ＩＩｌＩＰ＋　Ｉ。ｚｐ＋　Ｉｏ＋＠＋　ｒｏｓＱ＋
１ｏｌｌ＋　ＩｏｚＲ）但し　Ｃ＝　Ｚ　ｏｘ／　Ｚ　
ｏ。

Ｒ＠より割合Ｘの所での事故 （Ｉ　ｏ＋ｐ＋　Ｉｏｇｐ＋　ＬＩＱ＋　１ｏｔｏ”　
ｌ０１１１＋　１０２１）但し　Ｃ＝　Ｚ　ＯＦ／　Ｚ
　ＯＲ 事故点までのインピーダンスに反比例して電流が平行２
回線内を分流するのは零相電流でも、各相の事故電流で
も同じなので、例えば、第７図の事故がＡ、　Ｂ相事故
とすると、上式の零相電流の代わりにＡ相事故を流を代
入するとＡ相の事故点が、Ｂ相事故電流を代入するとＢ
相の事故点が求まる。

尚、係数Ｃも零相インピーダンス比でもよいが、電力関
係ではパーセントインピーダンス等を使うため、正相イ
ンピーダンスが既知である場合が多いのでＣ＝　Ｚ　Ｉ
Ｆ／　Ｚ　＋ｅのように正相インピーダンス表現にする
。第７図の場合の各相差１！１流標定の演算式をまとめ
ると下記となる。

Ｐ端より割合Ｘの所での事故（ＬＬ、Ａ相事故の場合） Ｐ＠からの距離−Ｘ本り。

（ＩＡＩＰ＋　ＩＡｚｐ＋　ｌＡｌ１１＋　Ｉａｚｏ＋
　ＩａＩｍ＋　１Ａｐ）但し　Ｃ＝Ｚｔｏ／Ｚ＋ｐ Ｑ端より割合Ｘの所での事故（ＩＬ、Ａ相事故の場合） Ｐ端からの距離−Ｌｐ　＋　（ｌ　　Ｘ）　＊ＬＱ場合
〉 Ｐ端からの距離−ＬＰ　＋　（１−ｘ）＊Ｌｌ但し　Ｃ
”　Ｚ　＋ア／Ｚ Ｚ＋ｒ：Ｐ端一分岐点間の正相インピーダンスＬ、　　
　：Ｐ端一分岐点間距離 ＩＡＩＰ：Ｐ端ＩＬのＡ相電流 ＩＡｔｐｉＰ端２ＬのＡ相電流 Ｑ＃、Ｒ端の諸量についても同様 次ぎに事故電流分布比率の求め方を示す。第８図に於て
、Ｑ端より割合Ｘの所に事故点Ｆがある場合、閉路電流
１．〜Ｉ４を図の方向に取り、キルヒホツフの法則を用
いて連立方程式をたてると（ＩＡＩＦ＋工＾ｚｐ＋Ｉａ
＋ａ＋ＩＡｚｏ＋Ｉ＾ｌＲ＋ｌＡｔ１１）但し　Ｃ＝　
Ｚ　＋ａ／　Ｚ　ＩＱ Ｒ端より割合Ｘの所での事故（ＩＬ、Ａ相事故の線路Ｔ
２ Ｒの事故電流分布比率 α　ｔｚ＋−＝１３／（１＊　　　＋　　Ｉｎ）流分重
比率は ＆１回路Ｔ　＋　＋　　Ｆの事故電流分布比率αアＩＩ
−Ｆ　−Ｉｔ　／（１＋　　＋　１３）線路Ｆ−Ｑの事
故電流分布比率 αＦ−＠　　＝Ｉ糞／（Ｉｔ＋＋ｚ） 線路Ｔ　ｌ　＋　−Ｒの事故電流分布比率αＴ１１−　
　＝　　１３　／（■１＋　１３）線路Ｔｚ＋−ｃｔの
事故電流分布比率 αテｚ＋−−１４／（１３＋１４） （系統内に 流入する 向きを正 とする、） 以上より第７図のｆｂｌの分岐点Ｔｌ＋以遠のＦに事故
がある場合、例えばＡＢ相２相短絡事故とすると、 ｖｓ−Ｖ、＝　（線路Ｐ　　Ｔ　ｌ１間の線路電圧降下
）＋（線路Ｔ　＋　＋　　Ｆ間の線路電圧降下）−Ｚｌ
　□ｔ＋＋（Ｉｎ＋ｒ　　　　Ｉ　ＩＩＩＰ　　）　　
”ＸＺｌｙｚ−０・　αＴ１１−　　　　（Ｉ　ＡＩＰ
Ｉｍ＋ｐ） インピーダンス標定値”　Ｌｒ　”　（Ｉ　　Ｘ）　Ｌ
。

ここで、Ｚ１□Ｔ１□、２１ア６．−８は線路Ｐ−Ｔ線
路ＴｚＱの正相インピーダンスで系統構成より既知 Ｉ　ＡＩＰ　　Ｉ　ｌｌｐはＰ端（自端）１号線（ＩＬ
）で計測した人相、Ｂ相の事の事故電流である。

ＬＰ、ＬＱは線路Ｐ　　Ｔ＋□、線路ｊｚ　　Ｑの亘長
で系統構成より既知 Ｑ端より割合Ｘの所での事故（ＬＬ、Ａ相事故の場合）
がある場合の公式より （■＾ｌＰ＋　ＩＡぴ＋ＩＡＩＱ　＋　Ｉ　ａｇｅ”　
ＩＡＩえ＋Ｉ　ａｚＪ（Ｉ　ＡＩＦ　＋　Ｉ　Ａｔｒ＋
αＦ４・ＩＡＩＰ＋α７□−０・Ｉ　ＡＬＦ＋αア３．
−１・ＩＡＩＦ＋α７□−１１ＡＺＦ）但し、Ｃ＝　２
１　ｍ−ｚ／　Ｚ　１　ｙｚ−０差電流標定、値＝ＬＰ
　＋　（１−Ｘ）Ｌｔ＋同様の考え方で、事故点が線路
ＰＴｚ間、線路Ｒ−’ｒ＋＋間にある場合、及び２号線
（２Ｌ）側にある場合の標定演算式を導いておく。

次に第１図の動作フローを用いて本発明の詳細な説明す
る。

５Ｔ１００　、　５ＴＩＯＩは従来と同じである。Ｓ’
ｌ”１０２は事故継続中の数サイクルのデータを凍結・
蓄積するステップである。５Ｔ１０３は第８図で説明し
た手法で、線路にの端から割合Ｘの所に事故点を想定し
た場合の事故電流分布比率を計算するステップである。

５Ｔ１０４は事故電流分布比率を使って、線路に上の事
故点をインピーダンス標定で測距するステップである。

５Ｔ１０５は事故電流分布比率を使って、線路に上の事
故点を差電流標定で測距するステップである。５Ｔ１０
６は想定事故点が真の事故点に近づく程、事故電流分布
比率も実際に起こっている事故での事故電流分布比率に
近づき、両種定値も真の事故点に収束するはずであるか
ら下式で収束判定を行うステップである。

（想定事故−インピーダンス標定値）≦収束判定値かつ
、（想定事故点−差電流標定価）≦収束判定値で収束し
た時、真の事故点を示している。

５Ｔ１０７は上記判定式によって両種定値が収束したの
で、その線路を事故線路と特定し、収束した想定事故点
距離を標定値として決定する。５ＴＩＯ８ａ、　　Ｓ　
Ｔ　１０８ｂはある想定事故点では両種定値が収束しな
かった場合、想定事故点の位置を少し移動させる。即ち
ＸをΔＸ　＝０．０１刻み等で変化させる。

そして、移動後の事故点での事故電流分布比率を使って
再度インピーダンス標定と差電流標定を行うステップで
ある。Ｓ　Ｔ　１０９ａ、　　Ｓ　Ｔ　１０９ｂはＸ＝
０−１と想定事故点を端から端まで移動させても両種定
値が収束しない時は、想定事故点を次の線路に移し、そ
の線路上を移動させながらこれまでと同様の処理を行う
ステップである。５ＴＩＩＯでは系統内の平行２回線線
路すべてついに調べたが両種定値が収束便なかった場合
、まず単回線分岐線上事故ではないかチエ・７りする。

単回線分岐線がつながっている平行２回線線路上で想定
事故点を移動させた時、想定事故点直線と差を流標定曲
線が交差した値が単回線分岐点Ｔ３を示していれば単回
線分岐線上事故と判断する。これは、差電流標定が平行
２凹線内の分流を利用しているため、分流の最終点Ｔ３
を示すためである。５ＴＩＩＩは単回線分岐線に全ての
事故電流が集中しているとしてインピーダンス標定する
ステップである。５Ｔ１１２では単回線分岐線上事故の
可能性もなくなった場合、全ての線路で収束しなかった
のは計測誤差等が原因と考え、想定事故点直線と差電流
標定曲線が交差した時点での、差電流標定値とインピー
ダンス標定値の差が最も小さい時の線路を事故線路と特
定し、交差した時点での差電流標定値を標定値として決
定する。５Ｔ１１３では自端の遮断器が開閉するか否か
で自回線事故の確認をし、妥当であれば事故線路、標定
値を表示やプリンター印字する標定結果出力処理である
。

尚、事故電流分布比率はキルヒホッフの法則を用いて３
端子系統で説明したが、端子数に応して連立方程式を増
やせば、第９図に示すような任意の端子数に拡張できる
ことは明かである。

又、インピーダンス標定、差電流標定の演算式も任意の
端子数に、拡張できる事は明かである。線路’Ｉ’＋Ｉ
　Ｎ＋　のＮ１端より割合Ｘの所に事故点を想定した場
合は、 閉路電流の合計 線路Ｔ　Ｉ　＋　”−Ｔ　ｌ　ｆｌｏｌ１間の事故電流
分布比率α（Ｔ　＋　　−Ｔ　＋　ｔ　ｉや１．）も同
様自端計測電圧ＶＡ−ＶＢ−Σ　ｆＺ１ｒ＋ｔｋＩＡＩ
　　Ｎｍ− ＋＜Ｘ−Ｚ ＩＡＩ　　Ｎｂ− 但し、Ｔ、。＝Ｎ　。

Ｉ　　Ａ　　Ｉ　Ｎｂ−Ｉ　　Ｂ　　１ｓｂ＝　　α　
（Ｔｏｍ　　　Ｔ＋（ｈ・ｌＡｌＮ０　　ＩＢＩｓ。を
代入すれば、ＩＢＩ　Ｎｍ） 　５ｒｌｋ ｌＢＩ　Ｎｍ） とする。

＋　　（１−Ｘ）　　・　Ｌ （Ｎ　、ｉ　　　Ｔ　＋　ｉ　） Ｉ　　Ａ　　１８ｍ　　　Ｉ　Ａ　２ｍｍ＝α　（Ｔ　
＋＋＝　　　Ｔ　＋　＋＊−＋、）Ｉ　Ａ　ｌｓｏ　　
Ｔ　Ａ　２Ｎｏを代入すれば、Ｘ）　・　Ｌ　　（Ｎ＋
　　−Ｔｒｉ）ここで、ＴＡＩＮｋは１号ＩＮｘ端子の
Ａ相電流、Ｚ　］、　Ｔｌ　＋ｉ−＋）　　ｔｒｉ　は
線路Ｔ　＋　＋ｉ−ｒ＋　−Ｔ　ｔｉ間の正相インピー
ダンス、Ｌ　（Ｔｒｉｉ−＋＋　　Ｔｒｉ）間の線路亘
長、他も同様表現である。

他の線路上に事故点を想定した場合も同様に標定演算式
が導ける。又、キルヒホッフの法則を用いなくても、線
路インピーダンスの直並列合成による。

系統縮約によって事故電流分布比率を求める事ができ、
これは手法が違うだけである。

〔発明の効果〕

以上のように、本発明によれば想定事故点に対する多端
子系統内の事故電流分布比率を求める事により、自端以
外の各線路の電流を自端計測事故電流分布比率倍する事
で求め、自端判定方式でありながら多端子判定方式とほ
ぼ同等の情報を用いる事を可能したので高精度の標定が
可能となる効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の動作フロー図、第２図は多端子系統に
本発明を適用した実施例のブロック図、第３図は従来装
置の２端子系統への適用実施例のブロック図、第４図は
差電流標定の原理説明図、第５図はインピーダンス標定
の原理説明図、第６図は従来装置の動作フロー図、第７
図は差電流標定に於いて事故が存在する線路が違う場合
の標定演算式の違いを説明する参照図、第８図は事故電
流分布比率を求める時のキルヒホッフの法則を３端子系
統に適用した図、第９図は任意の多端子系統列の図であ
る。 ■・・・電力送電線、２・・・母線、３・・・事故点標
定装置内のアナログフィルター　４・・・入力データを
保持するサンプルホールド回路、５・・・入カチャ不ル
を切り換えるマルチプレクサ−回路、６・・・アナログ
・デジタル変換回路、７・・・事故点を標定する演算回
路、８・・・電流を計測するための電流変流器、９・・
・電圧を計測するための電圧変圧器である。 図中、同一符号は同一部分を示す。 代理人　　　　大　　岩　　増　　雄 第１図 第１図 （ｂ） 第４図 電Ｆｉ所丁庇 Ｊ教Ｅ薩Ｔ　ａＣｂ ｘｚｏＩｏ＋　＝　＜２−ｘ）Ｚｏｌｏ２（但し ａｃＭの１グネ目イ／じ一７７又二ＺＯ）第５図 第６図 第７図 第８図 第９図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 平行２回線運用の多端子電力送電系統の事故点を標定す
   るものにおいて、多端子電力送電系統の任意の線路で事
   故が発生した場合の各線路の電流を事故点を想定した事
   故電流分布比率と自端で計測した電流値からそれぞれ求
   め、該それぞれの電流値に基づいて演算した事故点と上
   記想定事故点とが所定範囲に収束するまで、上記想定事
   故点を変化させて繰り返し演算を行い、収束したときの
   想定事故点を事故点と標定することを特徴とする平行２
   回線電力系統用事故点標定方式。