JPH0437279B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、交番電流によつて駆動されるピス
トン機構によつて、気体を吸入し圧縮吐出する振
動圧縮機を効率的に駆動するための制御装置を備
えた振動型圧縮装置に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention provides a vibratory compressor equipped with a control device for efficiently driving a vibratory compressor that sucks in, compresses and discharges gas by a piston mechanism driven by an alternating current. Relating to a compression device.

上記のような振動型圧縮機としては、例えば特
開昭56−574号公報、あるいは特開昭56−129780
号公報に示されるようなものが知られている。こ
のような圧縮機は、基本的には略一定の吐出圧の
もとで使用されるものであり、例えば小型冷蔵庫
用の冷媒用圧縮機として使用されるものであり、
またその構造が単純化されるものであるため、
種々の応用範囲が考えられる。例えば自動車の車
高を調整するための空気圧送機構として使用する
ことが考えられる。 As the above-mentioned vibrating compressor, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 56-574 or Japanese Patent Application Laid-Open No. 56-129780
The one shown in the above publication is known. Such a compressor is basically used under a substantially constant discharge pressure, and is used, for example, as a refrigerant compressor for a small refrigerator.
Also, since the structure is simplified,
Various application ranges are possible. For example, it may be used as a pneumatic feeding mechanism for adjusting the vehicle height of an automobile.

しかし、このように車高調整用に使用する場合
には、空気圧縮機が動作する吐出圧が常に一定で
はなく、可変吐出圧における空気圧縮機の制御手
段が問題となつてくる。 However, when used for vehicle height adjustment in this way, the discharge pressure at which the air compressor operates is not always constant, and the control means for the air compressor at variable discharge pressure becomes a problem.

この発明は上記のような点に鑑みなされたもの
で、吐出圧に応じて最も効率的な吐出量が得られ
るように、気体を吸入し圧縮吐出させるピストン
機構を振動駆動させるように制御される振動型圧
縮装置を提供しようとするものである。 This invention was made in view of the above points, and the piston mechanism that sucks in gas, compresses and discharges gas is controlled to vibrate and drive so as to obtain the most efficient discharge amount according to the discharge pressure. The present invention aims to provide a vibratory compression device.

すなわち、この発明に係る振動型圧縮装置は、
振動型圧縮機からの吐出圧を検知し、この検知吐
出圧に適合した振動周波数、さらに交番信号の休
止時間比率を読み出して、この周波数および休止
時間比率に対応した交番電流を発生させ、この交
番電流で上記圧縮機のピストン機構を往復駆動さ
せるようにするものである。 That is, the vibratory compression device according to the present invention has the following features:
The discharge pressure from the vibratory compressor is detected, the vibration frequency that matches the detected discharge pressure, and the rest time ratio of the alternating signal are read out, and an alternating current corresponding to this frequency and the rest time ratio is generated, and the alternating current corresponding to this frequency and the rest time ratio is generated. The piston mechanism of the compressor is driven reciprocally by electric current.

以下図面を参照してこの発明の一実施例を説明
する。まず、第１図は空気を吸入し圧縮して吐出
する振動型圧縮機１０の構成を示すもので、円筒
状のスリーブ１１に対して上および下ケーシング
１２，１３を密封状態で設けて、蓄圧器容器１４
を構成する。この蓄圧器容器１４の内部には、圧
縮機本体１５が設けられるもので、この本体１５
は支持スプリング１６，１７によつて容器１４内
に支持されている。 An embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings. First, FIG. 1 shows the configuration of a vibratory compressor 10 that sucks in air, compresses it, and then discharges it. Upper and lower casings 12 and 13 are provided in a sealed state with respect to a cylindrical sleeve 11, and pressure is accumulated. Vessel container 14
Configure. A compressor main body 15 is provided inside this pressure accumulator container 14.
are supported within the container 14 by support springs 16,17.

圧縮機本体１５は、スリーブ１１と同軸的に配
置される強磁性体よりなるスリーブ１８を備え、
このスリーブ１８の両端部内側には、それぞれ上
部シリンダ１９および下部シリンダ２０が固定設
定される。この上部および下部シリンダ１９，２
０は同軸的に配置され、ピストン２１が挿入設定
されるもので、このピストン２１の中心軸部に形
成した空気通路２２によつて、シリンダ１９，２
０間が連通されるようになつている。 The compressor main body 15 includes a sleeve 18 made of a ferromagnetic material arranged coaxially with the sleeve 11,
An upper cylinder 19 and a lower cylinder 20 are fixedly set inside both ends of the sleeve 18, respectively. This upper and lower cylinder 19,2
0 is arranged coaxially, and a piston 21 is inserted and set, and an air passage 22 formed in the central axis of this piston 21 connects the cylinders 19 and 2.
0 is connected.

上部シリンダ１９内には、吐出バルブ２３を設
けるもので、このバルブ２３はシリンダ１９の外
側開口部に設けた保持器２４との間に介在される
スプリング２５により、常時はピストン２１に対
面する開口部を閉じるように設定されるもので、
このバルブ２３と保持器２４との間で圧縮空気室
を形成するようになる。そして、この空気室は、
保持器２４に連通され、上部ケーシング１２を貫
通して蓄圧器容器１４外部に引き出される吐出管
２６に連通する。 A discharge valve 23 is provided inside the upper cylinder 19, and this valve 23 is normally connected to the opening facing the piston 21 by a spring 25 interposed between it and a retainer 24 provided at the outer opening of the cylinder 19. It is set to close the section.
A compressed air chamber is formed between the valve 23 and the retainer 24. And this air chamber is
It communicates with the retainer 24 and a discharge pipe 26 that penetrates the upper casing 12 and is drawn out to the outside of the pressure accumulator container 14 .

また、下部シリンダ２０には、下部ケーシング
１３を貫通して外部に引き出される吸入管２７に
連通するもので、逆止弁機構２８を設け、吸入空
気のみが下部シリンダ２０内に導入されるように
構成する。 Further, the lower cylinder 20 is provided with a check valve mechanism 28 that communicates with an intake pipe 27 that penetrates the lower casing 13 and is drawn out to the outside, so that only intake air is introduced into the lower cylinder 20. Configure.

ピストン２１の上部シリンダ１９と下部シリン
ダ２０との間に位置する部分には、鍔状にしてフ
ランジ２９を設ける。このフランジ２９は上部シ
リンダ１９の外側に設定される円筒状ステー３０
に対して一体的に結合されるもので、このステー
３０の外側には軸線と平行に並ぶ状態で可動コイ
ル３１，３２を取り付ける。ここで、この可動コ
イル３１，３２位置に対応して上部シリンダ１９
の外周面部にはステータコア３３を設け、さらに
このステータコア３３に対向するように強磁性体
スリーブ１８の内面に、環状永久磁石３４，３５
が設けられる。この永久磁石３４，３５は径方向
に着磁され、且つその着磁方向は互いに逆向きと
なるようにされている。また、可動コイル３１，
３２もその巻線方向は逆に設定され、相互に接続
されている。 A flange 29 is provided in a portion of the piston 21 located between the upper cylinder 19 and the lower cylinder 20 in the form of a brim. This flange 29 is connected to a cylindrical stay 30 set on the outside of the upper cylinder 19.
Moving coils 31 and 32 are attached to the outside of this stay 30 in parallel with the axis. Here, the upper cylinder 19 corresponds to the positions of the moving coils 31 and 32.
A stator core 33 is provided on the outer peripheral surface of the ferromagnetic sleeve 18, and annular permanent magnets 34, 35 are provided on the inner surface of the ferromagnetic sleeve 18 so as to face the stator core 33.
will be provided. The permanent magnets 34 and 35 are magnetized in the radial direction, and the magnetization directions are opposite to each other. Moreover, the movable coil 31,
32 also have their winding directions reversed and are interconnected.

そして、このピストン２１は、上部および下部
シリンダ１９，２０の間で、フランジ２９部を用
いてスプリング３６，３７で軸方向振動自在に支
持されている。 The piston 21 is supported between the upper and lower cylinders 19 and 20 by springs 36 and 37 using a flange 29 so as to be able to vibrate in the axial direction.

可動コイル３１，３２に対する励磁電流は、端
子３８ａ，３８ｂから与えられるもので、端子３
８ａは導線３９、導電性板材４０、スプリング３
７、導電性板材４１を介してコイル３１，３２部
に接続され、また端子３８ｂは導線４２、導電性
板材４３、スプリング３６、導電性板材４４を介
してコイル３１，３２部に接続される。図におい
て４５は上部ケーシング１２に貫通形成した連通
管であり、４７は蓄圧器容器１４内の圧力を検知
する圧力センサである。 Excitation current to the moving coils 31 and 32 is given from terminals 38a and 38b, and terminal 3
8a is a conductor 39, a conductive plate 40, a spring 3
7. It is connected to the coils 31 and 32 through the conductive plate 41, and the terminal 38b is connected to the coils 31 and 32 through the conductor 42, the conductive plate 43, the spring 36, and the conductive plate 44. In the figure, 45 is a communication pipe formed through the upper casing 12, and 47 is a pressure sensor that detects the pressure inside the pressure accumulator container 14.

すなわち、このように構成される圧縮器１０に
あつては、可動コイル３１，３２に対して交番励
磁電流を供給することによりピストン２１が往復
振動運動され、吸入管２７から外部空気を吸入
し、吐出管２６から圧縮された空気を吐出するよ
うになるものである。 That is, in the compressor 10 configured as described above, the piston 21 is vibrated in a reciprocating manner by supplying an alternating excitation current to the movable coils 31 and 32, and external air is sucked through the suction pipe 27. Compressed air is discharged from the discharge pipe 26.

このような圧縮機１０において、吐出圧変化に
おける挙動を考えてみると、振動系の共振現象を
利用して、所要のピストン２１ストロークを得る
ようになる。したがつて、第２図のＡに示すよう
に、一定電力を供給した場合の一定吐出圧におけ
る吐出量は、振動周波数の関数となる。また、最
大吐出量点A₁〜A₄の時の周波数₁〜₄は吐出圧
の関数となる。この図において、Q₁〜Q₄はそれ
ぞれ吐出圧P₁〜P₄において、ピストン２１の頂
部と吐出弁２３とが衝突する直前の吐出量であ
る。したがつて、この関係から第２図のＢに示す
ように、この時の許容印加電圧V₁〜V₄もまた吐
出圧の関数となるものである。 Considering the behavior of the compressor 10 as the discharge pressure changes, the required stroke of the piston 21 is obtained by utilizing the resonance phenomenon of the vibration system. Therefore, as shown at A in FIG. 2, the discharge amount at a constant discharge pressure when constant power is supplied is a function of the vibration frequency. Further, the frequencies ₁ to ₄ at the maximum discharge amount points _A1 to _A4 are functions of the discharge pressure. In this figure, _Q1 to _Q4 are the discharge amounts immediately before the top of the piston 21 and the discharge valve 23 collide at the discharge pressures _P1 to _P4 , respectively. Therefore, from this relationship, as shown in B of FIG. 2, the allowable applied voltages V ₁ to V ₄ at this time also become a function of the discharge pressure.

したがつて、圧縮機１０は例えば吐出圧P₁〜
P₄の領域で最も効率よく且つ吐出弁２３のピス
トン２１の頂部への衝突を回避して安定した動作
を行なわせるためには、各吐出圧における最大吐
出量Q₁〜Q₄を満足するように印加電圧と駆動用
交番励磁電流の周波数を制御する必要がある。 Therefore, the compressor 10 has, for example, a discharge pressure P ₁ ~
In order to operate most efficiently in the region of P ₄ and to avoid collision of the discharge valve 23 with the top of the piston 21 and perform stable operation, the maximum discharge amount Q ₁ to _{Q 4} at each discharge pressure must be satisfied. It is necessary to control the applied voltage and the frequency of the driving alternating excitation current.

第３図のＡは圧縮機１０の可動コイル３１，３
２に駆動用励磁電流として供給される交番電流の
波形を示す。この波形は１周期T₀の矩形波周波
数波形であり、期間T₁で休止時間t₁の後に正方向
に突出し、期間T₂で休止時間t₂の後に負方向に突
出する形状とされる。 A in FIG. 3 indicates the moving coils 31, 3 of the compressor 10.
2 shows the waveform of the alternating current supplied as the drive excitation current. This waveform is a rectangular frequency waveform with one period T ₀ and has a shape in which it protrudes in the positive direction in period T ₁ after the pause time t ₁ and in the negative direction in period T ₂ after the pause time t ₂ .

今、電源電圧をV₄で一定として圧縮機１０を
駆動する場合、第２図のＡ，Ｂで示した吐出圧
P₁〜P₄の領域において、駆動周波数は各吐出圧
において最大吐出量の得られる₁〜₄の周波数を
連続的に可変させる。また第３図Ａに示した波形
の休止期間を増減することによつて、電源電圧が
V₄で一定であつても、第３図のＢに示すように
休止期間比率に応じて見かけ上V₁〜V₃に下げる
ことのできるものである。ここで、第３図Ｂにお
ける休止期間比率αは次のようにされる。 Now, when driving the compressor 10 with the power supply voltage constant at V ₄ , the discharge pressure shown by A and B in Figure 2
In the region P ₁ to P ₄ , the drive frequency is continuously varied from ₁ to ₄ frequencies at which the maximum discharge amount is obtained at each discharge pressure. In addition, by increasing or decreasing the pause period of the waveform shown in Figure 3A, the power supply voltage can be adjusted.
Even if V ₄ is constant, it can be apparently lowered to V ₁ to _{V 3} depending on the pause period ratio, as shown in B in FIG. Here, the pause period ratio α in FIG. 3B is determined as follows.

α＝１／T₀（t₁＋t₂） ただし、０＜t₁／T₁＜１で且つ０＜t₂／T₂≦１であ る。 α=1/T ₀ (t ₁ +t ₂ ) However, 0<t ₁ /T ₁ <1 and 0<t ₂ /T ₂ ≦1.

すなわち、バツテリ等の定電圧電源からインバ
ータを通して発生させた矩形波の周波数と、休止
時間比率t₁／T₁およびt₂／T₂の３つのパラメータ
を、出力圧力に対応して制御することにより、圧
縮機１０は最も効率的に駆動制御されるようにな
る。 That is, by controlling the frequency of the rectangular wave generated from a constant voltage power source such as a battery through an inverter, and the three parameters of the pause time ratios t ₁ /T ₁ and t ₂ /T ₂ in accordance with the output pressure. , the compressor 10 is driven and controlled most efficiently.

また、上記のような休止時間比率によつて見か
け上の電圧制御を行なう場合、例えば電源電圧
V₄をV₃〜V₁に下げるための休止時間が決定した
場合、この休止時間のt₁とt₂への配分の変化によ
つて、第４図に示すように吐出量に大きな差が生
ずることが確認される。これは、可動コイル３
１，３２への印加タイミングにより、損失電力の
増減が影響しているものと思われ、したがつて各
吐出圧で電圧制御に必要な休止時間t₁とt₂との配
分比率を、最適な印加タイミングが得られるよう
に制御することによつて、各吐出圧において最大
効率で圧縮機１０を駆動することができるように
なるものである。 In addition, when performing apparent voltage control using the rest time ratio as described above, for example, when controlling the power supply voltage
When the pause time for lowering V ₄ to V ₃ to _{V 1} is determined, the change in the distribution of this pause time between t ₁ and t ₂ will result in a large difference in the discharge amount, as shown in Figure 4. It is confirmed that this occurs. This is moving coil 3
It is thought that the increase or decrease in power loss is affected by the timing of application to voltages 1 and 32. Therefore, the distribution ratio of the rest times t ₁ and t ₂ required for voltage control at each discharge pressure is determined to be optimal. By controlling the application timing so as to obtain it, the compressor 10 can be driven with maximum efficiency at each discharge pressure.

第５図は、吐出圧に対応して圧縮機１０を効率
的に駆動するための最適な休止時間、すなわち電
圧印加休止時間比率β₁およびβ₂（ただしβ₁はt₁／
T₁の関数、β₂はt₂／T₂の関数）、さらに駆動周波
数の関係を示す。すなわち、この第５図に示し
た吐出圧をパラメータとするβ₁，β₂およびを記
憶装置に記憶させ、その記憶データを検出吐出圧
に対応して読み出して、第３図のＡに示したよう
な波形の励磁駆動電流を得るようにすれば、圧縮
機１０は最も効率的に運転制御されるようにな
る。 FIG. 5 shows the optimum rest time for efficiently driving the compressor 10 according to the discharge pressure, that is, the voltage application rest time ratios β ₁ and β ₂ (where β ₁ is t ₁ /
(T ₁ function, β ₂ is t ₂ /T ₂ function), and the relationship between the driving frequency is shown. That is, β ₁ , β ₂ with the discharge pressure shown in FIG. 5 as a parameter are stored in a storage device, and the stored data is read out in correspondence with the detected discharge pressure to obtain the data shown in A in FIG. 3. By obtaining an excitation drive current having such a waveform, the operation of the compressor 10 can be controlled most efficiently.

第６図は圧縮機１０の可動コイル３１，３２に
対して励磁電流を供給する駆動回路を示すもの
で、圧縮機１０の吐出圧を検出する圧力センサ４
７からの検出信号を制御回路４８に対して指令信
号として与える。そして、この制御回路４８は、
トランジスタ４９，５０および５１，５２を制御
して、直列状態に接続れている可動コイル３１，
３２に対して、特定された周期で極性の反転され
る第３図Ａで示したような励磁電流を流す。 FIG. 6 shows a drive circuit that supplies exciting current to the movable coils 31 and 32 of the compressor 10, and shows a pressure sensor 4 that detects the discharge pressure of the compressor 10.
The detection signal from 7 is given to the control circuit 48 as a command signal. This control circuit 48 is
The movable coil 31, which is connected in series by controlling the transistors 49, 50 and 51, 52,
32, an excitation current as shown in FIG. 3A whose polarity is reversed at a specified period is applied.

第７図は制御回路４８部をより詳細にして示し
たもので、圧力センサ４７からの検出信号は、信
号発生回路４８０に供給し、この回路４８０はバ
イナリカウンタ４８１に対して一定周波数のパル
ス信号を出力すると共に、休止時間設定回路４８
２に対してアドレス信号を出力する。 FIG. 7 shows the control circuit 48 section in more detail. The detection signal from the pressure sensor 47 is supplied to a signal generation circuit 480, and this circuit 480 sends a constant frequency pulse signal to a binary counter 481. At the same time, the pause time setting circuit 48
Outputs an address signal to 2.

すなわち、この信号発生回路４８０は、例えば
CPU、メモリ、I0ポート等から構成されるもの
で、そのメモリ内には第５図で示したような各吐
出圧において圧縮機１０を最高効率で運転させる
ための周波数および休止時間のアドレス（後
述）が記憶されている。そして、圧力センサ４７
からの信号に応じて、それらの情報を読み出し、
パルス信号としてバイナリカウンタ４８１と、休
止時間設定回路４８２に出力するものである。 That is, this signal generation circuit 480, for example,
It consists of a CPU, memory, I0 port, etc., and the memory contains addresses for the frequency and rest time to operate the compressor 10 at maximum efficiency at each discharge pressure as shown in Figure 5 (described later). ) is memorized. And pressure sensor 47
Reads out that information in response to signals from
It is output as a pulse signal to the binary counter 481 and the pause time setting circuit 482.

ここで、バイナリカウンタ４８１がｎビツトの
カウンタであり、圧力がP₂の場合には、信号発
生回路４８０は2ⁿ・₂（HZ）」のパルス信号を、
バイナリカウンタ４８１に出力するようになる。
このバイナリカウンタ４８１はROM４８３に対
してアドレスを指定するもので、このROM４８
３に矩形波に対応するバイナリ信号が記憶されて
いる。すなわち、バイナリカウンタ４８１からの
アドレス信号を受け取り、そのアドレスに記憶さ
れているバイナリ信号、具体的には圧力センサ４
７の検出圧力に対応する周波数の矩形波信号を形
成するためのバイナリ信号を読み出し出力し、
Ｄ／Ａ変換器４８４でアナログ変換して、矩形波
信号とする。そして、このアナログ変化された矩
形波信号は、増幅器４８５で増幅してレベル設定
し、この信号はノア回路４８６に、さらにインバ
ータで反転してノア回路４８７に供給する。 Here, if the binary counter 481 is an n-bit counter and the pressure is _P2 , the signal generation circuit 480 generates a pulse signal of ²ⁿ · ₂ (HZ).
It comes to be output to the binary counter 481.
This binary counter 481 specifies an address for the ROM 483, and this ROM 48
3 stores a binary signal corresponding to a rectangular wave. That is, the address signal from the binary counter 481 is received, and the binary signal stored at that address, specifically the pressure sensor 4
reads and outputs a binary signal for forming a rectangular wave signal with a frequency corresponding to the detected pressure of 7;
A D/A converter 484 performs analog conversion to produce a rectangular wave signal. This analog-changed rectangular wave signal is amplified by an amplifier 485 to set the level, and this signal is supplied to a NOR circuit 486 and further inverted by an inverter to a NOR circuit 487.

ここで、バイナリカウンタ４８１から出力され
るアドレス信号と、増幅器４８５から出力される
出力波形との関係は、第８図で示すようになる。 Here, the relationship between the address signal output from the binary counter 481 and the output waveform output from the amplifier 485 is as shown in FIG.

休止時間設定回路４８２は、信号発生回路４８
０からの信号によつて、例えば０番地からＫ番地
（０≦Ｋ≦Ｎ）、およびＮ＋１番地からＰ番地（Ｎ
≦Ｐ≦Ｚ）の間を電圧印加休止期間とするなら
ば、この休止期間に対応する番地とバイナリカウ
ンタ４８１から出力されるアドレス信号とを常時
比較する。そして、電圧休止期間に対応する番地
のアドレス信号を検出した時に、この休止時間設
定回路４８２はノア回路４８６および４８７にゲ
ート信号を与える。 The pause time setting circuit 482 is connected to the signal generation circuit 48
For example, from address 0 to address K (0≦K≦N) and from address N+1 to address P (N
If the period (≦P≦Z) is defined as a voltage application suspension period, the address corresponding to this suspension period and the address signal output from the binary counter 481 are constantly compared. When an address signal at an address corresponding to the voltage pause period is detected, pause time setting circuit 482 provides gate signals to NOR circuits 486 and 487.

上記ノア回路４８６では増幅器より出力された
信号と、休止時間設定回路４８２からの出力アド
レス信号とのノア論理出力が得られ、駆動トラン
ジスタ４８８を制御してトランジスタ４９，５０
をオン，オフ制御する。また、ノア回路４８７で
は、増幅器４８５より出力されインバータで反転
した信号と休止時間設定回路４８２から出力され
た信号とのノア論理をとつて駆動トランジスタ４
８９を制御し、トランジスタ５１，５２をオン，
オフ制御する。 The NOR circuit 486 obtains a NOR logic output between the signal output from the amplifier and the output address signal from the pause time setting circuit 482, and controls the drive transistor 488 to control the transistors 49 and 50.
On/off control. In addition, the NOR circuit 487 calculates the NOR logic between the signal output from the amplifier 485 and inverted by the inverter and the signal output from the pause time setting circuit 482, and calculates the NOR logic between the signal output from the amplifier 485 and the signal output from the pause time setting circuit 482.
89 and turn on transistors 51 and 52,
Control off.

すなわち、可動コイル３１，３２には第３図の
Ａに示したように休止時間t₁，₂の特定設定された
励磁用交番電流が供給されるようになる。 That is, the movable coils 31 and 32 are supplied with excitation alternating currents having specifically set pause times t ₁ and _{t 2} as shown in FIG. 3A.

以上のようにこの発明によれば、交番励磁電流
によつてピストンを往復振動運動させ、空気を吸
入し圧縮吐出する振動型圧縮機を、その吐出圧力
に対応して最も効率的となる周波数および休止時
間比率の駆動用励磁電流を供給するようになるも
のであり、吐出圧が変化するような場合に、特に
効率的にこの種の圧縮機を制御駆動できるように
なるものである。 As described above, according to the present invention, a vibratory compressor that causes a piston to reciprocate vibratory motion using an alternating excitation current, sucks in air, compresses it and discharges it, can be operated at a frequency that is most efficient in accordance with its discharge pressure. The drive excitation current is supplied in proportion to the rest time, and this type of compressor can be controlled and driven particularly efficiently when the discharge pressure changes.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第１図はこの発明の一実施例に係る振動型圧縮
装置に適用される圧縮機を説明する断面構成図、
第２図のＡ，Ｂはそれぞれ上記圧縮機における吐
出圧に対する吐出量、振動周波数の関係、さらに
許容印加電圧の関係を示す図、第３図のＡは上記
圧縮機に対する駆動励磁電流の波形を示す図、同
図のＢは上記波形における休止期間比率と印加電
圧の関係を示す図、第４図は同じく休止時間の配
分比率と吐出量との関係を示す図、第５図は吐出
圧に対する励磁電流の周波数および休止時間比率
の関係を示す図、第６図は上記圧縮機の駆動回路
を示す図、第７図は上記駆動回路の制御回路部を
より詳細にして示す図、第８図は上記制御回路に
おける矩形波アナログ信号と、バイナリ計数に対
応するアドレスとの関係を示す図である。 １０……圧縮機、１４……蓄圧器容器、２１…
…ピストン、２６……吐出管、２７……吸入管、
３１，３２……可動コイル、４７……圧力セン
サ、４８……制御回路、４８０……信号発生回
路、４８１……バイナリカウンタ、４８２……休
止時間設定回路、４８３……ROM。 FIG. 1 is a cross-sectional configuration diagram illustrating a compressor applied to a vibratory compression device according to an embodiment of the present invention;
A and B in FIG. 2 are diagrams showing the relationship between the discharge pressure, the discharge amount, the vibration frequency, and the permissible applied voltage in the compressor, respectively, and A in FIG. 3 is a diagram showing the waveform of the drive excitation current for the compressor. B in the same figure is a diagram showing the relationship between the rest period ratio and applied voltage in the above waveform, FIG. 4 is a diagram also showing the relationship between the rest time distribution ratio and discharge amount, and FIG. FIG. 6 is a diagram showing the relationship between the frequency of the excitation current and the rest time ratio, FIG. 6 is a diagram showing the drive circuit of the compressor, FIG. 7 is a diagram showing the control circuit section of the drive circuit in more detail, and FIG. FIG. 2 is a diagram showing the relationship between the rectangular wave analog signal and the address corresponding to binary counting in the control circuit. 10... Compressor, 14... Pressure accumulator container, 21...
...Piston, 26...Discharge pipe, 27...Suction pipe,
31, 32... Moving coil, 47... Pressure sensor, 48... Control circuit, 480... Signal generation circuit, 481... Binary counter, 482... Rest time setting circuit, 483... ROM.

Claims (1)

【特許請求の範囲】[Claims] 交番電流により往復運動されるピストン機構に
よつて蓄圧器容器外部から空気を吸入しこの容器
に形成した吐出口から圧縮気体を送出する振動型
圧縮機と、この圧縮機の吐出圧に対して最大吐出
量を得るための上記交番電流の周波数および休止
時間比率のパターンを記憶する手段と、吐出圧を
検出し上記記憶手段からこの検出吐出圧に対応し
た周波数および休止時間比率を読み出す手段と、
この手段で読み出された周波数および休止時間比
率に対応した交番波形を形成する手段とを具備
し、上記交番波形に対応した励磁電流を、上記圧
縮機のピストン駆動用コイルに供給するようにし
たことを特徴とする振動型圧縮装置。 A vibratory compressor uses a piston mechanism that reciprocates with an alternating current to draw in air from outside the pressure accumulator container and sends out compressed gas from a discharge port formed in the container. means for storing a pattern of the frequency and pause time ratio of the alternating current for obtaining the discharge amount; means for detecting the discharge pressure and reading out the frequency and pause time ratio corresponding to the detected discharge pressure from the storage means;
means for forming an alternating waveform corresponding to the frequency and rest time ratio read by the means, and supplying an excitation current corresponding to the alternating waveform to the piston drive coil of the compressor. A vibrating compression device characterized by: