JPH0436436A - 高靭性タングステン焼結合金 - Google Patents
高靭性タングステン焼結合金Info
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- JPH0436436A JPH0436436A JP14286190A JP14286190A JPH0436436A JP H0436436 A JPH0436436 A JP H0436436A JP 14286190 A JP14286190 A JP 14286190A JP 14286190 A JP14286190 A JP 14286190A JP H0436436 A JPH0436436 A JP H0436436A
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- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、高比重で且つ高靭性が要求される弾心材やタ
イルなどの用途に好適な高靭性タングステン焼結合金に
関する。
イルなどの用途に好適な高靭性タングステン焼結合金に
関する。
〔従来の技術と発明が解決しようとする課題〕高比重で
且つ高靭性が要求される弾心材やタイルなどの用途には
、従来からW−Ni−1”e系の焼結合金が用いられて
きたが、最近は性能向上の見地から同合金に対する一層
の靭性向上の要求が強くなってきている。
且つ高靭性が要求される弾心材やタイルなどの用途には
、従来からW−Ni−1”e系の焼結合金が用いられて
きたが、最近は性能向上の見地から同合金に対する一層
の靭性向上の要求が強くなってきている。
このような要求を満たすべく、従来は例えば所定比率の
タングステン、ニッケル、鉄からなる原料粉体を圧粉成
形して液相焼結した後に真空中において加熱後急冷する
熱処理を施す(特開昭62185805号公報)とか、
タングステン焼結合金中の酸素量と炭素量とを低減する
こと(特公昭63−30391号公報)などの方法が研
究されると共に、他方において、タングステン焼結合金
中に含まれる各種不純物成分が靭性に与える影響につい
て研究されてきた。
タングステン、ニッケル、鉄からなる原料粉体を圧粉成
形して液相焼結した後に真空中において加熱後急冷する
熱処理を施す(特開昭62185805号公報)とか、
タングステン焼結合金中の酸素量と炭素量とを低減する
こと(特公昭63−30391号公報)などの方法が研
究されると共に、他方において、タングステン焼結合金
中に含まれる各種不純物成分が靭性に与える影響につい
て研究されてきた。
しかしながら、靭性に悪影響を及ぼす不純物を総合的に
制御して、極めて靭性の高いタングステン焼結合金を工
業的規模で得るとの提案は未だなされていない。
制御して、極めて靭性の高いタングステン焼結合金を工
業的規模で得るとの提案は未だなされていない。
そこで本発明者らは、タングステン焼結合金に及ぼす不
純物の影響について鋭意研究を重ねた結果、本発明を提
案するに到ったものである。すなわち、本発明の目的と
するところは、不純物を制御することにより極めて高靭
性のタングステン焼結合金を工業的規模で得ることにあ
る。
純物の影響について鋭意研究を重ねた結果、本発明を提
案するに到ったものである。すなわち、本発明の目的と
するところは、不純物を制御することにより極めて高靭
性のタングステン焼結合金を工業的規模で得ることにあ
る。
上記目的を達成する本出願の第1の発明は、タングステ
ン90〜98wt%、不純物成分含有量がP≦8ppm
、As+Sb十Bi≦2oppm。
ン90〜98wt%、不純物成分含有量がP≦8ppm
、As+Sb十Bi≦2oppm。
A I +T i≦20ppm。
Cr+Mn十V≦100100
pp≦20ppm、C≦1100ppm、残部がニッケ
ル(Ni)と鉄(Fe)とからなり、そのニッケルと鉄
との重量比がN i / F e = 0.〜4である
。
ル(Ni)と鉄(Fe)とからなり、そのニッケルと鉄
との重量比がN i / F e = 0.〜4である
。
又、本出願の第2の発明は、タングステン90〜98w
t%、Nb1O〜1100ppを含み、不純物成分含有
量が P≦8ppm、As十Sb+Bi≦20ppm。
t%、Nb1O〜1100ppを含み、不純物成分含有
量が P≦8ppm、As十Sb+Bi≦20ppm。
AI+Ti≦20ppm。
Cr+Mn+V≦1100PP。
Si≦50ppm、C≦200ppm。
残部がニッケル(Ni)と鉄(Fe)とからなり、その
ニッケルと鉄との重量比がN i / F e = 0
.〜4である。
ニッケルと鉄との重量比がN i / F e = 0
.〜4である。
又、本出願の第3の発明は、上記第1又は第2の発明に
おいて、コバルト (Co)0.5wt%以下を含有す
るものである。
おいて、コバルト (Co)0.5wt%以下を含有す
るものである。
以下、更に詳細に説明する。
本発明のタングステン焼結合金の主組成は、タングステ
ン(W)が90〜98wt%で、残部がニッケル(Nf
)と鉄(Fe)である。W含有量は、所定の高密度を保
つために90%以上が必要である。かつ又、タングステ
ン焼結合金を製造する際の液相焼結工程において完全に
緻密化する液相量を確保するため、98wt%以下であ
ることが必要である。NiとFeは、焼結時に液相を発
生して高密度化を促進し、かつ材料の延性を高める結合
材として添加される。その添加量は、合金量の2〜10
wt%とする。2wt%未満では十分な液相が発生せず
、高密度化の効果が発揮できない。一方、10−1%を
越えるとWの含有量が少なくなりすぎて、合金の高比重
が得られなくなる。又、NiとFeの重量比率は、液相
住成温度を下げて効果的な液相焼結を実施するために、
Ni:Fe=0.〜4の範囲内にすることが好ましい。
ン(W)が90〜98wt%で、残部がニッケル(Nf
)と鉄(Fe)である。W含有量は、所定の高密度を保
つために90%以上が必要である。かつ又、タングステ
ン焼結合金を製造する際の液相焼結工程において完全に
緻密化する液相量を確保するため、98wt%以下であ
ることが必要である。NiとFeは、焼結時に液相を発
生して高密度化を促進し、かつ材料の延性を高める結合
材として添加される。その添加量は、合金量の2〜10
wt%とする。2wt%未満では十分な液相が発生せず
、高密度化の効果が発揮できない。一方、10−1%を
越えるとWの含有量が少なくなりすぎて、合金の高比重
が得られなくなる。又、NiとFeの重量比率は、液相
住成温度を下げて効果的な液相焼結を実施するために、
Ni:Fe=0.〜4の範囲内にすることが好ましい。
更に、その他の成分として、必要に応じコバルト(Co
)を添加することができる。Coはタングステン焼結合
金の強度を向上させるために添加されるものであるが、
その含有量が多過ぎると延性の劣化を招くから0.5t
srt%以下が適当である。
)を添加することができる。Coはタングステン焼結合
金の強度を向上させるために添加されるものであるが、
その含有量が多過ぎると延性の劣化を招くから0.5t
srt%以下が適当である。
さらに本発明者らは、工業的規模でタングステン焼結合
金を製造する場合に、混入される可能性のある各種不純
物が製品合金の靭性に及ぼす影響を総合的に把握すると
共に、高純度化による靭性向上の可能性を追求した。そ
して研究の過程で、以下の事実を見出した。
金を製造する場合に、混入される可能性のある各種不純
物が製品合金の靭性に及ぼす影響を総合的に把握すると
共に、高純度化による靭性向上の可能性を追求した。そ
して研究の過程で、以下の事実を見出した。
リン(P)は、熱処理後の冷却過程で粒界に偏析し、靭
性のうち特に衝撃値を劣化せしめる。しかして、水冷冷
却手段による急冷を施した場合には1100pp程度ま
で悪影響はない。しかし、通常の工業的規模での製造に
おいて真空熱処理工程で行われるように、Arガス冷却
手段による冷却速度(≦20℃/m1n)の場合は、許
容量は8ppm以下と極めて微量になる。
性のうち特に衝撃値を劣化せしめる。しかして、水冷冷
却手段による急冷を施した場合には1100pp程度ま
で悪影響はない。しかし、通常の工業的規模での製造に
おいて真空熱処理工程で行われるように、Arガス冷却
手段による冷却速度(≦20℃/m1n)の場合は、許
容量は8ppm以下と極めて微量になる。
ヒ素(As)、アンチモン(sb)、 ビスマス(B
i)は、Pと同程度の悪影響を示す元素であるが劣化の
度合いが小さく、王者合計で20ppmの許容量が認め
られる。
i)は、Pと同程度の悪影響を示す元素であるが劣化の
度合いが小さく、王者合計で20ppmの許容量が認め
られる。
アルミニウム(AI)、チタン(Ti)は、通常酸化物
として含有されている。しかして、タングステン焼結合
金中のW粒子の延性は固溶酸素量によって著しく劣化す
る。そのため、AIとTiの各酸化物によるAI+Ti
元素含有量が20ppmを越えてタングステン焼結合金
中に残留すると、それらの結合酸素原子がW原子と固溶
し、タングステン焼結合金の靭性を著しく劣化せしめる
。
として含有されている。しかして、タングステン焼結合
金中のW粒子の延性は固溶酸素量によって著しく劣化す
る。そのため、AIとTiの各酸化物によるAI+Ti
元素含有量が20ppmを越えてタングステン焼結合金
中に残留すると、それらの結合酸素原子がW原子と固溶
し、タングステン焼結合金の靭性を著しく劣化せしめる
。
クロム(Cr)、マンガン(Mn)、バナジウム■)も
結合酸素がAI、Tiの場合と同種の悪影響を及ぼすが
、Cr+Mn+V元素の合計含有量が1100pp以下
であれば許容できる。
結合酸素がAI、Tiの場合と同種の悪影響を及ぼすが
、Cr+Mn+V元素の合計含有量が1100pp以下
であれば許容できる。
ケイ素(St)及び炭素(C)は、焼結中に液相難吸収
性のガスであるH、Oガスを発生し、焼結合金内に残留
ボアが形成されて特に製品合金の伸びのバラツキを招(
。これは、Si、CがH2気流中で行われる焼結工程で
のH2ガスの溶解度を下げる性質を有しており、そのた
め未溶解のH。
性のガスであるH、Oガスを発生し、焼結合金内に残留
ボアが形成されて特に製品合金の伸びのバラツキを招(
。これは、Si、CがH2気流中で行われる焼結工程で
のH2ガスの溶解度を下げる性質を有しており、そのた
め未溶解のH。
が多くなって雰囲気内の水蒸気と結合してH!0ガスが
性成されるためである。そのため、Si≦20PPm、
C≦1100ppとする必要がある。
性成されるためである。そのため、Si≦20PPm、
C≦1100ppとする必要がある。
ニオブ(N b )は逆にH2ガスの溶解度を高める性
質を有しており、これを10〜1100ppと微量添加
することにより焼結中の液相へのガス吸収性が改善され
るから、上記のSi、Cの弊害を軽減することができる
。そのため、Nbを添加すれば、不純成分の含有量の規
制はSi≦20ppm、C≦1100ppからSt≦5
0ppm。
質を有しており、これを10〜1100ppと微量添加
することにより焼結中の液相へのガス吸収性が改善され
るから、上記のSi、Cの弊害を軽減することができる
。そのため、Nbを添加すれば、不純成分の含有量の規
制はSi≦20ppm、C≦1100ppからSt≦5
0ppm。
C≦200ppmに緩和される。
かくして本発明によれば、タングステン焼結合金中の特
定の不純物を積極的に制御することによって、タングス
テン焼結合金の靭性を向上させることができる。
定の不純物を積極的に制御することによって、タングス
テン焼結合金の靭性を向上させることができる。
以下、本発明の詳細な説明する。
原料粉末として種々のロフトの水素還元タングステン粉
と、カーボニルニッケル粉と、カーボニル鉄粉と、水素
還元コバルト粉とを用い、混合。
と、カーボニルニッケル粉と、カーボニル鉄粉と、水素
還元コバルト粉とを用い、混合。
成形、焼結、熱処理の各製造工程を経て化学成分組成の
異なる複数種のタングステン焼結合金を製造して被試験
体とした。原料粉の混合には■型ミキサーを用いた。成
形は冷間静水圧プレスを用い、2ton/cjの圧力で
直径20an、長さ140anの成形体を得た。この成
形体を、プ・ンシャ一連続焼結炉を用いてH2気流中で
1480℃で40分間加熱処理して焼結した後、50°
C/minの冷却速度で急冷した。次いで、真空度10
−’torrO下で1150°C,2時間の真空熱処理
を行ない、その後Arガスにより20℃/minの冷却
速度で冷却した。
異なる複数種のタングステン焼結合金を製造して被試験
体とした。原料粉の混合には■型ミキサーを用いた。成
形は冷間静水圧プレスを用い、2ton/cjの圧力で
直径20an、長さ140anの成形体を得た。この成
形体を、プ・ンシャ一連続焼結炉を用いてH2気流中で
1480℃で40分間加熱処理して焼結した後、50°
C/minの冷却速度で急冷した。次いで、真空度10
−’torrO下で1150°C,2時間の真空熱処理
を行ない、その後Arガスにより20℃/minの冷却
速度で冷却した。
表1に被試験体の主成分組成と不純物含有量とを示す。
N11l〜8は本発明の実施例であり、これに対してN
119〜18は比較例である。
119〜18は比較例である。
このように形成した18種の被試験体のそれぞれにつき
、気孔率、引張強さ、伸び、シャルピー衝撃値を測定し
試験結果を表1に併記した。気孔率は点算法で求めた。
、気孔率、引張強さ、伸び、シャルピー衝撃値を測定し
試験結果を表1に併記した。気孔率は点算法で求めた。
引張試験は標点距離16■2試験速度1mm/minで
行い、シャルピー衝撃試験の試験片は10m+角、長さ
55m+、ノツチ無しとした。
行い、シャルピー衝撃試験の試験片は10m+角、長さ
55m+、ノツチ無しとした。
表1より、本実施例のタングステン焼結合金は、引張り
強さが最低で92.8 kg/am”で大部分が95
kg/am”以上、また伸びは最低の28.6%以外は
30%台、衝撃値は最低の3.4 kgwta/ al
lを除き他は全て5kg−m/cci以上である。なお
、実施例のNo、5及び8は、不純物中に多量のSiと
Cとが存在するのに対して、Nbを添加することにより
液相へのガス吸収性の改善を図っている。
強さが最低で92.8 kg/am”で大部分が95
kg/am”以上、また伸びは最低の28.6%以外は
30%台、衝撃値は最低の3.4 kgwta/ al
lを除き他は全て5kg−m/cci以上である。なお
、実施例のNo、5及び8は、不純物中に多量のSiと
Cとが存在するのに対して、Nbを添加することにより
液相へのガス吸収性の改善を図っている。
比較例のものは引張り強さについては92.7 kg/
llll112以上と実施例に比し大差はないが、伸び
と衝撃値については不純物との関連において実施例のも
のに比し顕著な劣化が認められた。
llll112以上と実施例に比し大差はないが、伸び
と衝撃値については不純物との関連において実施例のも
のに比し顕著な劣化が認められた。
すなわち、比較例のに9,10.及び17,18はP含
有量が8ppm以上あり、そのため特に衝撃値が0.〜
2.3 kg−s/ ctAと大きく低下している。
有量が8ppm以上あり、そのため特に衝撃値が0.〜
2.3 kg−s/ ctAと大きく低下している。
比較例kllはAs、Sb、Biの合計含有量が20p
pm以上あり、そのため衝撃値が1.9kg−鵬/iに
止まっている。
pm以上あり、そのため衝撃値が1.9kg−鵬/iに
止まっている。
比較例階12はAIとTiの合計含有量が20ppm以
上あり、また比較例N[l13はCr、Mn。
上あり、また比較例N[l13はCr、Mn。
■の合計含有量が1ooppm以上になっているため、
いずれも2kg−m/cgi1台の衝撃値しか得られな
い。
いずれも2kg−m/cgi1台の衝撃値しか得られな
い。
比較例Na14,15.16は、液相難吸収性ガスの発
生源となるSi又はCの含有量が多く、そのため衝撃値
は高くても気孔率が悪い。
生源となるSi又はCの含有量が多く、そのため衝撃値
は高くても気孔率が悪い。
以上説明したように、本発明によれば、タングステン9
0〜98wt%、残部が重量比で0.〜4の範囲にある
ニッケルと鉄とからなり、さらに必要に応じてコバルト
を0.5wt%を含むタングステン焼結合金において、
特定の不純物成分の許容含有量を規制した。これにより
、靭性と気孔率が顕著に改善されたタングステン焼結合
金を工業的規模で提供することができるという効果が得
られる。
0〜98wt%、残部が重量比で0.〜4の範囲にある
ニッケルと鉄とからなり、さらに必要に応じてコバルト
を0.5wt%を含むタングステン焼結合金において、
特定の不純物成分の許容含有量を規制した。これにより
、靭性と気孔率が顕著に改善されたタングステン焼結合
金を工業的規模で提供することができるという効果が得
られる。
Claims (3)
- (1)タングステン90〜98wt%、 不純物成分含有量が P≦8ppm,As+Sb+Bi≦20ppm、Al+
Ti≦20ppm、 Cr+Mn+V≦100ppm、 Si≦20ppm、C≦100ppm、 残部がニッケル(Ni)と鉄(Fe)とからなり、その
ニッケルと鉄との重量比がNi/Fe=0.〜4である
ことを特徴とする高靭性タングステン焼結合金。 - (2)タングステン90〜98wt%、Nb10〜10
0ppmを含み、 不純物成分含有量が P≦8ppm、As+Sb+Bi≦20ppm、Al+
Ti≦20ppm、 Cr+Mn+V≦100ppm、 Si≦50ppm、C≦200ppm、 残部がニッケル(Ni)と鉄(Fe)とからなり、その
ニッケルと鉄との重量比がNi/Fe=0.5〜4であ
ることを特徴とする高靭性タングステン焼結合金。 - (3)特許請求の範囲第1項又は第2項記載の高靭性タ
ングステン焼結合金において、 コバルト(Co)0.5wt%以下を含有することを特
徴とする高靭性タングステン焼結合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14286190A JPH07116547B2 (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | 高靭性タングステン焼結合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14286190A JPH07116547B2 (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | 高靭性タングステン焼結合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0436436A true JPH0436436A (ja) | 1992-02-06 |
JPH07116547B2 JPH07116547B2 (ja) | 1995-12-13 |
Family
ID=15325321
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP14286190A Expired - Lifetime JPH07116547B2 (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | 高靭性タングステン焼結合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH07116547B2 (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07150285A (ja) * | 1993-10-08 | 1995-06-13 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 耐食性タングステン基焼結合金及びその製造方法 |
WO2013084749A1 (ja) * | 2011-12-07 | 2013-06-13 | 株式会社アライドマテリアル | タングステン焼結合金 |
CN105986159A (zh) * | 2015-03-04 | 2016-10-05 | 海南大学 | 一种新型W–Ni–Mn合金的快速制备方法 |
JP6106323B1 (ja) * | 2016-07-07 | 2017-03-29 | Jfe精密株式会社 | 焼結タングステン基合金及びその製造方法 |
CN104745907B (zh) * | 2013-12-27 | 2017-06-20 | 南京理工大学 | 一种高密度飞块的钨合金配方及其低温烧结制备方法 |
CN109518054A (zh) * | 2019-01-15 | 2019-03-26 | 株洲市美力迪实业有限公司 | 一种拉刀材料及其制备方法和拉刀 |
-
1990
- 1990-05-31 JP JP14286190A patent/JPH07116547B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07150285A (ja) * | 1993-10-08 | 1995-06-13 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 耐食性タングステン基焼結合金及びその製造方法 |
WO2013084749A1 (ja) * | 2011-12-07 | 2013-06-13 | 株式会社アライドマテリアル | タングステン焼結合金 |
JPWO2013084749A1 (ja) * | 2011-12-07 | 2015-04-27 | 株式会社アライドマテリアル | タングステン焼結合金 |
CN104745907B (zh) * | 2013-12-27 | 2017-06-20 | 南京理工大学 | 一种高密度飞块的钨合金配方及其低温烧结制备方法 |
CN105986159A (zh) * | 2015-03-04 | 2016-10-05 | 海南大学 | 一种新型W–Ni–Mn合金的快速制备方法 |
JP6106323B1 (ja) * | 2016-07-07 | 2017-03-29 | Jfe精密株式会社 | 焼結タングステン基合金及びその製造方法 |
JP2018003135A (ja) * | 2016-07-07 | 2018-01-11 | Jfe精密株式会社 | 焼結タングステン基合金及びその製造方法 |
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Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH07116547B2 (ja) | 1995-12-13 |
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