JPH04362157A - 耐硫化物応力腐食割れ性および低温靱性に優れた溶接構造用鋼 - Google Patents
耐硫化物応力腐食割れ性および低温靱性に優れた溶接構造用鋼Info
- Publication number
- JPH04362157A JPH04362157A JP16240591A JP16240591A JPH04362157A JP H04362157 A JPH04362157 A JP H04362157A JP 16240591 A JP16240591 A JP 16240591A JP 16240591 A JP16240591 A JP 16240591A JP H04362157 A JPH04362157 A JP H04362157A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- temperature toughness
- low
- weldability
- stress corrosion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000005336 cracking Methods 0.000 title claims description 10
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 title claims description 6
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 title claims description 6
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 5
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title abstract description 20
- 239000010959 steel Substances 0.000 title abstract description 20
- 238000003466 welding Methods 0.000 title abstract description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 14
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 6
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 5
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 4
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 4
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 4
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 3
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000009661 fatigue test Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 1
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、Ｈ２Ｓを含む環境で
使用される海上プラットフォームや原油採掘ライン構造
物に好適な耐硫化物応力腐食割れ性（以下耐ＳＳＣＣ性
という）および低温靱性に優れた厚肉溶接構造用鋼に関
するものである。
使用される海上プラットフォームや原油採掘ライン構造
物に好適な耐硫化物応力腐食割れ性（以下耐ＳＳＣＣ性
という）および低温靱性に優れた厚肉溶接構造用鋼に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、石油掘削のために浮遊設置される
海上プラットフォームや原油採掘ライン構造物には、高
強度（例えば、耐力４５０ＭＰａ以上、引張強さ５３０
ＭＰａ以上）の溶接構造用高張力鋼が使用されている。 そして、上記構造物を寒冷地である北洋海上に配置する
場合には、それに使用される構造用鋼は高強度の他に、
優れた低温靱性が要求される。また、上記した石油掘削
用の構造物は、原油中に含まれる硫黄分によって発生す
る硫化水素にさらされるため、この硫化水素に起因した
応力腐食割れが上記構造物における問題点の一つにもな
っている。したがって、上記用途に使用される構造用鋼
は、高強度を有するとともに、溶接性、低温靱性および
耐ＳＳＣＣ性のいずれの特性にも優れていることが要求
される。
海上プラットフォームや原油採掘ライン構造物には、高
強度（例えば、耐力４５０ＭＰａ以上、引張強さ５３０
ＭＰａ以上）の溶接構造用高張力鋼が使用されている。 そして、上記構造物を寒冷地である北洋海上に配置する
場合には、それに使用される構造用鋼は高強度の他に、
優れた低温靱性が要求される。また、上記した石油掘削
用の構造物は、原油中に含まれる硫黄分によって発生す
る硫化水素にさらされるため、この硫化水素に起因した
応力腐食割れが上記構造物における問題点の一つにもな
っている。したがって、上記用途に使用される構造用鋼
は、高強度を有するとともに、溶接性、低温靱性および
耐ＳＳＣＣ性のいずれの特性にも優れていることが要求
される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、最近では、
石油掘削設備の大型化などに伴って、構造物の設計強度
をより高める必要性が生じており、これに応じて、１０
０ｍｍを越え、１６００ｍｍに至るような直径を有する
厚肉の構造用鋼の採用が望まれている。しかし、このよ
うな厚肉の構造用鋼は、質量効果のために、中心部まで
十分に焼入れ効果を与えることは容易ではなく、したが
って部位によっては、所望の強度（例えば、５００ＭＰ
ａ以上の耐力）を保証することができないという問題点
がある。このような観点から焼入れ性を改善して強度の
向上を図るような成分調整を行えば、逆に溶接性、低温
靱性あるいは耐ＳＳＣＣ性などの特性が阻害されるとい
う問題点がある。この発明は、上記課題を解決するため
になされたもので、強度、溶接性、低温靱性および耐Ｓ
ＳＣＣ性に優れた厚肉溶接構造用鋼を提供することを目
的とするものである。
石油掘削設備の大型化などに伴って、構造物の設計強度
をより高める必要性が生じており、これに応じて、１０
０ｍｍを越え、１６００ｍｍに至るような直径を有する
厚肉の構造用鋼の採用が望まれている。しかし、このよ
うな厚肉の構造用鋼は、質量効果のために、中心部まで
十分に焼入れ効果を与えることは容易ではなく、したが
って部位によっては、所望の強度（例えば、５００ＭＰ
ａ以上の耐力）を保証することができないという問題点
がある。このような観点から焼入れ性を改善して強度の
向上を図るような成分調整を行えば、逆に溶接性、低温
靱性あるいは耐ＳＳＣＣ性などの特性が阻害されるとい
う問題点がある。この発明は、上記課題を解決するため
になされたもので、強度、溶接性、低温靱性および耐Ｓ
ＳＣＣ性に優れた厚肉溶接構造用鋼を提供することを目
的とするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
、本願発明では、石油掘削用の厚肉構造用鋼として具備
すべき高強度、溶接性、特に低温靱性および耐ＳＳＣＣ
性の観点から合金設計を行った。すなわち、上記観点か
ら設計された具体的な合金組成は、重量％で、Ｃ：０．
２％以下、Ｓｉ ：０．２％以下、Ｍｎ ：０．４〜１
％、Ｎｉ ：０．５〜２．５％、Ｃｒ ：２〜３％、Ｍ
ｏ ：０．５〜１．５％、Ａｌ ：０．０１〜０．０６
％を含有し、残部がＦｅ および不可避的不純物からな
ることを特徴とするものである。
、本願発明では、石油掘削用の厚肉構造用鋼として具備
すべき高強度、溶接性、特に低温靱性および耐ＳＳＣＣ
性の観点から合金設計を行った。すなわち、上記観点か
ら設計された具体的な合金組成は、重量％で、Ｃ：０．
２％以下、Ｓｉ ：０．２％以下、Ｍｎ ：０．４〜１
％、Ｎｉ ：０．５〜２．５％、Ｃｒ ：２〜３％、Ｍ
ｏ ：０．５〜１．５％、Ａｌ ：０．０１〜０．０６
％を含有し、残部がＦｅ および不可避的不純物からな
ることを特徴とするものである。
【０００５】
【作用】本願発明によれば、優れた焼入れ性が確保され
、厚肉の製品であっても中心部まで十分に焼入れされ、
所望の強度が得られる。また、焼入れ性の向上に加えて
、優れた溶接性と低温靱性が得られ、さらに、耐ＳＳＣ
Ｃ性にも優れている。次に、本願発明で各成分含有量を
限定した理由について以下に述べる。なお、以下に述べ
る含有量はいずれも重量％で示すものである。
、厚肉の製品であっても中心部まで十分に焼入れされ、
所望の強度が得られる。また、焼入れ性の向上に加えて
、優れた溶接性と低温靱性が得られ、さらに、耐ＳＳＣ
Ｃ性にも優れている。次に、本願発明で各成分含有量を
限定した理由について以下に述べる。なお、以下に述べ
る含有量はいずれも重量％で示すものである。
【０００６】Ｃ ：０．２％以下
Ｃ含有量が０．２％を超えると、溶接割れ感受性が急激
に高まり、低温靱性および耐ＳＳＣＣ特性が損われるの
で、Ｃ含有量の上限を０．２％とした。 Ｓｉ：０．２％以下 Ｓｉ は精錬時に脱酸剤として通常添加されるが、本願
発明ではＳｉ を０．２％を超えて含有させると、鋼塊
にマクロ偏析を発生し、鋼の清浄度が低下し、低温靱性
を損なうので上記の如く上限を定めた。
に高まり、低温靱性および耐ＳＳＣＣ特性が損われるの
で、Ｃ含有量の上限を０．２％とした。 Ｓｉ：０．２％以下 Ｓｉ は精錬時に脱酸剤として通常添加されるが、本願
発明ではＳｉ を０．２％を超えて含有させると、鋼塊
にマクロ偏析を発生し、鋼の清浄度が低下し、低温靱性
を損なうので上記の如く上限を定めた。
【０００７】Ｍｎ ：０．４〜１％
Ｍｎ は、焼入れ性を改善して強度、靱性を向上させる
ために添加するが、その含有量が０．４％未満では、そ
の作用を十分に発揮することができず、また、１％を超
えると、低温靱性を損なうので１％を上限とした。 Ｎｉ ：０．５〜２．５％ Ｎｉ は、焼入れ性、強度、低温靱性を向上させるため
に添加する。特に、内部にまで均質なベイナイト組織を
生成させ、焼入れ時における質量効果の影響を軽減する
。 ただし、大型製品においては０．５％未満のＮｉ 含有
量では、上記の作用が十分に認められず、また、２．５
％を越えて含有させると、残留オーステナイトが増加し
て水素に敏感となって溶接性および耐ＳＳＣＣ性が阻害
されるためその含有量を０．５〜２．５％に限定した。
ために添加するが、その含有量が０．４％未満では、そ
の作用を十分に発揮することができず、また、１％を超
えると、低温靱性を損なうので１％を上限とした。 Ｎｉ ：０．５〜２．５％ Ｎｉ は、焼入れ性、強度、低温靱性を向上させるため
に添加する。特に、内部にまで均質なベイナイト組織を
生成させ、焼入れ時における質量効果の影響を軽減する
。 ただし、大型製品においては０．５％未満のＮｉ 含有
量では、上記の作用が十分に認められず、また、２．５
％を越えて含有させると、残留オーステナイトが増加し
て水素に敏感となって溶接性および耐ＳＳＣＣ性が阻害
されるためその含有量を０．５〜２．５％に限定した。
【０００８】Ｃｒ ：２〜３％
Ｃｒ は焼入れ性を改善して強度を向上させる。またＣ
と結びついて微細な炭化 物を分散して耐ＳＳＣＣを向上させる。ただし、２％未
満のＣｒ 含有量では、上記の作用は十分に発揮できず
、また、３％を越えて含有させると、溶接性を阻害する
とともに、過剰に炭化物を析出して低温靱性を低下させ
るのでその含有量を２〜３％に限定した。 Ｍｏ ：０．５〜１．５％ Ｍｏ はＣｒ と同様に、焼入れ性を改善して強度を向
上させる。また。、Ｃと結び付いて微細な炭化物を生成
、分散して耐ＳＳＣＣ性を向上させる。しかし、０．５
％未満でのＭｏ 含有量では焼入れ性が低下して初析フ
ェライトを析出して強度が低下する。一方、１．５％を
超えてＭｏ を含有させると、炭化物を過剰に析出して
強度を著しく上昇させ、低温靱性を低下させ、さらに溶
接性を低下させるので、その含有量を０．５〜１．５％
に限定した。
と結びついて微細な炭化 物を分散して耐ＳＳＣＣを向上させる。ただし、２％未
満のＣｒ 含有量では、上記の作用は十分に発揮できず
、また、３％を越えて含有させると、溶接性を阻害する
とともに、過剰に炭化物を析出して低温靱性を低下させ
るのでその含有量を２〜３％に限定した。 Ｍｏ ：０．５〜１．５％ Ｍｏ はＣｒ と同様に、焼入れ性を改善して強度を向
上させる。また。、Ｃと結び付いて微細な炭化物を生成
、分散して耐ＳＳＣＣ性を向上させる。しかし、０．５
％未満でのＭｏ 含有量では焼入れ性が低下して初析フ
ェライトを析出して強度が低下する。一方、１．５％を
超えてＭｏ を含有させると、炭化物を過剰に析出して
強度を著しく上昇させ、低温靱性を低下させ、さらに溶
接性を低下させるので、その含有量を０．５〜１．５％
に限定した。
【０００９】Ａｌ ：０．０１〜０．０６％Ａｌ は溶
鋼中のＮと結びついてＡｌＮを析出し、結晶粒を微細化
し、低温靱性を向上させる作用があるが、その含有量が
０．０１％未満ではＡｌ は溶鋼中の酸素と結びつき脱
酸作用をなし、ＡｌＮの析出が殆どないため結晶粒微細
化の作用がなされず、低温靱性の向上は認められない。 一方、０．０６％を超えて含有させると、過剰のＡｌ
は非金属介在物として鋼中に残存し清浄度を悪化させ低
温靱性を低下させるのでその上限を０．０４％とした。 上記不純物の他に、不可避的不純物としてＳは、疲労強
度、低温靱性、溶接性などを損なうので、極力含有量を
低減することが望ましいが、現状の製鋼技術レベルを、
考慮すれば０．００２％を上限とするのが望ましい。
鋼中のＮと結びついてＡｌＮを析出し、結晶粒を微細化
し、低温靱性を向上させる作用があるが、その含有量が
０．０１％未満ではＡｌ は溶鋼中の酸素と結びつき脱
酸作用をなし、ＡｌＮの析出が殆どないため結晶粒微細
化の作用がなされず、低温靱性の向上は認められない。 一方、０．０６％を超えて含有させると、過剰のＡｌ
は非金属介在物として鋼中に残存し清浄度を悪化させ低
温靱性を低下させるのでその上限を０．０４％とした。 上記不純物の他に、不可避的不純物としてＳは、疲労強
度、低温靱性、溶接性などを損なうので、極力含有量を
低減することが望ましいが、現状の製鋼技術レベルを、
考慮すれば０．００２％を上限とするのが望ましい。
【００１０】
【実施例】表１に示す組成を有する供試鋼を電気炉で溶
解し、さらに、炉外製錬にて不純物を極力低減し、１０
トンの鋼塊を溶製した。次に、これら鋼塊から直径６０
０ｍｍの丸棒を熱間鍛造し、その後、焼入れー焼戻しの
熱処理を施した。熱処理後の供試鋼から各種試験材を切
り出し、試験に供した。その試験結果を表２に示す。な
お、表２の試験は、引張試験、衝撃試験、海水疲労試験
、硫化物応力腐食割れ試験およびｙ開先溶接拘束割れ試
験である。また、海水疲労試験は、人工海水中において
繰返し応力０．４Ｈｚ、繰返し数１０７の条件で行った
。また、硫化物応力腐食割れ試験では、硫化水素飽和状
態にあるＮＡＣＥ液中における限界応力を求めた。表２
から明らかなように、本願発明鋼は、従来鋼に比べ、強
度、低温靱性、海水疲労強度および耐ＳＳＣＣ性におい
て優れている。
解し、さらに、炉外製錬にて不純物を極力低減し、１０
トンの鋼塊を溶製した。次に、これら鋼塊から直径６０
０ｍｍの丸棒を熱間鍛造し、その後、焼入れー焼戻しの
熱処理を施した。熱処理後の供試鋼から各種試験材を切
り出し、試験に供した。その試験結果を表２に示す。な
お、表２の試験は、引張試験、衝撃試験、海水疲労試験
、硫化物応力腐食割れ試験およびｙ開先溶接拘束割れ試
験である。また、海水疲労試験は、人工海水中において
繰返し応力０．４Ｈｚ、繰返し数１０７の条件で行った
。また、硫化物応力腐食割れ試験では、硫化水素飽和状
態にあるＮＡＣＥ液中における限界応力を求めた。表２
から明らかなように、本願発明鋼は、従来鋼に比べ、強
度、低温靱性、海水疲労強度および耐ＳＳＣＣ性におい
て優れている。
【００１１】
【表１】
【００１２】
【表２】
【００１３】さらに、溶接性を評価するためにｙ開先溶
接拘束割れ試験を行った。具体的には、表１に示した供
試鋼から５０ｍｍ厚の試験片を切出し、ｙ開先部を有す
る試験片同士を被覆アーク溶接により突合せ溶接を行っ
た。そして、供試鋼のの予熱温度をパラメータとして、
断面割れを観察した。上記断面割れの観察では、予熱温
度が一定の温度以上になった場合には、割れの発生が停
止しており、その温度を断面割れ停止温度とした。従来
鋼では割れ停止温度は１７５℃であったが、本発明鋼で
はその温度が１２５℃で従来鋼よりも低く、溶接性に優
れていることが確認された。
接拘束割れ試験を行った。具体的には、表１に示した供
試鋼から５０ｍｍ厚の試験片を切出し、ｙ開先部を有す
る試験片同士を被覆アーク溶接により突合せ溶接を行っ
た。そして、供試鋼のの予熱温度をパラメータとして、
断面割れを観察した。上記断面割れの観察では、予熱温
度が一定の温度以上になった場合には、割れの発生が停
止しており、その温度を断面割れ停止温度とした。従来
鋼では割れ停止温度は１７５℃であったが、本発明鋼で
はその温度が１２５℃で従来鋼よりも低く、溶接性に優
れていることが確認された。
【００１４】
【発明の効果】以上説明したように、本願発明によれば
、優れた焼入れ性が確保され、厚肉の製品であっても中
心部まで十分に焼入れされ、所望の強度が得られるとと
もに、優れた溶接性と低温靱性が得られ、さらに耐ＳＳ
ＣＣ性にも優れている。したがって、Ｈ２Ｓ環境下にお
いて使用される低温用の厚肉溶接用構造用鋼として最も
適したものである。
、優れた焼入れ性が確保され、厚肉の製品であっても中
心部まで十分に焼入れされ、所望の強度が得られるとと
もに、優れた溶接性と低温靱性が得られ、さらに耐ＳＳ
ＣＣ性にも優れている。したがって、Ｈ２Ｓ環境下にお
いて使用される低温用の厚肉溶接用構造用鋼として最も
適したものである。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．２％以下、Ｓｉ
：０．２％以下、Ｍｎ ：０．４〜１％、Ｎｉ ：０．
５〜２．５％、Ｃｒ ：２〜３％、Ｍｏ ：０．５〜１
．５％、Ａｌ ：０．０１〜０．０６％を含有し、残部
がＦｅ および不可避的不純物からなる耐硫化物応力腐
食割れ性および低温靱性に優れた溶接構造用鋼
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3162405A JP2733807B2 (ja) | 1991-06-07 | 1991-06-07 | 耐硫化物応力腐食割れ性および低温靱性に優れた溶接構造用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3162405A JP2733807B2 (ja) | 1991-06-07 | 1991-06-07 | 耐硫化物応力腐食割れ性および低温靱性に優れた溶接構造用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04362157A true JPH04362157A (ja) | 1992-12-15 |
| JP2733807B2 JP2733807B2 (ja) | 1998-03-30 |
Family
ID=15753984
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3162405A Expired - Lifetime JP2733807B2 (ja) | 1991-06-07 | 1991-06-07 | 耐硫化物応力腐食割れ性および低温靱性に優れた溶接構造用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2733807B2 (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55100963A (en) * | 1979-01-29 | 1980-08-01 | Japan Steel Works Ltd:The | Nickel-cromium-molybdenum type high strength and high toughness steel for pressure container |
| JPS6230849A (ja) * | 1985-08-01 | 1987-02-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 直接焼入れ焼戻しによる耐ｓｓｃｃ特性の優れた鋼の製造方法 |
| JPS62227067A (ja) * | 1986-03-28 | 1987-10-06 | Nippon Steel Corp | 耐サワ−性の優れた高靭性電縫鋼管 |
-
1991
- 1991-06-07 JP JP3162405A patent/JP2733807B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55100963A (en) * | 1979-01-29 | 1980-08-01 | Japan Steel Works Ltd:The | Nickel-cromium-molybdenum type high strength and high toughness steel for pressure container |
| JPS6230849A (ja) * | 1985-08-01 | 1987-02-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 直接焼入れ焼戻しによる耐ｓｓｃｃ特性の優れた鋼の製造方法 |
| JPS62227067A (ja) * | 1986-03-28 | 1987-10-06 | Nippon Steel Corp | 耐サワ−性の優れた高靭性電縫鋼管 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2733807B2 (ja) | 1998-03-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3898814B2 (ja) | 低温靱性に優れた高強度鋼用の連続鋳造鋳片およびその製造法、および低温靱性に優れた高強度鋼 | |
| JPS629646B2 (ja) | ||
| JPH06104849B2 (ja) | 硫化物応力割れ抵抗性に優れた低合金高張力油井用鋼の製造方法 | |
| EP2159296A1 (en) | Hardened and tempered steel and method for producing parts of said steel | |
| CN115725899A (zh) | 一种耐腐蚀钢及其制备方法和应用、一种原油储罐 | |
| GB2131832A (en) | Steel material exhibiting superior hydrogen cracking resistance in a wet sour gas environment | |
| JPH05171341A (ja) | 溶接熱影響部靭性の優れた厚鋼板の製造方法 | |
| CN115386808A (zh) | 一种耐腐蚀油套管及其制备方法与应用 | |
| CN110230003B (zh) | 一种适用于高寒地区的高强度低合金耐热铸钢材料及其制备工艺 | |
| JP2688312B2 (ja) | 高強度高靭性鋼板 | |
| JP2733807B2 (ja) | 耐硫化物応力腐食割れ性および低温靱性に優れた溶接構造用鋼 | |
| JPH05156409A (ja) | 耐海水性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼とその製造方法 | |
| JP3336877B2 (ja) | 脆性破壊伝播停止特性と溶接性に優れた厚肉高張力鋼板の製造方法 | |
| JPS61272316A (ja) | 耐応力腐蝕割れ性のすぐれた超高張力鋼の製造法 | |
| JP2974846B2 (ja) | 低温用構造用鋼 | |
| JPS60218460A (ja) | 高張力鋳鋼 | |
| JPH0570890A (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼 | |
| JPH07278653A (ja) | 溶接熱影響部の低温靱性が優れた鋼の製造法 | |
| JP3099155B2 (ja) | 溶接性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼とその製造方法 | |
| JP2006213976A (ja) | 溶接性と継手靱性に優れた高張力鋼材 | |
| JPS6358892B2 (ja) | ||
| JPH0543765B2 (ja) | ||
| JPS5844726B2 (ja) | 耐水素脆性の優れた油井用高張力電縫鋼管の製造方法 | |
| JPH03264647A (ja) | 高温高圧用低合金鋼を母材とした剥離抵抗性の優れたオーバレイステンレスクラッド鋼 | |
| JPS593538B2 (ja) | 低温じん性の優れた格点部材用５０キロ級高張力鋳鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090109 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090109 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100109 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110109 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120109 Year of fee payment: 14 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120109 Year of fee payment: 14 |