JPH04346638A - 熱間加工性に優れた耐硫酸露点腐食ステンレス鋼 - Google Patents
熱間加工性に優れた耐硫酸露点腐食ステンレス鋼Info
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- JPH04346638A JPH04346638A JP14527291A JP14527291A JPH04346638A JP H04346638 A JPH04346638 A JP H04346638A JP 14527291 A JP14527291 A JP 14527291A JP 14527291 A JP14527291 A JP 14527291A JP H04346638 A JPH04346638 A JP H04346638A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、重油専焼ボイラーの熱
交換器、煙道、煙突などの硫酸酸性液による腐食が問題
となる部分に用いるための優れた耐硫酸露点腐食ステン
レス鋼に関するものである。
交換器、煙道、煙突などの硫酸酸性液による腐食が問題
となる部分に用いるための優れた耐硫酸露点腐食ステン
レス鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の耐硫酸露点腐食ステンレ
ス鋼としては、特開平２−１７０９４６号公報に開示さ
れている耐食性の優れた煙突、煙道および脱硫装置用高
合金ステンレス鋼が既知である。この高合金ステンレス
鋼は、重量で、Ｃ：０．００４ 〜０．０５％、Ｓｉ：
５％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｎｉ
：１４〜２４％、Ｍｏ：１〜４．５ ％、Ｃｕ：０．５
〜２．０ ％、Ａｌ：０．０５％以下、Ｎ：０．０１
〜０．３ ％を含み、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：１００
ｐｐｍ以下、Ｏ：５０ｐｐｍ 以下で、残部が実質的に
Ｆｅと不可避的不純物からなる合金において、次式の各
成分の複合添加を基本に煙突、煙道および脱硫装置環境
での耐全面腐食性と耐隙間腐食性の二つの特性を同時に
確保するため重量パーセントで表示したＧ．Ｉ．値 （
Ｇｅｎｅｒａｌ Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｌｎｄｅｘ ；
耐全面腐食性指数） ＝−Ｃｒ＋３．６Ｎｉ ＋４．
７Ｍｏ ＋１１．５Ｃｕが６０≦Ｇ．Ｉ．≦９０でかつ
、Ｃ．Ｉ．値 （Ｃｒｅｖｉｃｅ Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ
ｌｎｄｅｘ ； 耐隙間腐食性指数）＝Ｃｒ＋０．４
Ｎｉ ＋２．７Ｍｏ ＋Ｃｕ＋１８．７Ｎ が３５≦Ｃ
．Ｉ．≦５０であることを特徴としており、特に、耐酸
性に有効なＣｕを０．５ 〜２．０ ｗｔ％含有してお
り、このＣｕ量が２ｗｔ％を超えると熱間加工性が劣化
するとの理由でＣｕ量の上限を２ｗｔ％としている。し
かしながら、重油燃焼装置等では硫酸の濃度および温度
が極めて広い範囲にわたって変化するため、Ｃｕ含有量
が２ｗｔ％以下では十分な耐硫酸露点腐食性が得られな
いという問題がある。
ス鋼としては、特開平２−１７０９４６号公報に開示さ
れている耐食性の優れた煙突、煙道および脱硫装置用高
合金ステンレス鋼が既知である。この高合金ステンレス
鋼は、重量で、Ｃ：０．００４ 〜０．０５％、Ｓｉ：
５％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｎｉ
：１４〜２４％、Ｍｏ：１〜４．５ ％、Ｃｕ：０．５
〜２．０ ％、Ａｌ：０．０５％以下、Ｎ：０．０１
〜０．３ ％を含み、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：１００
ｐｐｍ以下、Ｏ：５０ｐｐｍ 以下で、残部が実質的に
Ｆｅと不可避的不純物からなる合金において、次式の各
成分の複合添加を基本に煙突、煙道および脱硫装置環境
での耐全面腐食性と耐隙間腐食性の二つの特性を同時に
確保するため重量パーセントで表示したＧ．Ｉ．値 （
Ｇｅｎｅｒａｌ Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｌｎｄｅｘ ；
耐全面腐食性指数） ＝−Ｃｒ＋３．６Ｎｉ ＋４．
７Ｍｏ ＋１１．５Ｃｕが６０≦Ｇ．Ｉ．≦９０でかつ
、Ｃ．Ｉ．値 （Ｃｒｅｖｉｃｅ Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ
ｌｎｄｅｘ ； 耐隙間腐食性指数）＝Ｃｒ＋０．４
Ｎｉ ＋２．７Ｍｏ ＋Ｃｕ＋１８．７Ｎ が３５≦Ｃ
．Ｉ．≦５０であることを特徴としており、特に、耐酸
性に有効なＣｕを０．５ 〜２．０ ｗｔ％含有してお
り、このＣｕ量が２ｗｔ％を超えると熱間加工性が劣化
するとの理由でＣｕ量の上限を２ｗｔ％としている。し
かしながら、重油燃焼装置等では硫酸の濃度および温度
が極めて広い範囲にわたって変化するため、Ｃｕ含有量
が２ｗｔ％以下では十分な耐硫酸露点腐食性が得られな
いという問題がある。
【０００３】また、特開平１−２５９１４３号公報には
、重量で、Ｃｒ：１１〜４０％、Ｎｉ：５〜７０％、Ｓ
ｉ：０．０５〜２．０ ％、Ｍｎ≦７．０ ％、Ｃ≦０
．２ ％、Ｎ≦０．４ ％を含有し、凝固時の平衡分配
係数が小さく特に偏析し易いＳ，Ｂ，Ｐ，Ｏに関しては
Ｓ≦０．００６ ％、Ｂ≦０．００１５％、Ｐ≦０．０
３５ ％、Ｏ≦０．０１５ ％であり、しかも合金中の
Ｎｉ＋３０×Ｎ量とΔＳとの関係（但しΔＳ＝Ｓ−０．
８ ×Ｃａ−０．５×Ｙ−０．３ ×Ｍｇ−０．３ ×
Ｃｅ） が特定範囲内にあり、かつＮｉ＋３０×Ｎ量と
Ｐ量との関係が特定の範囲内にある鋳造過程或いはその
後の熱間圧延過程で割れを起こし難いＣｒ−Ｎｉ系ステ
ンレス鋼が開示されている。このステンレス鋼は熱間加
工性を必要としないステンレス鋼帯を直接に製造するた
めに開発されたもので、従って、熱間加工性に有効なＢ
含有量を０．００１５％以下に抑えており、熱間加工性
について特に考慮されていない。
、重量で、Ｃｒ：１１〜４０％、Ｎｉ：５〜７０％、Ｓ
ｉ：０．０５〜２．０ ％、Ｍｎ≦７．０ ％、Ｃ≦０
．２ ％、Ｎ≦０．４ ％を含有し、凝固時の平衡分配
係数が小さく特に偏析し易いＳ，Ｂ，Ｐ，Ｏに関しては
Ｓ≦０．００６ ％、Ｂ≦０．００１５％、Ｐ≦０．０
３５ ％、Ｏ≦０．０１５ ％であり、しかも合金中の
Ｎｉ＋３０×Ｎ量とΔＳとの関係（但しΔＳ＝Ｓ−０．
８ ×Ｃａ−０．５×Ｙ−０．３ ×Ｍｇ−０．３ ×
Ｃｅ） が特定範囲内にあり、かつＮｉ＋３０×Ｎ量と
Ｐ量との関係が特定の範囲内にある鋳造過程或いはその
後の熱間圧延過程で割れを起こし難いＣｒ−Ｎｉ系ステ
ンレス鋼が開示されている。このステンレス鋼は熱間加
工性を必要としないステンレス鋼帯を直接に製造するた
めに開発されたもので、従って、熱間加工性に有効なＢ
含有量を０．００１５％以下に抑えており、熱間加工性
について特に考慮されていない。
【０００４】さらに、特開昭５４−１３４１２ 号公報
には、重量で、Ｃ：０．０３５ ％以下、Ｓｉ：０．１
〜２．０ ％、Ｍｎ：０．１ 〜２．０ ％、Ｐ：０．
０４０ ％以下、Ｓ：０．００６ ％以下、Ｃｒ：２３
．０〜２７．０％、Ｎｉ：１３．０〜２０．０％、Ｍｏ
：１．５ 〜６．０ ％、Ｃｕ：０．７ 〜４．０ ％
、Ｎ：０．２８〜０．４０％、Ａｌ：０．０３〜０．１
０％、Ｃａ：０．００３ 〜０．０１５ ％を含有し、
Ｍｏ＋Ｃｕ＋Ｎ：２．５０〜１０．４０ ％で残部鉄お
よび不可避的不純物からなることを特徴とする、特に耐
隙間腐食特性に優れ、かつ熱間加工性の良好な高腐食オ
ーステナイト系ステンレス鋼が開示されている。このス
テンレス鋼は耐隙間腐食性の他に、耐孔食性、耐酸性に
優れているとともにＢ添加などによって熱間加工性も改
善されているが、充分とは言えない。さらに、この公報
には熱間加工性に有効なＢの作用に影響の大きいＯにつ
いて全く記述されていない。
には、重量で、Ｃ：０．０３５ ％以下、Ｓｉ：０．１
〜２．０ ％、Ｍｎ：０．１ 〜２．０ ％、Ｐ：０．
０４０ ％以下、Ｓ：０．００６ ％以下、Ｃｒ：２３
．０〜２７．０％、Ｎｉ：１３．０〜２０．０％、Ｍｏ
：１．５ 〜６．０ ％、Ｃｕ：０．７ 〜４．０ ％
、Ｎ：０．２８〜０．４０％、Ａｌ：０．０３〜０．１
０％、Ｃａ：０．００３ 〜０．０１５ ％を含有し、
Ｍｏ＋Ｃｕ＋Ｎ：２．５０〜１０．４０ ％で残部鉄お
よび不可避的不純物からなることを特徴とする、特に耐
隙間腐食特性に優れ、かつ熱間加工性の良好な高腐食オ
ーステナイト系ステンレス鋼が開示されている。このス
テンレス鋼は耐隙間腐食性の他に、耐孔食性、耐酸性に
優れているとともにＢ添加などによって熱間加工性も改
善されているが、充分とは言えない。さらに、この公報
には熱間加工性に有効なＢの作用に影響の大きいＯにつ
いて全く記述されていない。
【０００５】上述したように、従来既知のこの種のステ
ンレス鋼は耐硫酸露点用部材として耐食性が不足するか
熱間加工性が不充分である。
ンレス鋼は耐硫酸露点用部材として耐食性が不足するか
熱間加工性が不充分である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、耐硫酸露点
用部材として要求される極めて高い耐食性を得るために
特に不可欠なＣｕの多量添加による高合金化の結果とし
て生じる熱間加工性の問題、とりわけ、プラネタリーミ
ルにおけるような１パスで９０％以上の熱間加工率の要
求を満足させ得る優れた熱間加工性を有する耐硫酸露点
腐食ステンレス鋼を提供しようとするものである。
用部材として要求される極めて高い耐食性を得るために
特に不可欠なＣｕの多量添加による高合金化の結果とし
て生じる熱間加工性の問題、とりわけ、プラネタリーミ
ルにおけるような１パスで９０％以上の熱間加工率の要
求を満足させ得る優れた熱間加工性を有する耐硫酸露点
腐食ステンレス鋼を提供しようとするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、重量で
、Ｃ：０．０５０ ％以下、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍ
ｎ：２．００％以下、Ｐ：０．０５０ ％以下、Ｓ：０
．００５０％以下、Ｎｉ：８．０ 〜３０％、Ｃｒ：１
５〜２８％、Ｍｏ：２％を超え７％以下、Ｃｕ：２％を
超え５％以下、Ｎ：０．０５〜０．３５％、Ｂ：０．０
０１５％を超え０．０１０ ％以下を含有し、Ｏが６０
ｐｐｍ 以下で、しかも、合金中のＣｕ， Ｍｏ， Ｂ
およびＯの含有量が１００００ ×Ｂ／ （Ｍｏ＋Ｃｕ
＋１０００×Ｏ）＝１．５〜１０．０の関係を有するこ
とを特徴とする。
、Ｃ：０．０５０ ％以下、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍ
ｎ：２．００％以下、Ｐ：０．０５０ ％以下、Ｓ：０
．００５０％以下、Ｎｉ：８．０ 〜３０％、Ｃｒ：１
５〜２８％、Ｍｏ：２％を超え７％以下、Ｃｕ：２％を
超え５％以下、Ｎ：０．０５〜０．３５％、Ｂ：０．０
０１５％を超え０．０１０ ％以下を含有し、Ｏが６０
ｐｐｍ 以下で、しかも、合金中のＣｕ， Ｍｏ， Ｂ
およびＯの含有量が１００００ ×Ｂ／ （Ｍｏ＋Ｃｕ
＋１０００×Ｏ）＝１．５〜１０．０の関係を有するこ
とを特徴とする。
【０００８】
【作用】本発明によるステンレス鋼は、種々の実験およ
び検討を重ねた結果、耐酸性に対してＭｏ， Ｃｕの複
合添加が有効であり、特に、Ｃｕの添加量が２％を超え
ると硫酸の濃度および温度の上昇に伴って、耐酸性に対
する効果が著しく高くなるという知見に基づくもので、
通常Ｃｕが高くなると、熱間加工性が低下し、製造コス
トが高くなるという欠点があるが、Ｂを０．００１５％
を超えて添加し、酸素含有量を低く抑えることによって
製造上最も重要な熱間加工性を著しく高めることを可能
とした。
び検討を重ねた結果、耐酸性に対してＭｏ， Ｃｕの複
合添加が有効であり、特に、Ｃｕの添加量が２％を超え
ると硫酸の濃度および温度の上昇に伴って、耐酸性に対
する効果が著しく高くなるという知見に基づくもので、
通常Ｃｕが高くなると、熱間加工性が低下し、製造コス
トが高くなるという欠点があるが、Ｂを０．００１５％
を超えて添加し、酸素含有量を低く抑えることによって
製造上最も重要な熱間加工性を著しく高めることを可能
とした。
【０００９】特に、プラネタリーミルのように、１パス
での加工率が極めて高い熱間圧延機で、耳割れ等なく圧
延するためには、極めて優れた熱間加工性が要求される
が、上述したように酸素含有量を低く抑えることによっ
てＢの熱間加工性改善効果を著しく高めることができ、
プラネタリーミルでの熱間圧延を可能としている。
での加工率が極めて高い熱間圧延機で、耳割れ等なく圧
延するためには、極めて優れた熱間加工性が要求される
が、上述したように酸素含有量を低く抑えることによっ
てＢの熱間加工性改善効果を著しく高めることができ、
プラネタリーミルでの熱間圧延を可能としている。
【００１０】次に、各成分の限定理由を述べる。Ｃは、
耐食性の点から低いほど良く、０．０５０ ｗｔ％を超
えると粒界に炭化物を析出し、耐食性を劣化するので、
０．０５０ ｗｔ％を上限とした。Ｓｉは、σ相などの
金属間化合物を析出し、耐食性、機械的性質を劣化する
ので低いほど良く、特に１．００ｗｔ％を超えるとその
有害性が著しくなるので上限を１．００ｗｔ％とした。 Ｍｎは、耐食性に有害であり、またσ相析出を促進する
作用があるので２．００ｗｔ％を上限とした。Ｐは熱間
加工性、溶接性に有害であり、低いほど良く、０．０５
０ ｗｔ％を超えると、特に溶接性が著しく劣化するの
で、０．０５０ ｗｔ％を上限とした。Ｓは耐食性、熱
間加工性を劣化するので、低いほど良く、０．００５０
ｗｔ％を超えると、特に熱間加工性の劣化するので、０
．００５０ｗｔ％を上限とした。好ましくは、０．００
１０ｗｔ％以下が良い。Ｎｉは、耐食性、特に耐硫酸性
に有効であり、また、本発明ステンレス鋼はオーステナ
イト組織であり、この組織を安定させるには少なくとも
８．０ ｗｔ％以上が必要である。また、耐食性の観点
からも多いほど良いが、コスト高となるため、３０ｗｔ
％以下とした。Ｃｒは、耐食性に不可欠の合金成分であ
り、１５ｗｔ％を下回ると、耐食性が著しく劣化し、２
８ｗｔ％を超えるとσ相などの金属間化合物の析出を促
進するので、上限を２８ｗｔ％とした。Ｍｏは、耐食性
、特に本発明ステンレス鋼の目的とする耐硫酸性に対し
て不可欠の成分である。図１に示すように、Ｃｕとの複
合添加によって耐食性を著しく向上し得るので、少なく
とも２ｗｔ％を超える含有量が必要である。しかし、７
ｗｔ％を超えるとσ相などの金属間化合物の析出が著し
くなり、耐食性を著しく劣化し、また、凝固偏析が大と
なり熱間加工性を悪化させるので、上限を７ｗｔ％とし
た。
耐食性の点から低いほど良く、０．０５０ ｗｔ％を超
えると粒界に炭化物を析出し、耐食性を劣化するので、
０．０５０ ｗｔ％を上限とした。Ｓｉは、σ相などの
金属間化合物を析出し、耐食性、機械的性質を劣化する
ので低いほど良く、特に１．００ｗｔ％を超えるとその
有害性が著しくなるので上限を１．００ｗｔ％とした。 Ｍｎは、耐食性に有害であり、またσ相析出を促進する
作用があるので２．００ｗｔ％を上限とした。Ｐは熱間
加工性、溶接性に有害であり、低いほど良く、０．０５
０ ｗｔ％を超えると、特に溶接性が著しく劣化するの
で、０．０５０ ｗｔ％を上限とした。Ｓは耐食性、熱
間加工性を劣化するので、低いほど良く、０．００５０
ｗｔ％を超えると、特に熱間加工性の劣化するので、０
．００５０ｗｔ％を上限とした。好ましくは、０．００
１０ｗｔ％以下が良い。Ｎｉは、耐食性、特に耐硫酸性
に有効であり、また、本発明ステンレス鋼はオーステナ
イト組織であり、この組織を安定させるには少なくとも
８．０ ｗｔ％以上が必要である。また、耐食性の観点
からも多いほど良いが、コスト高となるため、３０ｗｔ
％以下とした。Ｃｒは、耐食性に不可欠の合金成分であ
り、１５ｗｔ％を下回ると、耐食性が著しく劣化し、２
８ｗｔ％を超えるとσ相などの金属間化合物の析出を促
進するので、上限を２８ｗｔ％とした。Ｍｏは、耐食性
、特に本発明ステンレス鋼の目的とする耐硫酸性に対し
て不可欠の成分である。図１に示すように、Ｃｕとの複
合添加によって耐食性を著しく向上し得るので、少なく
とも２ｗｔ％を超える含有量が必要である。しかし、７
ｗｔ％を超えるとσ相などの金属間化合物の析出が著し
くなり、耐食性を著しく劣化し、また、凝固偏析が大と
なり熱間加工性を悪化させるので、上限を７ｗｔ％とし
た。
【００１１】Ｃｕは、Ｍｏと同様、耐酸性に不可欠の成
分であり、２ｗｔ％を超えて添加すると著しく耐食性が
向上し、特に、Ｍｏとの複合添加によりその効果が大き
い。しかしながら、５ｗｔ％を超えると熱間加工性を劣
化させ、製造性が劣化するので、上限を５ｗｔ％以上と
した。Ｎは、オーステナイト組織安定化および耐食性に
有効であり、その効果を発揮するには、少なくとも０．
０５ｗｔ％必要である。しかし、０．３５ｗｔ％を超え
ると熱間強度が著しく高くなり、加工性も劣化するので
、０．０５ｗｔ％〜０．３５ｗｔ％とした。Ｂは、熱間
加工性向上に有効である。その効果は０．００１５％以
下では発揮されず、また鋼中の酸素含有量が多いと効果
も減少する。図２に示すごとく、〔Ｏ〕が６０ｐｐｍ
以下で特にＢの加工性改善効果が著しい。しかし、０．
０１０ ｗｔ％を超えると、逆に加工性が劣化するので
、０．００１５〜０．０１０ ｗｔ％とした。Ｏは、熱
間加工性に有効なＢの効果を発揮させるために、６０ｐ
ｐｍ 以下に抑える必要があるので、６０ｐｐｍ 以下
とした。Ｗ，Ｖは、ともに耐食性に有効であるが、多い
とσ相析出やコストアップにつながるので、上限は２．
００ｗｔ％以下とした。Ｍｇは、Ｂとともに添加するこ
とで加工性を向上させ得るが、含有量が０．０５ｗｔ％
を超えると加工性が逆に低下するので、上限を０．０５
ｗｔ％とした。１００００ ×Ｂ／ （Ｍｏ＋Ｃｕ＋１
０００×Ｏ）を１．５ 〜１０．０とする理由は、Ｂの
効果がＯとの関係、さらに凝固偏析しやすいＭｏ， Ｃ
ｕとの関係によって大きく影響され、関係式の値が１．
５ 未満ではＢが有効に作用せず、また１０．０を超え
ると、かえってＢの熱間加工性を劣化させる方向に作用
するので、１．５ 〜１０．０とする必要がある。
分であり、２ｗｔ％を超えて添加すると著しく耐食性が
向上し、特に、Ｍｏとの複合添加によりその効果が大き
い。しかしながら、５ｗｔ％を超えると熱間加工性を劣
化させ、製造性が劣化するので、上限を５ｗｔ％以上と
した。Ｎは、オーステナイト組織安定化および耐食性に
有効であり、その効果を発揮するには、少なくとも０．
０５ｗｔ％必要である。しかし、０．３５ｗｔ％を超え
ると熱間強度が著しく高くなり、加工性も劣化するので
、０．０５ｗｔ％〜０．３５ｗｔ％とした。Ｂは、熱間
加工性向上に有効である。その効果は０．００１５％以
下では発揮されず、また鋼中の酸素含有量が多いと効果
も減少する。図２に示すごとく、〔Ｏ〕が６０ｐｐｍ
以下で特にＢの加工性改善効果が著しい。しかし、０．
０１０ ｗｔ％を超えると、逆に加工性が劣化するので
、０．００１５〜０．０１０ ｗｔ％とした。Ｏは、熱
間加工性に有効なＢの効果を発揮させるために、６０ｐ
ｐｍ 以下に抑える必要があるので、６０ｐｐｍ 以下
とした。Ｗ，Ｖは、ともに耐食性に有効であるが、多い
とσ相析出やコストアップにつながるので、上限は２．
００ｗｔ％以下とした。Ｍｇは、Ｂとともに添加するこ
とで加工性を向上させ得るが、含有量が０．０５ｗｔ％
を超えると加工性が逆に低下するので、上限を０．０５
ｗｔ％とした。１００００ ×Ｂ／ （Ｍｏ＋Ｃｕ＋１
０００×Ｏ）を１．５ 〜１０．０とする理由は、Ｂの
効果がＯとの関係、さらに凝固偏析しやすいＭｏ， Ｃ
ｕとの関係によって大きく影響され、関係式の値が１．
５ 未満ではＢが有効に作用せず、また１０．０を超え
ると、かえってＢの熱間加工性を劣化させる方向に作用
するので、１．５ 〜１０．０とする必要がある。
【００１２】
【実施例】実験室の大気中で誘導炉により１０ｋｇの鋼
塊を造り、それを半切して、鋳造したままで切り出した
試験片について、引張り試験後の絞りを調べ、熱間加工
性を評価した。また、耐食性を評価するため、熱間鍛造
および冷間圧延後１１００℃×２分の固溶化熱処理を施
した厚さ２ｍｍの板を用いた。表１に実施例を示す。
塊を造り、それを半切して、鋳造したままで切り出した
試験片について、引張り試験後の絞りを調べ、熱間加工
性を評価した。また、耐食性を評価するため、熱間鍛造
および冷間圧延後１１００℃×２分の固溶化熱処理を施
した厚さ２ｍｍの板を用いた。表１に実施例を示す。
【００１３】本発明合金は、いずれも比較合金に比べて
耐食性は優れ、かつ熱間加工性も優れていることが判る
。耐食性に対しては、図１に示すように、Ｍｏ， Ｃｕ
の複合添加が有効であり、Ｍｏが２ｗｔ％以下で、Ｃｕ
が２ｗｔ％を超える範囲で耐食性は良好となる。また、
図２に示すように、熱間加工性に対して、Ｂが有効であ
るが、その効果を発揮するには〔Ｏ〕を６０ｐｐｍ 以
下に抑える必要がある。特に、プラネタリーミルのよう
に、１パス圧延で９０％以上の加工を加える場合は、極
めて優れた加工性が必要であり、１０００℃〜１２５０
℃での絞りが７０％以上必要である。そのためには〔Ｏ
〕を６０ｐｐｍ 以下の範囲で、Ｂは０．００１５ｗｔ
％を超える必要がある。さらに、１００００ ×Ｂ／
（Ｍｏ＋Ｃｕ＋１０００×Ｏ）を１．５ 〜１０．０と
することが熱間加工性の点より必要である。
耐食性は優れ、かつ熱間加工性も優れていることが判る
。耐食性に対しては、図１に示すように、Ｍｏ， Ｃｕ
の複合添加が有効であり、Ｍｏが２ｗｔ％以下で、Ｃｕ
が２ｗｔ％を超える範囲で耐食性は良好となる。また、
図２に示すように、熱間加工性に対して、Ｂが有効であ
るが、その効果を発揮するには〔Ｏ〕を６０ｐｐｍ 以
下に抑える必要がある。特に、プラネタリーミルのよう
に、１パス圧延で９０％以上の加工を加える場合は、極
めて優れた加工性が必要であり、１０００℃〜１２５０
℃での絞りが７０％以上必要である。そのためには〔Ｏ
〕を６０ｐｐｍ 以下の範囲で、Ｂは０．００１５ｗｔ
％を超える必要がある。さらに、１００００ ×Ｂ／
（Ｍｏ＋Ｃｕ＋１０００×Ｏ）を１．５ 〜１０．０と
することが熱間加工性の点より必要である。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【発明の効果】本発明によれば、重油専焼ボイラーの熱
交換器、煙道、煙突用部材として極めて優れた耐食性を
有するステンレス鋼を提供することができ、しかも、熱
間加工性の改善によってプラネタリーミルのような極め
て高い加工率を有する圧延機での加工を歩留り良く行な
うことが可能で、その製造費を安価になし得る利点があ
る。
交換器、煙道、煙突用部材として極めて優れた耐食性を
有するステンレス鋼を提供することができ、しかも、熱
間加工性の改善によってプラネタリーミルのような極め
て高い加工率を有する圧延機での加工を歩留り良く行な
うことが可能で、その製造費を安価になし得る利点があ
る。
【図１】ＣｕとＭｏと複合添加による耐食性の向上を示
すグラフである。
すグラフである。
【図２】Ｂの添加による熱間加工性の向上に対する鋼中
の酸素含有量の影響を示すグラフである。
の酸素含有量の影響を示すグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量で、Ｃ：０．０５０ ％以下、Ｓ
ｉ：１．００％以下、Ｍｎ：２．００％以下、Ｐ：０．
０５０ ％以下、Ｓ：０．００５０％以下、Ｎｉ：８．
０ 〜３０％、Ｃｒ：１５〜２８％、Ｍｏ：２％を超え
７％以下、Ｃｕ：２％を超え５％以下、Ｎ：０．０５〜
０．３５％、Ｂ：０．００１５％を超え０．０１０ ％
以下を含有し、Ｏが６０ｐｐｍ 以下で、しかも、合金
中のＣｕ， Ｍｏ， ＢおよびＯの含有量が１００００
×Ｂ／ （Ｍｏ＋Ｃｕ＋１０００×Ｏ）＝１．５ 〜
１０．０の関係を有することを特徴とする熱間加工性に
優れた耐硫酸露点腐食ステンレス鋼。 - 【請求項２】 重量で、Ｗ：２．００％以下、Ｖ：２
．００％以下、Ｍｇ：０．０５％のいずれか１種以上を
含有する請求項１記載のステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3145272A JP2774709B2 (ja) | 1991-05-22 | 1991-05-22 | 熱間加工性に優れた耐硫酸露点腐食ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3145272A JP2774709B2 (ja) | 1991-05-22 | 1991-05-22 | 熱間加工性に優れた耐硫酸露点腐食ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04346638A true JPH04346638A (ja) | 1992-12-02 |
| JP2774709B2 JP2774709B2 (ja) | 1998-07-09 |
Family
ID=15381302
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3145272A Expired - Lifetime JP2774709B2 (ja) | 1991-05-22 | 1991-05-22 | 熱間加工性に優れた耐硫酸露点腐食ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2774709B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999009231A1 (fr) * | 1997-08-13 | 1999-02-25 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Acier inoxydable austenitique presentant une excellente resistance a la corrosion par l'acide sulfurique et une excellente aptitude au faconnage |
| JP3294282B2 (ja) * | 1998-08-10 | 2002-06-24 | 住友金属工業株式会社 | 耐硫酸腐食性と加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
| EP1361290A1 (en) * | 2002-05-10 | 2003-11-12 | Nippon Steel Corporation | Steel for chemical tank, excellent in sulfuric acid corrosion resistance and pitting corrosion resistance |
| WO2009107585A1 (ja) | 2008-02-27 | 2009-09-03 | 住友金属工業株式会社 | 耐浸炭性金属材料 |
| WO2012176586A1 (ja) | 2011-06-24 | 2012-12-27 | 新日鐵住金株式会社 | 耐浸炭性金属材料 |
| KR20180125524A (ko) | 2016-03-31 | 2018-11-23 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 용접 구조 부재 |
| KR20180127489A (ko) | 2016-04-06 | 2018-11-28 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법 |
| KR20190034286A (ko) | 2016-08-03 | 2019-04-01 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 오스테나이트계 스테인리스 강 |
Citations (4)
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|---|---|---|---|---|
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| JPS6421038A (en) * | 1987-07-15 | 1989-01-24 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | Austenitic stainless steel having superior hot workability and high corrosion resistance and manufacture thereof |
| JPH02170946A (ja) * | 1988-12-23 | 1990-07-02 | Nippon Steel Corp | 耐食性の優れた煙突・煙道および脱硫装置用高合金ステンレス鋼 |
-
1991
- 1991-05-22 JP JP3145272A patent/JP2774709B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| KR20180125524A (ko) | 2016-03-31 | 2018-11-23 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 용접 구조 부재 |
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| KR20190034286A (ko) | 2016-08-03 | 2019-04-01 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 오스테나이트계 스테인리스 강 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2774709B2 (ja) | 1998-07-09 |
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