JPH04343313A - ズームレンズ - Google Patents
ズームレンズInfo
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- JPH04343313A JPH04343313A JP3116150A JP11615091A JPH04343313A JP H04343313 A JPH04343313 A JP H04343313A JP 3116150 A JP3116150 A JP 3116150A JP 11615091 A JP11615091 A JP 11615091A JP H04343313 A JPH04343313 A JP H04343313A
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
- G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
- G02B15/144—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only
- G02B15/1441—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive
- G02B15/144113—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive arranged +-++
-
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- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
- G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
- G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group
Landscapes
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- General Physics & Mathematics (AREA)
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- Lenses (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えばスチルカメラ又
はビデオカメラ等に使用して好適な高変倍比のリアフォ
ーカス方式のズームレンズに関する。
はビデオカメラ等に使用して好適な高変倍比のリアフォ
ーカス方式のズームレンズに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、スチルカメラ又はビデカメラ用の
ズームレンズとして、正負正正の４群構成で１群が合焦
作用、２群が変倍作用、３群が変倍に伴う像面移動補償
作用を行うズームレンズが知られている。しかしながら
、このようなフロントフォーカス方式で且つ可動群が３
個のズームレンズでは、機械的なカム構造が必要になり
ズームレンズシステムとしての全体構成が複雑である上
に、合焦時における軸外光線の取り扱いに対する配慮が
必要で、近接撮影が困難である。そこで、近年はリアフ
ォーカス方式で且つ可動群が２個のズームレンズが主流
になりつつある。
ズームレンズとして、正負正正の４群構成で１群が合焦
作用、２群が変倍作用、３群が変倍に伴う像面移動補償
作用を行うズームレンズが知られている。しかしながら
、このようなフロントフォーカス方式で且つ可動群が３
個のズームレンズでは、機械的なカム構造が必要になり
ズームレンズシステムとしての全体構成が複雑である上
に、合焦時における軸外光線の取り扱いに対する配慮が
必要で、近接撮影が困難である。そこで、近年はリアフ
ォーカス方式で且つ可動群が２個のズームレンズが主流
になりつつある。
【０００３】そのリアフォーカス方式で且つ可動群が２
個のズームレンズは、例えば特開昭６２−２４２１３号
公報、特開昭６３−１２３００９号公報に開示されてい
るように、物体側より順に正の屈折力を持つ第１レンズ
群、負の屈折力を持つ第２レンズ群、正の屈折力を持つ
第３レンズ群及び正の屈折力を持つ第４レンズ群を有し
、それら第１レンズ群及び第３レンズ群を固定とし、そ
の第２レンズ群を移動させて変倍を行い、その第４レン
ズ群を移動させて変倍に伴う像面移動補償及び合焦を行
うようにした正負正正の４群構成のズームレンズである
。このような構成により上述の不都合が解消されただけ
でなく、特に合焦のためのレンズ群が小型軽量化された
点に留意すべきである。
個のズームレンズは、例えば特開昭６２−２４２１３号
公報、特開昭６３−１２３００９号公報に開示されてい
るように、物体側より順に正の屈折力を持つ第１レンズ
群、負の屈折力を持つ第２レンズ群、正の屈折力を持つ
第３レンズ群及び正の屈折力を持つ第４レンズ群を有し
、それら第１レンズ群及び第３レンズ群を固定とし、そ
の第２レンズ群を移動させて変倍を行い、その第４レン
ズ群を移動させて変倍に伴う像面移動補償及び合焦を行
うようにした正負正正の４群構成のズームレンズである
。このような構成により上述の不都合が解消されただけ
でなく、特に合焦のためのレンズ群が小型軽量化された
点に留意すべきである。
【０００４】ここで、その第４群の軽量化について、合
焦作用及び変倍に伴う像面移動補償作用の双方の視点か
ら見直してみるに、ズームレンズシステムについては近
年自動化及び電子化が大幅に進んでいるが、光学的性能
の維持は当然のこととして更に変倍を高速化して自動合
焦（オートフォーカス）を高度化するすることが要求さ
れている。それに加えて、ズームレンズシステムとして
単にレンズ系を小型化するのみでなく、可動レンズ群の
駆動系に対する負荷を軽減させることにより、その駆動
系を含めたシステム全体としての小型化が求められてい
る。また、レンズ系を小型化して駆動系に対する負荷を
軽減させることは、消費電力を低減してバッテリーを小
型軽量化できることをも意味するが、これは電子回路を
含めたシステム全体の小型軽量化にとって大きな利点と
なる。即ち、合焦作用及び変倍に伴う像面移動補償作用
を行う第４群の小型軽量化は、システム全体の小型軽量
化に大きく寄与すると共に、応答速度が向上して自動合
焦がより高速に行えるなど多くの利点がある。
焦作用及び変倍に伴う像面移動補償作用の双方の視点か
ら見直してみるに、ズームレンズシステムについては近
年自動化及び電子化が大幅に進んでいるが、光学的性能
の維持は当然のこととして更に変倍を高速化して自動合
焦（オートフォーカス）を高度化するすることが要求さ
れている。それに加えて、ズームレンズシステムとして
単にレンズ系を小型化するのみでなく、可動レンズ群の
駆動系に対する負荷を軽減させることにより、その駆動
系を含めたシステム全体としての小型化が求められてい
る。また、レンズ系を小型化して駆動系に対する負荷を
軽減させることは、消費電力を低減してバッテリーを小
型軽量化できることをも意味するが、これは電子回路を
含めたシステム全体の小型軽量化にとって大きな利点と
なる。即ち、合焦作用及び変倍に伴う像面移動補償作用
を行う第４群の小型軽量化は、システム全体の小型軽量
化に大きく寄与すると共に、応答速度が向上して自動合
焦がより高速に行えるなど多くの利点がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】このように、第４群を
小型軽量化することには多くの利点があるにも拘らず、
従来の４群構成のリアフォーカス方式のズームレンズに
おいては第４群は何れも光学ガラスより構成され、特に
その第４群を軽量化したレンズ系は提案されていない。
小型軽量化することには多くの利点があるにも拘らず、
従来の４群構成のリアフォーカス方式のズームレンズに
おいては第４群は何れも光学ガラスより構成され、特に
その第４群を軽量化したレンズ系は提案されていない。
【０００６】本発明は斯かる点に鑑み、そのような４群
構成でリアフォーカス方式のズームレンズにおいて、第
４群を小型化及び軽量化することを目的とする。
構成でリアフォーカス方式のズームレンズにおいて、第
４群を小型化及び軽量化することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明による第１のズー
ムレンズは、例えば図１に示す如く、物体側より順に正
の屈折力を持つ第１レンズ群（１）、負の屈折力を持つ
第２レンズ群（２）、正の屈折力を持つ第３レンズ群（
３）及び正の屈折力を持つ第４レンズ群（４）を有し、
それら第１レンズ群（１）及び第３レンズ群（３）を固
定とし、その第２レンズ群（２）を移動させて変倍を行
い、その第４レンズ群（４）を移動させて変倍に伴う像
面移動補償及び合焦を行うようにした４群構成のリアフ
ォーカス方式のズームレンズにおいて、その第４レンズ
群（４）を物体側より順に物体側に凸面を向けた負メニ
スカスレンズ（４１）と正レンズ（４２）とよりなる互
いに接合又は分離された２枚のレンズより構成し、これ
ら２枚のレンズの内の少なくとも１枚のレンズを有機材
料で形成するようにしたものである。
ムレンズは、例えば図１に示す如く、物体側より順に正
の屈折力を持つ第１レンズ群（１）、負の屈折力を持つ
第２レンズ群（２）、正の屈折力を持つ第３レンズ群（
３）及び正の屈折力を持つ第４レンズ群（４）を有し、
それら第１レンズ群（１）及び第３レンズ群（３）を固
定とし、その第２レンズ群（２）を移動させて変倍を行
い、その第４レンズ群（４）を移動させて変倍に伴う像
面移動補償及び合焦を行うようにした４群構成のリアフ
ォーカス方式のズームレンズにおいて、その第４レンズ
群（４）を物体側より順に物体側に凸面を向けた負メニ
スカスレンズ（４１）と正レンズ（４２）とよりなる互
いに接合又は分離された２枚のレンズより構成し、これ
ら２枚のレンズの内の少なくとも１枚のレンズを有機材
料で形成するようにしたものである。
【０００８】本発明による第２のズームレンズは、その
第１のズームレンズにおいて、その第４レンズ群（４）
を構成する２枚のレンズを共に有機材料より形成し、ｄ
線の屈折率をＮｄ、屈折率の温度勾配をｄＮｄ／ｄＴ、
αを線膨張率として有機材料の温度パラメータを次の式
で表した場合に、 その第４レンズ群（４）を構成する２枚のレンズの内の
負メニスカスレンズ（４１）を形成する有機材料の温度
パラメータの絶対値がその２枚のレンズの内の正レンズ
（４２）を形成する有機材料の温度パラメータの絶対値
よりも小さくなるように材料の選択をしたものである。
第１のズームレンズにおいて、その第４レンズ群（４）
を構成する２枚のレンズを共に有機材料より形成し、ｄ
線の屈折率をＮｄ、屈折率の温度勾配をｄＮｄ／ｄＴ、
αを線膨張率として有機材料の温度パラメータを次の式
で表した場合に、 その第４レンズ群（４）を構成する２枚のレンズの内の
負メニスカスレンズ（４１）を形成する有機材料の温度
パラメータの絶対値がその２枚のレンズの内の正レンズ
（４２）を形成する有機材料の温度パラメータの絶対値
よりも小さくなるように材料の選択をしたものである。
【０００９】
【作用】斯かる本発明による第１のズームレンズによれ
ば、第４レンズ群（４）が物体側に凸の負メニスカスレ
ンズ（４１）と正レンズ（４２）とより構成されている
が、それら２枚のレンズにより色収差等をも良好に補正
できると共に、物体側に凸の負メニスカスレンズと正レ
ンズとを組み合わせた場合には実質的に１枚の正レンズ
に近い形状となり、光学的特性を良好に維持しつつその
第４レンズ群（４）を小型化することができる。更に、
それら２枚のレンズの内の少なくとも１枚が有機材料で
構成されているので、レンズ系が軽量化される。
ば、第４レンズ群（４）が物体側に凸の負メニスカスレ
ンズ（４１）と正レンズ（４２）とより構成されている
が、それら２枚のレンズにより色収差等をも良好に補正
できると共に、物体側に凸の負メニスカスレンズと正レ
ンズとを組み合わせた場合には実質的に１枚の正レンズ
に近い形状となり、光学的特性を良好に維持しつつその
第４レンズ群（４）を小型化することができる。更に、
それら２枚のレンズの内の少なくとも１枚が有機材料で
構成されているので、レンズ系が軽量化される。
【００１０】また、有機材料は光学ガラスに比べて温度
特性が悪く、温度変化によりその第４レンズ群（４）の
焦点距離が変化する虞があるが、その第４レンズ群（４
）は変倍時及び合焦時に動くものであるため、仮に焦点
距離が変化してもその変化分を打ち消すようにその第４
レンズ群（４）を動かすことにより対応することができ
る。
特性が悪く、温度変化によりその第４レンズ群（４）の
焦点距離が変化する虞があるが、その第４レンズ群（４
）は変倍時及び合焦時に動くものであるため、仮に焦点
距離が変化してもその変化分を打ち消すようにその第４
レンズ群（４）を動かすことにより対応することができ
る。
【００１１】また、本発明による第２のズームレンズに
よれば、各面のパワー（焦点距離の逆数）を対応する温
度パラメータで除した値の和が略全体のレンズ系の焦点
距離の温度特性になる。また、本例の第４レンズ群（４
）は全体として屈折力が正であるため、その第４レンズ
群（４）の負メニスカスレンズ（４１）のパワーの絶対
値は正レンズ（４２）のパワーよりも小さい。従って、
その負メニスカスレンズ（４１）の温度パラメータの絶
対値がその正レンズ（４２）の温度パラメータの絶対値
よりも小さくなるように材料を選択することにより、そ
の第４レンズ群（４）の焦点距離の温度による変化率を
小さくすることができる。
よれば、各面のパワー（焦点距離の逆数）を対応する温
度パラメータで除した値の和が略全体のレンズ系の焦点
距離の温度特性になる。また、本例の第４レンズ群（４
）は全体として屈折力が正であるため、その第４レンズ
群（４）の負メニスカスレンズ（４１）のパワーの絶対
値は正レンズ（４２）のパワーよりも小さい。従って、
その負メニスカスレンズ（４１）の温度パラメータの絶
対値がその正レンズ（４２）の温度パラメータの絶対値
よりも小さくなるように材料を選択することにより、そ
の第４レンズ群（４）の焦点距離の温度による変化率を
小さくすることができる。
【００１２】
【実施例】以下、本発明によるズームレンズの一実施例
につき図面を参照して説明しよう。図１は、本発明の一
実施例のズームレンズの光学系の基本構成を示し、この
図１において、物体側から像側に順に正の屈折力を持つ
固定の第１レンズ群１、負の屈折力を持つバリエータと
しての第２レンズ群２、正の屈折力を持つ固定の第３レ
ンズ群３及び正の屈折力を持つコンペンセータとしての
第４レンズ群４を配する。矢印Ａ１〜Ａ３のそのズーム
レンズの光軸に垂直な成分及び平行な成分がそれぞれ倍
率の差及びレンズ群の動きに対応するものとすると、第
２レンズ群２が矢印Ａ１に対応して移動することにより
変倍が行われ、第４レンズ群４が矢印Ａ２及びＡ３に対
応して移動することによりそれぞれ変倍に伴う像面変動
の補正及び合焦が行われる。即ち、本例は正負正正の４
群構成でリアフォーカス方式のズームレンズである。
につき図面を参照して説明しよう。図１は、本発明の一
実施例のズームレンズの光学系の基本構成を示し、この
図１において、物体側から像側に順に正の屈折力を持つ
固定の第１レンズ群１、負の屈折力を持つバリエータと
しての第２レンズ群２、正の屈折力を持つ固定の第３レ
ンズ群３及び正の屈折力を持つコンペンセータとしての
第４レンズ群４を配する。矢印Ａ１〜Ａ３のそのズーム
レンズの光軸に垂直な成分及び平行な成分がそれぞれ倍
率の差及びレンズ群の動きに対応するものとすると、第
２レンズ群２が矢印Ａ１に対応して移動することにより
変倍が行われ、第４レンズ群４が矢印Ａ２及びＡ３に対
応して移動することによりそれぞれ変倍に伴う像面変動
の補正及び合焦が行われる。即ち、本例は正負正正の４
群構成でリアフォーカス方式のズームレンズである。
【００１３】また、第２レンズ群２と第３レンズ群３と
の間に絞り６を配し（ただし、絞り６の位置はこれ以外
でもよい）、第４レンズ群４と像面との間に光学的ロー
パスフィルタとしてのガラスブロック７を配する。更に
、その第１レンズ群１は物体側に凸面を向けた負メニス
カスレンズ１１と正レンズ１２とより構成し、その第２
レンズ群２は物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
２１と負レンズ２２とそれに接合された正レンズ２３と
より構成し、その第３レンズ群３は正レンズ３１と負レ
ンズ３２とより構成し、その第４レンズ群４は物体側よ
り順に物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ４１と
それに接合又は分離された（図１では分離されている）
正レンズ４２とより構成する。
の間に絞り６を配し（ただし、絞り６の位置はこれ以外
でもよい）、第４レンズ群４と像面との間に光学的ロー
パスフィルタとしてのガラスブロック７を配する。更に
、その第１レンズ群１は物体側に凸面を向けた負メニス
カスレンズ１１と正レンズ１２とより構成し、その第２
レンズ群２は物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
２１と負レンズ２２とそれに接合された正レンズ２３と
より構成し、その第３レンズ群３は正レンズ３１と負レ
ンズ３２とより構成し、その第４レンズ群４は物体側よ
り順に物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ４１と
それに接合又は分離された（図１では分離されている）
正レンズ４２とより構成する。
【００１４】このように本例の第４レンズ群４は２枚の
レンズより構成されているので、色収差等の補正を良好
に行うことができる。更に、その負メニスカスレンズ４
１の凹部にその正レンズ４２の凸部が収まる形となりそ
れら２枚のレンズ系は全体で１枚のレンズ程度の厚さに
することができるため、本例の第４レンズ群４はきわめ
て小型化することができ、ひいてはズームレンズ全体を
小型化することができる。
レンズより構成されているので、色収差等の補正を良好
に行うことができる。更に、その負メニスカスレンズ４
１の凹部にその正レンズ４２の凸部が収まる形となりそ
れら２枚のレンズ系は全体で１枚のレンズ程度の厚さに
することができるため、本例の第４レンズ群４はきわめ
て小型化することができ、ひいてはズームレンズ全体を
小型化することができる。
【００１５】また、本例ではその第４レンズ群４の２枚
のレンズの材料としては、２枚とも合成樹脂にするか、
又は一方を合成樹脂にして他方を光学ガラスにするよう
に選択する。合成樹脂としては、例えば光透過性があり
比較的安定なアクリル樹脂（例えばｐｏｌｙｍｅｔｈｙ
ｌｍｅｔｈａｃｒｙｌａｔｅ：ＰＭＭＡ），ポリ塩化ビ
ニル（ｐｏｌｙｖｉｎｙｌ ｃｈｌｏｒｉｄｅ：ＰＶＣ
），ポリカーボネート（ｐｏｌｙｃａｒｂｏｎａｔｅ：
ＰＣ），スチレン樹脂（例えばｓｔｙｒｅｎｅ−ａｃｒ
ｙｌｏｎｉｔｒｉｔｅ ｒｅｓｉｎ：ＳＡＮ）又はポリ
スチレン成形材料（例えばｐｏｌｙｓｔｙｒｅｎｅ：Ｐ
Ｓｔ）等を使用することができる。ただし、その合成樹
脂の代わりに他の有機材料を使用してもよい。 一般的に硝材として用いられる光学ガラスの比重は略２
．２〜６．１の範囲内にあり、合成樹脂の場合には一般
的にその比重は略１．０５〜１．４の範囲内にあり、例
えば合成樹脂として光ディスク等で最も広く用いられて
いるアクリル樹脂のＰＭＭＡの比重は略１．１９である
。従って、本例のように材料として合成樹脂を使用する
ことにより第４レンズ群４を軽量化することができる。
のレンズの材料としては、２枚とも合成樹脂にするか、
又は一方を合成樹脂にして他方を光学ガラスにするよう
に選択する。合成樹脂としては、例えば光透過性があり
比較的安定なアクリル樹脂（例えばｐｏｌｙｍｅｔｈｙ
ｌｍｅｔｈａｃｒｙｌａｔｅ：ＰＭＭＡ），ポリ塩化ビ
ニル（ｐｏｌｙｖｉｎｙｌ ｃｈｌｏｒｉｄｅ：ＰＶＣ
），ポリカーボネート（ｐｏｌｙｃａｒｂｏｎａｔｅ：
ＰＣ），スチレン樹脂（例えばｓｔｙｒｅｎｅ−ａｃｒ
ｙｌｏｎｉｔｒｉｔｅ ｒｅｓｉｎ：ＳＡＮ）又はポリ
スチレン成形材料（例えばｐｏｌｙｓｔｙｒｅｎｅ：Ｐ
Ｓｔ）等を使用することができる。ただし、その合成樹
脂の代わりに他の有機材料を使用してもよい。 一般的に硝材として用いられる光学ガラスの比重は略２
．２〜６．１の範囲内にあり、合成樹脂の場合には一般
的にその比重は略１．０５〜１．４の範囲内にあり、例
えば合成樹脂として光ディスク等で最も広く用いられて
いるアクリル樹脂のＰＭＭＡの比重は略１．１９である
。従って、本例のように材料として合成樹脂を使用する
ことにより第４レンズ群４を軽量化することができる。
【００１６】更に、合成樹脂を材料とするプラスチック
レンズは金型等を用いた成形加工により大量生産が可能
であり製造コストを低減することができる。また、軽量
化を目的とする以上レンズの厚さはできるだけ薄くする
必要があり、本例では負メニスカスレンズ４１に比べて
正レンズ４２の方が厚いので、例えば少なくともその正
レンズ４２を合成樹脂で形成することにでより軽量化を
図ることができる。また、一般に合成樹脂を選定する際
に留意すべき事項は、色収差，温度変化による屈折率変
化及び熱膨張から生ずる焦点距離変化である。色収差を
良好に補正するためには、負メニスカスレンズ４１とし
てはアッベ数が比較的小さい材料が望まれ、正レンズ４
２としてはアッベ数が比較的大きい材料が望まれる。従
って、ｄ線に対するアッベ数をνｄとすると、それら２
枚のレンズを共に合成樹脂より形成する場合には、負メ
ニスカスレンズ４１の材料としてポリカーボネート（ν
ｄ＝３１），スチレン樹脂のＳＡＮ（νｄ＝３５）又は
ポリスチレン成形材料のＰＳｔ（νｄ＝３１）等を使用
して正レンズ４２としてアクリル樹脂のＰＭＭＡ（νｄ
＝５７）等を使用する組合せが望ましい。
レンズは金型等を用いた成形加工により大量生産が可能
であり製造コストを低減することができる。また、軽量
化を目的とする以上レンズの厚さはできるだけ薄くする
必要があり、本例では負メニスカスレンズ４１に比べて
正レンズ４２の方が厚いので、例えば少なくともその正
レンズ４２を合成樹脂で形成することにでより軽量化を
図ることができる。また、一般に合成樹脂を選定する際
に留意すべき事項は、色収差，温度変化による屈折率変
化及び熱膨張から生ずる焦点距離変化である。色収差を
良好に補正するためには、負メニスカスレンズ４１とし
てはアッベ数が比較的小さい材料が望まれ、正レンズ４
２としてはアッベ数が比較的大きい材料が望まれる。従
って、ｄ線に対するアッベ数をνｄとすると、それら２
枚のレンズを共に合成樹脂より形成する場合には、負メ
ニスカスレンズ４１の材料としてポリカーボネート（ν
ｄ＝３１），スチレン樹脂のＳＡＮ（νｄ＝３５）又は
ポリスチレン成形材料のＰＳｔ（νｄ＝３１）等を使用
して正レンズ４２としてアクリル樹脂のＰＭＭＡ（νｄ
＝５７）等を使用する組合せが望ましい。
【００１７】次に、合成樹脂で形成したレンズの温度に
よる焦点距離の変化について検討するに、上述の色収差
で用いられるアッベ数νｄと同様に、温度Ｔの関数であ
る温度パラメータνＴを次の数１で定義する。
よる焦点距離の変化について検討するに、上述の色収差
で用いられるアッベ数νｄと同様に、温度Ｔの関数であ
る温度パラメータνＴを次の数１で定義する。
【数１】
この数１において、Ｎｄはｄ線での屈折率、ｄＮｄ／ｄ
Ｔは屈折率の温度勾配、αは線膨張率である。この温度
パラメータνＴについては、Ｌｅｅ．Ｒ．Ｅｓｔｅｌｌ
：”ＴＨＩＲＤ ＯＲＤＥＲ ＴＨＥＯＲＹ ＯＦ Ｔ
ＨＥＲＭＡＬＬＹ ＣＯＮＴＯＲＯＬＬＥＤ ＰＬＡＳ
ＴＩＣ ＡＮＤ ＧＬＡＳＳ ＴＲＩＰＬＥＴＳ”，Ｓ
ＰＩＥ ＶｏＬ．２３７，１９８０，ＩＮＴＥＲＮＡＴ
ＩＯＮＡＬ ＬＥＮＳ ＤＥＳＩＧＮ ＣＯＮＦＥＲＥ
ＮＣＥ，Ｐ．３９２において開示されている。具体的に
νＴの値は、アクリル樹脂のＰＭＭＡで−４１１０．７
，ポリカーボネートで−４４９３．５，ポリスチレン成
形材料のＰＳｔで−３６５７．８である。
Ｔは屈折率の温度勾配、αは線膨張率である。この温度
パラメータνＴについては、Ｌｅｅ．Ｒ．Ｅｓｔｅｌｌ
：”ＴＨＩＲＤ ＯＲＤＥＲ ＴＨＥＯＲＹ ＯＦ Ｔ
ＨＥＲＭＡＬＬＹ ＣＯＮＴＯＲＯＬＬＥＤ ＰＬＡＳ
ＴＩＣ ＡＮＤ ＧＬＡＳＳ ＴＲＩＰＬＥＴＳ”，Ｓ
ＰＩＥ ＶｏＬ．２３７，１９８０，ＩＮＴＥＲＮＡＴ
ＩＯＮＡＬ ＬＥＮＳ ＤＥＳＩＧＮ ＣＯＮＦＥＲＥ
ＮＣＥ，Ｐ．３９２において開示されている。具体的に
νＴの値は、アクリル樹脂のＰＭＭＡで−４１１０．７
，ポリカーボネートで−４４９３．５，ポリスチレン成
形材料のＰＳｔで−３６５７．８である。
【００１８】また、焦点距離をＦとして温度による焦点
距離の変化ｄＦ／ｄＴは次の式で表すことができる。
距離の変化ｄＦ／ｄＴは次の式で表すことができる。
【数２】
この数２において、Ｆ＊はレンズ系のＦ値、ｙｉはｉ面
の近軸軸上周辺光線高、φｉはｉ面のパワー（焦点距離
の逆数）、（νＴ）ｉはｉ面の温度パラメータであり、
この数２より温度パラメータνＴが小さい程に温度によ
る焦点距離の変化が大きい傾向があることが分かる。
の近軸軸上周辺光線高、φｉはｉ面のパワー（焦点距離
の逆数）、（νＴ）ｉはｉ面の温度パラメータであり、
この数２より温度パラメータνＴが小さい程に温度によ
る焦点距離の変化が大きい傾向があることが分かる。
【００１９】また、数２は軸上色収差を表す計算式と同
じ形であると共に、合成樹脂間での温度パラメータνＴ
のばらつきはそれ程大きくないため、温度による焦点距
離の変化を０にするのは２枚のレンズ構成では不可能で
ある。しかしながら、本例のズームレンズの第４レンズ
群４は全体としての屈折力が正であり、負メニスカスレ
ンズ４１のパワーの絶対値よりも正レンズ４２のパワー
の方が大きい。従って、それら２枚のレンズを共に合成
樹脂で形成する場合には、負メニスカスレンズ４１の温
度パラメータの絶対値よりも正レンズ４２の温度パラメ
ータの絶対値が大きくなるように材料を選択することに
より、数２より計算されるｄＦ／ｄＴの絶対値をより０
に近づけて、温度による焦点距離の変化を最小にするこ
とができる。この場合には、更にその負メニスカスレン
ズ４１のアッベ数よりもその正レンズ４２のアッベ数の
方が大きくなるように材料を選択することにより、色収
差をも最小にすることができる。このようにｄＦ／ｄＴ
の絶対値と色収差の双方を小さくするには、例えば負メ
ニスカスレンズ４１としてポリスチレン成形材料のＰＳ
ｔ（νｄ＝３１、νＴ＝−３６５７．８）を使用し、正
レンズ４２としてはアクリル樹脂のＰＭＭＡ（νｄ＝５
７、νＴ＝−４１１０．７）を使用する組合せが考えら
れる。
じ形であると共に、合成樹脂間での温度パラメータνＴ
のばらつきはそれ程大きくないため、温度による焦点距
離の変化を０にするのは２枚のレンズ構成では不可能で
ある。しかしながら、本例のズームレンズの第４レンズ
群４は全体としての屈折力が正であり、負メニスカスレ
ンズ４１のパワーの絶対値よりも正レンズ４２のパワー
の方が大きい。従って、それら２枚のレンズを共に合成
樹脂で形成する場合には、負メニスカスレンズ４１の温
度パラメータの絶対値よりも正レンズ４２の温度パラメ
ータの絶対値が大きくなるように材料を選択することに
より、数２より計算されるｄＦ／ｄＴの絶対値をより０
に近づけて、温度による焦点距離の変化を最小にするこ
とができる。この場合には、更にその負メニスカスレン
ズ４１のアッベ数よりもその正レンズ４２のアッベ数の
方が大きくなるように材料を選択することにより、色収
差をも最小にすることができる。このようにｄＦ／ｄＴ
の絶対値と色収差の双方を小さくするには、例えば負メ
ニスカスレンズ４１としてポリスチレン成形材料のＰＳ
ｔ（νｄ＝３１、νＴ＝−３６５７．８）を使用し、正
レンズ４２としてはアクリル樹脂のＰＭＭＡ（νｄ＝５
７、νＴ＝−４１１０．７）を使用する組合せが考えら
れる。
【００２０】具体的に光学ガラスの温度パラメータνＴ
を∞として、後述の数値実施例中の第１実施例〜第３実
施例の広角ポジションにおいて数２よりｄＦ／ｄＴを計
算した結果を次に示す。なお、後述の第４実施例〜第６
実施例については、第４レンズ群の２枚のレンズが接合
されているため、数２はそのままでは適用できない。 第１実施例 ３．７［μｍ／ｄｅｇ］第
２実施例 −０．７［μｍ／ｄｅｇ］第３実
施例 ５．４［μｍ／ｄｅｇ］
を∞として、後述の数値実施例中の第１実施例〜第３実
施例の広角ポジションにおいて数２よりｄＦ／ｄＴを計
算した結果を次に示す。なお、後述の第４実施例〜第６
実施例については、第４レンズ群の２枚のレンズが接合
されているため、数２はそのままでは適用できない。 第１実施例 ３．７［μｍ／ｄｅｇ］第
２実施例 −０．７［μｍ／ｄｅｇ］第３実
施例 ５．４［μｍ／ｄｅｇ］
【００２
１】従って、本例では合成樹脂の採用により１ｄｅｇの
温度変化で焦点距離が数μｍ変化する虞があることにな
る。しかしながら、本例のズームレンズでは第４レンズ
群が合焦作用を行うべく可動であるため、その焦点距離
の温度変化は吸収できるものと考えられる。これは光デ
ィスク再生装置に使用されているプラスチック対物レン
ズにおいて温度特性が実用上問題となっていないのと同
様である。ただし、ズーミング時の第４レンズ群の追従
性（ズームトラッキング）の温度特性が問題となる虞は
あるが、その場合には重量及び温度特性の双方より合成
樹脂の材質を選択する必要がある。
１】従って、本例では合成樹脂の採用により１ｄｅｇの
温度変化で焦点距離が数μｍ変化する虞があることにな
る。しかしながら、本例のズームレンズでは第４レンズ
群が合焦作用を行うべく可動であるため、その焦点距離
の温度変化は吸収できるものと考えられる。これは光デ
ィスク再生装置に使用されているプラスチック対物レン
ズにおいて温度特性が実用上問題となっていないのと同
様である。ただし、ズーミング時の第４レンズ群の追従
性（ズームトラッキング）の温度特性が問題となる虞は
あるが、その場合には重量及び温度特性の双方より合成
樹脂の材質を選択する必要がある。
【００２２】また、合成樹脂は成形加工が容易且つ高精
度にできるため、容易に高精度な非球面を形成すること
ができる。そこで、本例では非球面を使用しているが、
ズームレンズとしての仕様が厳しくないときには敢えて
非球面を使用するまでもない。本例では、Ｋを円錐定数
、ｙを光軸からの高さ、Ｚを光軸からの高さｙにおける
非球面上の点の非球面頂点の接平面からの距離、Ｒを近
軸曲率半径、ＡＤ，ＡＥ，ＡＦ，ＡＧを夫々４次〜１０
次の非球面係数として、その非球面形状を次のように表
す。
度にできるため、容易に高精度な非球面を形成すること
ができる。そこで、本例では非球面を使用しているが、
ズームレンズとしての仕様が厳しくないときには敢えて
非球面を使用するまでもない。本例では、Ｋを円錐定数
、ｙを光軸からの高さ、Ｚを光軸からの高さｙにおける
非球面上の点の非球面頂点の接平面からの距離、Ｒを近
軸曲率半径、ＡＤ，ＡＥ，ＡＦ，ＡＧを夫々４次〜１０
次の非球面係数として、その非球面形状を次のように表
す。
【数３】
【００２３】次に本発明の複数の数値実施例のレンズデ
ータ、非球面データ及び可変データをそれぞれ示す。各
数値実施例のレンズデータにおいては、物体側から像面
側に順にｉ番目（ｉ＝１，２，３，‥‥）の面の曲率半
径及びｉ番目の面と（ｉ＋１）番目の面との面間隔を夫
々Ｒｉ及びＤｉとする。また、そのｉ番目の面と（ｉ＋
１）番目の面との間の媒質のｄ線の屈折率及びアッベ数
を夫々Ｎｉ及びνｉとして、その媒質が空気の場合のＮ
ｉ及びνｉは空欄とした。レンズデータにおいて、＊を
付した面は非球面であり、この面の曲率半径Ｒは近軸曲
率半径を意味する。一方、各数値実施例の非球面データ
において、Ｋは左欄に記載された面の円錐定数、ＡＤ，
ＡＥ，ＡＦ，ＡＧはそれぞれ左欄に記載された面の４次
〜１０次の非球面係数であり、これらの円錐定数及び非
球面係数を数３に代入することにより非球面形状が定ま
る。
ータ、非球面データ及び可変データをそれぞれ示す。各
数値実施例のレンズデータにおいては、物体側から像面
側に順にｉ番目（ｉ＝１，２，３，‥‥）の面の曲率半
径及びｉ番目の面と（ｉ＋１）番目の面との面間隔を夫
々Ｒｉ及びＤｉとする。また、そのｉ番目の面と（ｉ＋
１）番目の面との間の媒質のｄ線の屈折率及びアッベ数
を夫々Ｎｉ及びνｉとして、その媒質が空気の場合のＮ
ｉ及びνｉは空欄とした。レンズデータにおいて、＊を
付した面は非球面であり、この面の曲率半径Ｒは近軸曲
率半径を意味する。一方、各数値実施例の非球面データ
において、Ｋは左欄に記載された面の円錐定数、ＡＤ，
ＡＥ，ＡＦ，ＡＧはそれぞれ左欄に記載された面の４次
〜１０次の非球面係数であり、これらの円錐定数及び非
球面係数を数３に代入することにより非球面形状が定ま
る。
【００２４】また、全ての数値実施例において共通に、
ズームレンズの全体の焦点距離ｆは１０〜６０ｍｍ、Ｆ
値は２．１〜２．８、半画角ωは２３．２〜４．１゜で
ある。また、広角ポジション（ｆ＝１０．０）、中間ポ
ジション（ｆ＝３０．３）及び望遠ポジション（ｆ＝６
０．０）における可変の間隔Ｄｉの値を可変データとし
て示す。
ズームレンズの全体の焦点距離ｆは１０〜６０ｍｍ、Ｆ
値は２．１〜２．８、半画角ωは２３．２〜４．１゜で
ある。また、広角ポジション（ｆ＝１０．０）、中間ポ
ジション（ｆ＝３０．３）及び望遠ポジション（ｆ＝６
０．０）における可変の間隔Ｄｉの値を可変データとし
て示す。
【００２５】［第１実施例］本例は、図１の第４レンズ
群４において、負メニスカスレンズ４１と正レンズ４２
とを分離して配し、これら２枚のレンズを共に合成樹脂
より形成したものである。そして、負メニスカスレンズ
４１の材質はポリカーボネート（ＰＣ）、正レンズ４２
の材質はアクリル樹脂のＰＭＭＡとして、上記の数２に
よる焦点距離の温度変化が最小となるようにしている。 この例のレンズ構成図を図２に示し、広角ポジション（
ｆ＝１０．０）、中間ポジション（ｆ＝３０．３）及び
望遠ポジション（ｆ＝６０．０）における縦収差図をそ
れぞれ図３〜図５に示す。
群４において、負メニスカスレンズ４１と正レンズ４２
とを分離して配し、これら２枚のレンズを共に合成樹脂
より形成したものである。そして、負メニスカスレンズ
４１の材質はポリカーボネート（ＰＣ）、正レンズ４２
の材質はアクリル樹脂のＰＭＭＡとして、上記の数２に
よる焦点距離の温度変化が最小となるようにしている。 この例のレンズ構成図を図２に示し、広角ポジション（
ｆ＝１０．０）、中間ポジション（ｆ＝３０．３）及び
望遠ポジション（ｆ＝６０．０）における縦収差図をそ
れぞれ図３〜図５に示す。
【００２６】
Ａ．レンズデータ
ｉ Ｒｉ
Ｄｉ Ｎｉ
νｉ １ ２５．４２
１．７１ １．８０
５ ２５．５ ２
１７．９５ ６．８６
１．５８９ ６１．３
＊３ −１５１．９９
０．４３（可変） ４ ２１
．０２ １．１４
１．８３４ ３７．２
５ ９．２７
３．９２ ６ −１２．３２
１．１４ １．６
９７ ４８．５ ７
１１．６９ ３．２９
１．８４７ ２３．
８ ８ ∞
２４．００（可変） ９ ∞（
絞り） ０．５７ ＊１０
１５．０８ ４．２９
１．５８９ ６１．３
＊１１ −２１．８６
４．０１ １２ −２４．１６
１．１４ １
．８４７ ２３．８ １３
８３．０３ ７．７３（
可変） ＊１４ ２０．５９
１．１４ １．５８
６ ３１（ＰＣ） １５
１１．４１ １．８２
＊１６ １３．６０
６．４３ １．４９２
５７（ＰＭＭＡ） ＊１７
−１３．４１ １０．６３（可変）
１８ ∞
８．２９ １．５１７
６４．２ １９ ∞
Ｄｉ Ｎｉ
νｉ １ ２５．４２
１．７１ １．８０
５ ２５．５ ２
１７．９５ ６．８６
１．５８９ ６１．３
＊３ −１５１．９９
０．４３（可変） ４ ２１
．０２ １．１４
１．８３４ ３７．２
５ ９．２７
３．９２ ６ −１２．３２
１．１４ １．６
９７ ４８．５ ７
１１．６９ ３．２９
１．８４７ ２３．
８ ８ ∞
２４．００（可変） ９ ∞（
絞り） ０．５７ ＊１０
１５．０８ ４．２９
１．５８９ ６１．３
＊１１ −２１．８６
４．０１ １２ −２４．１６
１．１４ １
．８４７ ２３．８ １３
８３．０３ ７．７３（
可変） ＊１４ ２０．５９
１．１４ １．５８
６ ３１（ＰＣ） １５
１１．４１ １．８２
＊１６ １３．６０
６．４３ １．４９２
５７（ＰＭＭＡ） ＊１７
−１３．４１ １０．６３（可変）
１８ ∞
８．２９ １．５１７
６４．２ １９ ∞
【００２７】
Ｂ．非球面データ
Ｋ ＡＤ
ＡＥ ＡＦ
ＡＧ ３面 ０ ０．５６７×１０−５
−０．３８５×１０−８ −０．９６６×１０
−１１ ０．３０１×１０−１３１０面 ０
−０．１０６×１０−４ −０．２８５×１０−
６ −０．１９６×１０−９ ０．１４４
×１０−９ １１面 ０ ０．６５６×１０−
４ −０．１４３×１０−６ −０．３９７×１
０−９ ０．１４４×１０−９ １４面 ０
−０．３９０×１０−４ ０
０ ０１
６面 ０ −０．４３８×１０−４ ０
０
０１７面 ０ ０．４５７×１０−４
０ ０
０
ＡＥ ＡＦ
ＡＧ ３面 ０ ０．５６７×１０−５
−０．３８５×１０−８ −０．９６６×１０
−１１ ０．３０１×１０−１３１０面 ０
−０．１０６×１０−４ −０．２８５×１０−
６ −０．１９６×１０−９ ０．１４４
×１０−９ １１面 ０ ０．６５６×１０−
４ −０．１４３×１０−６ −０．３９７×１
０−９ ０．１４４×１０−９ １４面 ０
−０．３９０×１０−４ ０
０ ０１
６面 ０ −０．４３８×１０−４ ０
０
０１７面 ０ ０．４５７×１０−４
０ ０
０
【００２８】
Ｃ．可変データ
ｆ＝１０．０
ｆ＝３０．３ ｆ＝６０．０Ｄ３
０．４３ １
４．８３ ２０．９５Ｄ８
２４．００ ９．５９
３．４８Ｄ１３
７．７３ ４．４２
８．１６Ｄ１７ １０．
６３ １３．９４
１０．２０
ｆ＝３０．３ ｆ＝６０．０Ｄ３
０．４３ １
４．８３ ２０．９５Ｄ８
２４．００ ９．５９
３．４８Ｄ１３
７．７３ ４．４２
８．１６Ｄ１７ １０．
６３ １３．９４
１０．２０
【００２９】［第２実施例］本例は、図１の
第４レンズ群４において、負メニスカスレンズ４１と正
レンズ４２とを分離して配し、負メニスカスレンズ４１
を合成樹脂（具体的にはポリカーボネート（ＰＣ））よ
り形成し、正レンズ４２を光学ガラスより形成したもの
である。この例のレンズ構成図を図６に示し、広角ポジ
ション（ｆ＝１０．０）、中間ポジション（ｆ＝３０．
３）及び望遠ポジション（ｆ＝６０．０）における縦収
差図をそれぞれ図７〜図９に示す。
第４レンズ群４において、負メニスカスレンズ４１と正
レンズ４２とを分離して配し、負メニスカスレンズ４１
を合成樹脂（具体的にはポリカーボネート（ＰＣ））よ
り形成し、正レンズ４２を光学ガラスより形成したもの
である。この例のレンズ構成図を図６に示し、広角ポジ
ション（ｆ＝１０．０）、中間ポジション（ｆ＝３０．
３）及び望遠ポジション（ｆ＝６０．０）における縦収
差図をそれぞれ図７〜図９に示す。
【００３０】
Ａ．レンズデータ
ｉ Ｒｉ
Ｄｉ Ｎｉ
νｉ １ ２６．６２
１．７１ １．８０
５ ２５．５ ２
１８．７６ ６．８６
１．５８９ ６１．３
＊３ −１４８．０１
１．６０（可変） ４ ３６
．７４ １．１４
１．８３４ ３７．２
５ １０．２７
３．９２ ６ −１２．５１
１．１４ １．６
９７ ４８．５ ７
１３．８６ ３．２９
１．８４７ ２３．
８ ８ −８３．０８
２２．１１（可変） ９ ∞
（絞り） ０．５７ ＊１０
１４．９８ ４．２９
１．５８９ ６１．３
＊１１ −２５．６９
５．３１ １２ −２３．７１
１．１４
１．８４７ ２３．８ １３
４３．９６ ７．７７
（可変） ＊１４ １７．４４
１．１４ １．５
８６ ３１（ＰＣ） １５
１３．２４ ０．９７
＊１６ １３．５０
６．４３ １．５１７
６４．２ ＊１７ −１４
．８０ １０．８６（可変）
１８ ∞ ８
．２９ １．５１７
６４．２ １９ ∞
Ｄｉ Ｎｉ
νｉ １ ２６．６２
１．７１ １．８０
５ ２５．５ ２
１８．７６ ６．８６
１．５８９ ６１．３
＊３ −１４８．０１
１．６０（可変） ４ ３６
．７４ １．１４
１．８３４ ３７．２
５ １０．２７
３．９２ ６ −１２．５１
１．１４ １．６
９７ ４８．５ ７
１３．８６ ３．２９
１．８４７ ２３．
８ ８ −８３．０８
２２．１１（可変） ９ ∞
（絞り） ０．５７ ＊１０
１４．９８ ４．２９
１．５８９ ６１．３
＊１１ −２５．６９
５．３１ １２ −２３．７１
１．１４
１．８４７ ２３．８ １３
４３．９６ ７．７７
（可変） ＊１４ １７．４４
１．１４ １．５
８６ ３１（ＰＣ） １５
１３．２４ ０．９７
＊１６ １３．５０
６．４３ １．５１７
６４．２ ＊１７ −１４
．８０ １０．８６（可変）
１８ ∞ ８
．２９ １．５１７
６４．２ １９ ∞
【００３１】
Ｂ．非球面データ
Ｋ ＡＤ
ＡＥ ＡＦ
ＡＧ ３面 ０ ０．４９４×１０−５
−０．２８６×１０−８ −０．７７８×１０
−１１ ０．２０９×１０−１３１０面 ０
−０．１０５×１０−４ −０．２３８×１０−
６ −０．２８２×１０−８ ０．２３８
×１０−９ １１面 ０ ０．５８７×１０−
４ −０．１４６×１０−６ −０．３２７×１
０−８ ０．２７７×１０−９ １４面 ０
−０．２５２×１０−４ ０
０ ０１
６面 ０ −０．５２６×１０−４ ０
０
０１７面 ０ ０．７１７×１０−４
０ ０
０
ＡＥ ＡＦ
ＡＧ ３面 ０ ０．４９４×１０−５
−０．２８６×１０−８ −０．７７８×１０
−１１ ０．２０９×１０−１３１０面 ０
−０．１０５×１０−４ −０．２３８×１０−
６ −０．２８２×１０−８ ０．２３８
×１０−９ １１面 ０ ０．５８７×１０−
４ −０．１４６×１０−６ −０．３２７×１
０−８ ０．２７７×１０−９ １４面 ０
−０．２５２×１０−４ ０
０ ０１
６面 ０ −０．５２６×１０−４ ０
０
０１７面 ０ ０．７１７×１０−４
０ ０
０
【００３２】
Ｃ．可変データ
ｆ＝１０．０
ｆ＝３０．３ ｆ＝６０．０Ｄ３
１．６０ １
５．８８ ２２．８５Ｄ８
２２．１１ ７．８３
０．８６Ｄ１３
７．７７ ４．１１
７．９１Ｄ１７ １０．
８６ １４．５１
１０．７２
ｆ＝３０．３ ｆ＝６０．０Ｄ３
１．６０ １
５．８８ ２２．８５Ｄ８
２２．１１ ７．８３
０．８６Ｄ１３
７．７７ ４．１１
７．９１Ｄ１７ １０．
８６ １４．５１
１０．７２
【００３３】［第３実施例］本例は、図１の
第４レンズ群４において、負メニスカスレンズ４１と正
レンズ４２とを分離して配し、負メニスカスレンズ４１
を光学ガラスより形成し、正レンズ４２を合成樹脂（具
体的にはアクリル樹脂のＰＭＭＡ）より形成したもので
ある。この例のレンズ構成図を図１０に示し、広角ポジ
ション（ｆ＝１０．０）、中間ポジション（ｆ＝３０．
３）及び望遠ポジション（ｆ＝６０．０）における縦収
差図をそれぞれ図１１〜図１３に示す。
第４レンズ群４において、負メニスカスレンズ４１と正
レンズ４２とを分離して配し、負メニスカスレンズ４１
を光学ガラスより形成し、正レンズ４２を合成樹脂（具
体的にはアクリル樹脂のＰＭＭＡ）より形成したもので
ある。この例のレンズ構成図を図１０に示し、広角ポジ
ション（ｆ＝１０．０）、中間ポジション（ｆ＝３０．
３）及び望遠ポジション（ｆ＝６０．０）における縦収
差図をそれぞれ図１１〜図１３に示す。
【００３４】
Ａ．レンズデータ
ｉ Ｒｉ
Ｄｉ Ｎｉ
νｉ １ ２７．６１
１．７１ １．８０
５ ２５．５ ２
１９．４５ ６．８６
１．５８９ ６１．３
＊３ −１５３．０９
０．９１（可変） ４ ３３
．１６ １．１４
１．８３４ ３７．２
５ １０．６８
３．９２ ６ −１３．１０
１．１４ １．６
９７ ４８．５ ７
１４．０９ ３．２９
１．８４７ ２３．
８ ８ −１０６．２４
２３．３９（可変） ９ ∞
（絞り） ０．５７ ＊１０
１４．３１ ４．２９
１．５８９ ６１．３
＊１１ −２６．２７
５．３５ １２ −２３．１９
１．１４
１．８４７ ２３．８ １３
３５．０８ ８．８８
（可変） ＊１４ １３．５６
１．１４ １．６
８９ ３１．１ １５
１０．５１ ０．１４
＊１６ １０．３５
６．４３ １．４９２
５７（ＰＭＭＡ） ＊１７ −
１５．２６ ９．９３（可変）
１８ ∞
８．２９ １．５１７
６４．２ １９ ∞
Ｄｉ Ｎｉ
νｉ １ ２７．６１
１．７１ １．８０
５ ２５．５ ２
１９．４５ ６．８６
１．５８９ ６１．３
＊３ −１５３．０９
０．９１（可変） ４ ３３
．１６ １．１４
１．８３４ ３７．２
５ １０．６８
３．９２ ６ −１３．１０
１．１４ １．６
９７ ４８．５ ７
１４．０９ ３．２９
１．８４７ ２３．
８ ８ −１０６．２４
２３．３９（可変） ９ ∞
（絞り） ０．５７ ＊１０
１４．３１ ４．２９
１．５８９ ６１．３
＊１１ −２６．２７
５．３５ １２ −２３．１９
１．１４
１．８４７ ２３．８ １３
３５．０８ ８．８８
（可変） ＊１４ １３．５６
１．１４ １．６
８９ ３１．１ １５
１０．５１ ０．１４
＊１６ １０．３５
６．４３ １．４９２
５７（ＰＭＭＡ） ＊１７ −
１５．２６ ９．９３（可変）
１８ ∞
８．２９ １．５１７
６４．２ １９ ∞
【００３５】
Ｂ．非球面データ
Ｋ ＡＤ
ＡＥ ＡＦ
ＡＧ ３面 ０ ０．４４６×１０−５
−０．４０４×１０−８ ０．４９９×１０
−１１ −０．９２０×１０−１４１０面 ０
−０．１１４×１０−４ −０．３１９×１０−
６ ０．４４０×１０−８ ０．２３８
×１０−９ １１面 ０ ０．６０３×１０−
４ −０．１４７×１０−６ ０．２２２×１
０−８ ０．３１７×１０−９ １４面 ０
−０．８７４×１０−５ ０
０ ０１
６面 ０ −０．６９７×１０−４ ０
０
０１７面 ０ ０．１０６×１０−４
０ ０
０
ＡＥ ＡＦ
ＡＧ ３面 ０ ０．４４６×１０−５
−０．４０４×１０−８ ０．４９９×１０
−１１ −０．９２０×１０−１４１０面 ０
−０．１１４×１０−４ −０．３１９×１０−
６ ０．４４０×１０−８ ０．２３８
×１０−９ １１面 ０ ０．６０３×１０−
４ −０．１４７×１０−６ ０．２２２×１
０−８ ０．３１７×１０−９ １４面 ０
−０．８７４×１０−５ ０
０ ０１
６面 ０ −０．６９７×１０−４ ０
０
０１７面 ０ ０．１０６×１０−４
０ ０
０
【００３６】
Ｃ．可変データ
ｆ＝１０．０
ｆ＝３０．３ ｆ＝６０．０Ｄ３
０．９１ １
５．９８ ２３．４５Ｄ８
２３．３９ ８．３２
０．８６Ｄ１３
８．８８ ５．３２
９．１７Ｄ１７ ９
．９３ １３．４９
９．６４
ｆ＝３０．３ ｆ＝６０．０Ｄ３
０．９１ １
５．９８ ２３．４５Ｄ８
２３．３９ ８．３２
０．８６Ｄ１３
８．８８ ５．３２
９．１７Ｄ１７ ９
．９３ １３．４９
９．６４
【００３７】［第４実施例］本例は、図
１の第４レンズ群４において、負メニスカスレンズ４１
と正レンズ４２とを接合し、負メニスカスレンズ４１を
合成樹脂（具体的にはポリカーボネート（ＰＣ））より
形成し、正レンズ４２を合成樹脂（具体的にはアクリル
樹脂のＰＭＭＡ）より形成したものである。この例のレ
ンズ構成図を図１４に示し、広角ポジション（ｆ＝１０
．０）、中間ポジション（ｆ＝３０．３）及び望遠ポジ
ション（ｆ＝６０．０）における縦収差図をそれぞれ図
１５〜図１７に示す。
１の第４レンズ群４において、負メニスカスレンズ４１
と正レンズ４２とを接合し、負メニスカスレンズ４１を
合成樹脂（具体的にはポリカーボネート（ＰＣ））より
形成し、正レンズ４２を合成樹脂（具体的にはアクリル
樹脂のＰＭＭＡ）より形成したものである。この例のレ
ンズ構成図を図１４に示し、広角ポジション（ｆ＝１０
．０）、中間ポジション（ｆ＝３０．３）及び望遠ポジ
ション（ｆ＝６０．０）における縦収差図をそれぞれ図
１５〜図１７に示す。
【００３８】
Ａ．レンズデータ
ｉ Ｒｉ
Ｄｉ Ｎｉ
νｉ １ ２７．４８
１．７１ １．８０
５ ２５．５ ２
１９．２４ ６．８６
１．５８９ ６１．３
＊３ −１５６．５４
１．８９（可変） ４ ３８
．８８ １．１４
１．８３４ ３７．２
５ １０．５０
３．９２ ６ −１２．５０
１．１４ １．６
９７ ４８．５ ７
１４．３７ ３．２９
１．８４７ ２３．
８ ８ −７３．９０
２２．７４（可変） ９ ∞
（絞り） ０．５７ ＊１０
１５．３８ ４．２９
１．５８９ ６１．３
＊１１ −２６．４７
５．０９ １２ −３０．７１
１．１４
１．８４７ ２３．８ １３
３８．６４ ８．８６
（可変） ＊１４ １４．０７
１．１４ １．５
８６ ３１（ＰＣ） ＊１５
９．３７ ６．４３
１．４９２ ５
７（ＰＭＭＡ） １６ −１７．１１
１０．０２（可変） １７
∞ ８．２９
１．５１７ ６
４．２ １８ ∞
Ｄｉ Ｎｉ
νｉ １ ２７．４８
１．７１ １．８０
５ ２５．５ ２
１９．２４ ６．８６
１．５８９ ６１．３
＊３ −１５６．５４
１．８９（可変） ４ ３８
．８８ １．１４
１．８３４ ３７．２
５ １０．５０
３．９２ ６ −１２．５０
１．１４ １．６
９７ ４８．５ ７
１４．３７ ３．２９
１．８４７ ２３．
８ ８ −７３．９０
２２．７４（可変） ９ ∞
（絞り） ０．５７ ＊１０
１５．３８ ４．２９
１．５８９ ６１．３
＊１１ −２６．４７
５．０９ １２ −３０．７１
１．１４
１．８４７ ２３．８ １３
３８．６４ ８．８６
（可変） ＊１４ １４．０７
１．１４ １．５
８６ ３１（ＰＣ） ＊１５
９．３７ ６．４３
１．４９２ ５
７（ＰＭＭＡ） １６ −１７．１１
１０．０２（可変） １７
∞ ８．２９
１．５１７ ６
４．２ １８ ∞
【００３９】
Ｂ．非球面データ
Ｋ ＡＤ
ＡＥ ＡＦ
ＡＧ ３面 ０ ０．４２２×１０−５
−０．２１０×１０−８ −０．６９９×１０
−１１ ０．１６０×１０−１３１０面 ０
−０．１０１×１０−４ −０．２９５×１０−
６ ０．２４６×１０−８ ０．２０３
×１０−９ １１面 ０ ０．５８５×１０−
４ −０．２１２×１０−６ ０．８３３×１
０−９ ０．２６５×１０−９ １４面 ０
−０．３９７×１０−４ −０．９３０×１０
−７ −０．１０２×１０−８ ０．７１
０×１０−１０１５面 ０ −０．４６１×１０
−４ −０．１１８×１０−５ −０．６２３×
１０−８ −０．７１１×１０−１０１６面
０ ０．１０７×１０−３ −０．５４７×１
０−７ ０．２０１×１０−９ ０．１
１２×１０−９
ＡＥ ＡＦ
ＡＧ ３面 ０ ０．４２２×１０−５
−０．２１０×１０−８ −０．６９９×１０
−１１ ０．１６０×１０−１３１０面 ０
−０．１０１×１０−４ −０．２９５×１０−
６ ０．２４６×１０−８ ０．２０３
×１０−９ １１面 ０ ０．５８５×１０−
４ −０．２１２×１０−６ ０．８３３×１
０−９ ０．２６５×１０−９ １４面 ０
−０．３９７×１０−４ −０．９３０×１０
−７ −０．１０２×１０−８ ０．７１
０×１０−１０１５面 ０ −０．４６１×１０
−４ −０．１１８×１０−５ −０．６２３×
１０−８ −０．７１１×１０−１０１６面
０ ０．１０７×１０−３ −０．５４７×１
０−７ ０．２０１×１０−９ ０．１
１２×１０−９
【００４０】
Ｃ．可変データ
ｆ＝１０．０
ｆ＝３０．３ ｆ＝６０．０Ｄ３
１．８９ １
６．６４ ２３．９２Ｄ８
２２．７４ ７．９９
０．７１Ｄ１３
８．８６ ４．９５
８．１５Ｄ１６ １０．
０２ １３．９３
１０．７４
ｆ＝３０．３ ｆ＝６０．０Ｄ３
１．８９ １
６．６４ ２３．９２Ｄ８
２２．７４ ７．９９
０．７１Ｄ１３
８．８６ ４．９５
８．１５Ｄ１６ １０．
０２ １３．９３
１０．７４
【００４１】［第５実施例］本例は、図１の
第４レンズ群４において、負メニスカスレンズ４１と正
レンズ４２とを接合し、負メニスカスレンズ４１を合成
樹脂（具体的にはポリカーボネート（ＰＣ））より形成
し、正レンズ４２を光学ガラスより形成したものである
。この例のレンズ構成図を図１８に示し、広角ポジショ
ン（ｆ＝１０．０）、中間ポジション（ｆ＝３０．３）
及び望遠ポジション（ｆ＝６０．０）における縦収差図
をそれぞれ図１９〜図２１に示す。
第４レンズ群４において、負メニスカスレンズ４１と正
レンズ４２とを接合し、負メニスカスレンズ４１を合成
樹脂（具体的にはポリカーボネート（ＰＣ））より形成
し、正レンズ４２を光学ガラスより形成したものである
。この例のレンズ構成図を図１８に示し、広角ポジショ
ン（ｆ＝１０．０）、中間ポジション（ｆ＝３０．３）
及び望遠ポジション（ｆ＝６０．０）における縦収差図
をそれぞれ図１９〜図２１に示す。
【００４２】
Ａ．レンズデータ
ｉ Ｒｉ
Ｄｉ Ｎｉ
νｉ １ ２７．５５
１．７１ １．８０
５ ２５．５ ２
１９．３３ ６．８６
１．５８９ ６１．３
＊３ −１６８．６１
１．３８（可変） ４ ４６
．６８ １．１４
１．８３４ ３７．２
５ １１．２０
３．９２ ６ −１３．１６
１．１４ １．６
９７ ４８．５ ７
１５．５０ ３．２９
１．８４７ ２３．
８ ８ −６８．４０
２３．２４（可変） ９ ∞
（絞り） ０．５７ ＊１０
１６．２８ ４．２９
１．５８９ ６１．３
＊１１ −３４．２３
５．３８ １２ −４１．７９
１．１４
１．８４７ ２３．８ １３
４７．６３ ８．４３
（可変） ＊１４ １８．４３
１．１４ １．５
８６ ３１（ＰＣ） １５
１０．３０ ６．４３
１．５８９ ６
１．３ ＊１６ −２３．２１
１０．１７（可変） １７
∞ ８．２９
１．５１７ ６４．２
１８ ∞
Ｄｉ Ｎｉ
νｉ １ ２７．５５
１．７１ １．８０
５ ２５．５ ２
１９．３３ ６．８６
１．５８９ ６１．３
＊３ −１６８．６１
１．３８（可変） ４ ４６
．６８ １．１４
１．８３４ ３７．２
５ １１．２０
３．９２ ６ −１３．１６
１．１４ １．６
９７ ４８．５ ７
１５．５０ ３．２９
１．８４７ ２３．
８ ８ −６８．４０
２３．２４（可変） ９ ∞
（絞り） ０．５７ ＊１０
１６．２８ ４．２９
１．５８９ ６１．３
＊１１ −３４．２３
５．３８ １２ −４１．７９
１．１４
１．８４７ ２３．８ １３
４７．６３ ８．４３
（可変） ＊１４ １８．４３
１．１４ １．５
８６ ３１（ＰＣ） １５
１０．３０ ６．４３
１．５８９ ６
１．３ ＊１６ −２３．２１
１０．１７（可変） １７
∞ ８．２９
１．５１７ ６４．２
１８ ∞
【００４３】
Ｂ．非球面データ
Ｋ ＡＤ
ＡＥ ＡＦ
ＡＧ ３面 ０ ０．３９８×１０−５
−０．１４６×１０−８ −０．１１３×１０
−１０ ０．２８３×１０−１３１０面 ０
０．９１５×１０−５ −０．２２９×１０−
６ ０．７２４×１０−８ ０．１８５
×１０−９ １１面 ０ ０．６４９×１０−
４ −０．５８９×１０−７ ０．１９２×１
０−８ ０．３２５×１０−９ １４面 ０
−０．２１２×１０−４ ０．５２４×１０
−７ −０．２５８×１０−８ ０．７３
２×１０−１０１６面 ０ ０．６８０×１０
−４ −０．１０４×１０−７ −０．２３０×
１０−８ ０．８６０×１０−１０
ＡＥ ＡＦ
ＡＧ ３面 ０ ０．３９８×１０−５
−０．１４６×１０−８ −０．１１３×１０
−１０ ０．２８３×１０−１３１０面 ０
０．９１５×１０−５ −０．２２９×１０−
６ ０．７２４×１０−８ ０．１８５
×１０−９ １１面 ０ ０．６４９×１０−
４ −０．５８９×１０−７ ０．１９２×１
０−８ ０．３２５×１０−９ １４面 ０
−０．２１２×１０−４ ０．５２４×１０
−７ −０．２５８×１０−８ ０．７３
２×１０−１０１６面 ０ ０．６８０×１０
−４ −０．１０４×１０−７ −０．２３０×
１０−８ ０．８６０×１０−１０
【００４４
】 Ｃ．可変データ ｆ＝１０．０
ｆ＝３０．３ ｆ＝６０．０Ｄ３
１．３８ １
６．７９ ２４．２０Ｄ８
２３．２４ ７．８４
０．４３Ｄ１３
８．４３ ５．０４
８．６２Ｄ１６ １０．
１７ １３．５７
９．９８
】 Ｃ．可変データ ｆ＝１０．０
ｆ＝３０．３ ｆ＝６０．０Ｄ３
１．３８ １
６．７９ ２４．２０Ｄ８
２３．２４ ７．８４
０．４３Ｄ１３
８．４３ ５．０４
８．６２Ｄ１６ １０．
１７ １３．５７
９．９８
【００４５】［第６実施例］本例は、図１
の第４レンズ群４において、負メニスカスレンズ４１と
正レンズ４２とを接合し、負メニスカスレンズ４１を光
学ガラスより形成し、正レンズ４２を合成樹脂（具体的
にはアクリル樹脂のＰＭＭＡ）より形成したものである
。この例のレンズ構成図を図２２に示し、広角ポジショ
ン（ｆ＝１０．０）、中間ポジション（ｆ＝３０．３）
及び望遠ポジション（ｆ＝６０．０）における縦収差図
をそれぞれ図２３〜図２５に示す。
の第４レンズ群４において、負メニスカスレンズ４１と
正レンズ４２とを接合し、負メニスカスレンズ４１を光
学ガラスより形成し、正レンズ４２を合成樹脂（具体的
にはアクリル樹脂のＰＭＭＡ）より形成したものである
。この例のレンズ構成図を図２２に示し、広角ポジショ
ン（ｆ＝１０．０）、中間ポジション（ｆ＝３０．３）
及び望遠ポジション（ｆ＝６０．０）における縦収差図
をそれぞれ図２３〜図２５に示す。
【００４６】
Ａ．レンズデータ
ｉ Ｒｉ
Ｄｉ Ｎｉ
νｉ １ ２７．０１
１．７１ １．８０
５ ２５．５ ２
１８．９２ ６．８６
１．５８９ ６１．３
＊３ −１５８．７０
１．６２（可変） ４ ３４
．０９ １．１４
１．８３４ ３７．２
５ １０．３５
３．９２ ６ −１２．３２
１．１４ １．６
９７ ４８．５ ７
１３．９２ ３．２９
１．８４７ ２３．
８ ８ −８９．７２
２２．１４（可変） ９ ∞
（絞り） ０．５７ ＊１０
１６．７８ ４．２９
１．５８９ ６１．３
＊１１ −２７．４６
５．６６ １２ −１９．４３
１．１４
１．８４７ ２３．８ １３
６４２．８９ ８．２８
（可変） ＊１４ １３．９５
１．１４ １．６
８９ ３１．１ ＊１５
９．３２ ６．４３
１．４９２ ５７（
ＰＭＭＡ） ＊１６ −１５．５５
１０．９１（可変） １７
∞ ８．２９
１．５１７ ６４．
２ １８ ∞
Ｄｉ Ｎｉ
νｉ １ ２７．０１
１．７１ １．８０
５ ２５．５ ２
１８．９２ ６．８６
１．５８９ ６１．３
＊３ −１５８．７０
１．６２（可変） ４ ３４
．０９ １．１４
１．８３４ ３７．２
５ １０．３５
３．９２ ６ −１２．３２
１．１４ １．６
９７ ４８．５ ７
１３．９２ ３．２９
１．８４７ ２３．
８ ８ −８９．７２
２２．１４（可変） ９ ∞
（絞り） ０．５７ ＊１０
１６．７８ ４．２９
１．５８９ ６１．３
＊１１ −２７．４６
５．６６ １２ −１９．４３
１．１４
１．８４７ ２３．８ １３
６４２．８９ ８．２８
（可変） ＊１４ １３．９５
１．１４ １．６
８９ ３１．１ ＊１５
９．３２ ６．４３
１．４９２ ５７（
ＰＭＭＡ） ＊１６ −１５．５５
１０．９１（可変） １７
∞ ８．２９
１．５１７ ６４．
２ １８ ∞
【００４７】
Ｂ．非球面データ
Ｋ ＡＤ
ＡＥ ＡＦ
ＡＧ ３面 ０ ０．４４１×１０−５
−０．２２０×１０−８ −０．９２５×１０
−１１ ０．２２９×１０−１３１０面 ０
０．９９０×１０−５ −０．２６１×１０−
６ ０．５３２×１０−８ ０．１９２
×１０−９ １１面 ０ ０．５４７×１０−
４ −０．６５６×１０−７ ０．３３６×１
０−９ ０．２９５×１０−９ １４面 ０
−０．４６９×１０−４ −０．１３３×１０
−６ −０．２０７×１０−８ ０．９１
８×１０−１０１５面 ０ −０．６２７×１０
−４ −０．１６４×１０−５ −０．９４３×
１０−８ ０．２２４×１０−９ １６面
０ ０．１００×１０−３ ０．２１６×１
０−６ −０．２５５×１０−８ ０．６
９２×１０−１０
ＡＥ ＡＦ
ＡＧ ３面 ０ ０．４４１×１０−５
−０．２２０×１０−８ −０．９２５×１０
−１１ ０．２２９×１０−１３１０面 ０
０．９９０×１０−５ −０．２６１×１０−
６ ０．５３２×１０−８ ０．１９２
×１０−９ １１面 ０ ０．５４７×１０−
４ −０．６５６×１０−７ ０．３３６×１
０−９ ０．２９５×１０−９ １４面 ０
−０．４６９×１０−４ −０．１３３×１０
−６ −０．２０７×１０−８ ０．９１
８×１０−１０１５面 ０ −０．６２７×１０
−４ −０．１６４×１０−５ −０．９４３×
１０−８ ０．２２４×１０−９ １６面
０ ０．１００×１０−３ ０．２１６×１
０−６ −０．２５５×１０−８ ０．６
９２×１０−１０
【００４８】
Ｃ．可変データ
ｆ＝１０．０
ｆ＝３０．３ ｆ＝６０．０Ｄ３
１．６２ １
６．０４ ２３．３３Ｄ８
２２．１４ ７．７２
０．４３Ｄ１３
８．２８ ４．２７
７．５７Ｄ１６ １０．
９１ １４．９２
１１．６２
ｆ＝３０．３ ｆ＝６０．０Ｄ３
１．６２ １
６．０４ ２３．３３Ｄ８
２２．１４ ７．７２
０．４３Ｄ１３
８．２８ ４．２７
７．５７Ｄ１６ １０．
９１ １４．９２
１１．６２
【００４９】なお、本発明は上述実施例に限
定されず本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々の構成を
取り得ることは勿論である。
定されず本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々の構成を
取り得ることは勿論である。
【００５０】
【発明の効果】本発明によれば、第４レンズ群が２枚の
レンズより構成され、負メニスカスレンズの凹部に正レ
ンズの凸部が収まる形になるので、その第４レンズ群ひ
いてはズームレンズ全体が小型化される利益がある。ま
た、それら２枚のレンズの内の少なくとも１枚が有機材
料により形成されているので、その第４レンズ群ひいて
はズームレンズ全体が軽量化される利益がある。この場
合でも、２枚のレンズを有するので、色収差及び温度に
よる焦点距離の変化を良好に補正することができると共
に、有機材料は非球面の加工が容易であるため、球面収
差をも良好に補正することができる。
レンズより構成され、負メニスカスレンズの凹部に正レ
ンズの凸部が収まる形になるので、その第４レンズ群ひ
いてはズームレンズ全体が小型化される利益がある。ま
た、それら２枚のレンズの内の少なくとも１枚が有機材
料により形成されているので、その第４レンズ群ひいて
はズームレンズ全体が軽量化される利益がある。この場
合でも、２枚のレンズを有するので、色収差及び温度に
よる焦点距離の変化を良好に補正することができると共
に、有機材料は非球面の加工が容易であるため、球面収
差をも良好に補正することができる。
【００５１】また、その第４レンズ群は変倍時及び合焦
時に動く部分であるため、この第４レンズ群が小型軽量
化されることは、ズームレンズシステムの駆動部の小型
化及び低消費電力化のみならず合焦時等における応答速
度の高速化が達成されることをも意味する。
時に動く部分であるため、この第４レンズ群が小型軽量
化されることは、ズームレンズシステムの駆動部の小型
化及び低消費電力化のみならず合焦時等における応答速
度の高速化が達成されることをも意味する。
【００５２】なお、有機材料は光学ガラスに比べて一般
に温度特性が悪いが、その第４群を構成する２枚のレン
ズを共に有機材料より構成し、その２枚の内の負メニス
カスレンズの温度パラメータの絶対値がその２枚の内の
正レンズの温度パラメータの絶対値よりも小さくなるよ
うに有機材料の選択を行うようにした場合には、その第
４レンズ群の焦点距離の温度特性をより安定化すること
ができる利益がある。
に温度特性が悪いが、その第４群を構成する２枚のレン
ズを共に有機材料より構成し、その２枚の内の負メニス
カスレンズの温度パラメータの絶対値がその２枚の内の
正レンズの温度パラメータの絶対値よりも小さくなるよ
うに有機材料の選択を行うようにした場合には、その第
４レンズ群の焦点距離の温度特性をより安定化すること
ができる利益がある。
【図１】本発明によるズームレンズの一実施例の光学系
の基本構成を示すレンズ断面図である。
の基本構成を示すレンズ断面図である。
【図２】本発明の数値実施例の第１実施例のレンズ構成
図である。
図である。
【図３】第１実施例の広角ポジションにおける縦収差図
であり、ｅはｅ線、ＦはＦ線、ｄはｄ線、Ｓはサジタル
面、Ｔはタンジェンシャル面の収差曲線である。
であり、ｅはｅ線、ＦはＦ線、ｄはｄ線、Ｓはサジタル
面、Ｔはタンジェンシャル面の収差曲線である。
【図４】第１実施例の中間ポジションにおける縦収差図
である。
である。
【図５】第１実施例の望遠ポジションにおける縦収差図
である。
である。
【図６】数値実施例における第２実施例のレンズ構成図
である。
である。
【図７】第２実施例の広角ポジションにおける縦収差図
である。
である。
【図８】第２実施例の中間ポジションにおける縦収差図
である。
である。
【図９】第２実施例の望遠ポジションにおける縦収差図
である。
である。
【図１０】数値実施例における第３実施例のレンズ構成
図である。
図である。
【図１１】第３実施例の広角ポジションにおける縦収差
図である。
図である。
【図１２】第３実施例の中間ポジションにおける縦収差
図である。
図である。
【図１３】第３実施例の望遠ポジションにおける縦収差
図である。
図である。
【図１４】数値実施例における第４実施例のレンズ構成
図である。
図である。
【図１５】第４実施例の広角ポジションにおける縦収差
図である。
図である。
【図１６】第４実施例の中間ポジションにおける縦収差
図である。
図である。
【図１７】第４実施例の望遠ポジションにおける縦収差
図である。
図である。
【図１８】数値実施例における第５実施例のレンズ構成
図である。
図である。
【図１９】第５実施例の広角ポジションにおける縦収差
図である。
図である。
【図２０】第５実施例の中間ポジションにおける縦収差
図である。
図である。
【図２１】第５実施例の望遠ポジションにおける縦収差
図である。
図である。
【図２２】数値実施例における第６実施例のレンズ構成
図である。
図である。
【図２３】第６実施例の広角ポジションにおける縦収差
図である。
図である。
【図２４】第６実施例の中間ポジションにおける縦収差
図である。
図である。
【図２５】第６実施例の望遠ポジションにおける縦収差
図である。
図である。
１ 第１レンズ群
２ 第２レンズ群
３ 第３レンズ群
４ 第４レンズ群
７ ガラスブロック
４１ 負メニスカスレンズ
４２ 正レンズ
Claims (2)
- 【請求項１】 物体側より順に正の屈折力を持つ第１
レンズ群、負の屈折力を持つ第２レンズ群、正の屈折力
を持つ第３レンズ群及び正の屈折力を持つ第４レンズ群
を有し、上記第１レンズ群及び第３レンズ群を固定とし
、上記第２レンズ群を移動させて変倍を行い、上記第４
レンズ群を移動させて変倍に伴う像面移動補償及び合焦
を行うようにした４群構成のリアフォーカス方式のズー
ムレンズにおいて、上記第４レンズ群を物体側より順に
物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと正レンズと
よりなる互いに接合又は分離された２枚のレンズより構
成し、該２枚のレンズの内の少なくとも１枚のレンズを
有機材料で形成するようにしたことを特徴とするズーム
レンズ。 - 【請求項２】 請求項１記載のズームレンズにおいて
、上記第４レンズ群を構成する２枚のレンズを共に有機
材料より形成し、ｄ線の屈折率をＮｄ、屈折率の温度勾
配をｄＮｄ／ｄＴ、αを線膨張率として有機材料の温度
パラメータを次の式で表した場合に、 上記第４レンズ群を構成する２枚のレンズの内の負メニ
スカスレンズを形成する有機材料の温度パラメータの絶
対値が上記２枚のレンズの内の正レンズを形成する有機
材料の温度パラメータの絶対値よりも小さくなるように
材料の選択をしたズームレンズ。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3116150A JPH04343313A (ja) | 1991-05-21 | 1991-05-21 | ズームレンズ |
| KR1019920006774A KR100271956B1 (ko) | 1991-05-21 | 1992-04-22 | 줌 렌즈 |
| US08/538,376 US5671062A (en) | 1991-05-21 | 1994-10-11 | Zoom lens having a light weight and temperature independent fourth lens group |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3116150A JPH04343313A (ja) | 1991-05-21 | 1991-05-21 | ズームレンズ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04343313A true JPH04343313A (ja) | 1992-11-30 |
Family
ID=14679996
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3116150A Pending JPH04343313A (ja) | 1991-05-21 | 1991-05-21 | ズームレンズ |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
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| JP (1) | JPH04343313A (ja) |
| KR (1) | KR100271956B1 (ja) |
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| US6310728B1 (en) | 1998-06-19 | 2001-10-30 | Canon Kabushiki Kaisha | Image viewing apparatus |
| WO2001092941A1 (fr) * | 2000-05-31 | 2001-12-06 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Objectif à focale variable et caméra vidéo équipée de cet objectif |
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| US6552854B2 (en) | 2000-04-28 | 2003-04-22 | Canon Kabushiki Kaisha | Image display apparatus and optical system |
| US6594085B2 (en) | 2000-04-28 | 2003-07-15 | Canon Kabushiki Kaisha | Image display apparatus and optical system |
| US6710933B2 (en) | 2000-05-31 | 2004-03-23 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Zoom lens and video camera comprising the same |
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| US7019909B2 (en) | 2001-11-14 | 2006-03-28 | Canon Kabushiki Kaisha | Optical system, image display apparatus, and image taking apparatus |
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- 1992-04-22 KR KR1019920006774A patent/KR100271956B1/ko not_active IP Right Cessation
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1994
- 1994-10-11 US US08/538,376 patent/US5671062A/en not_active Expired - Fee Related
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