JPH04333509A - 被削性に優れた鋼材の製造方法 - Google Patents
被削性に優れた鋼材の製造方法Info
- Publication number
- JPH04333509A JPH04333509A JP3106140A JP10614091A JPH04333509A JP H04333509 A JPH04333509 A JP H04333509A JP 3106140 A JP3106140 A JP 3106140A JP 10614091 A JP10614091 A JP 10614091A JP H04333509 A JPH04333509 A JP H04333509A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten steel
- slag
- steel
- sio2
- al2o3
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 78
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 78
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 15
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 12
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 30
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 22
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 22
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims abstract description 12
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims description 5
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 30
- 210000002268 wool Anatomy 0.000 abstract description 24
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 abstract description 15
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 abstract description 15
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 abstract description 15
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 abstract description 15
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 abstract description 15
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 abstract description 15
- 238000005266 casting Methods 0.000 abstract description 9
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 5
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 abstract description 5
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 230000007547 defect Effects 0.000 abstract description 4
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 12
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 11
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 229910018404 Al2 O3 Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000532 Deoxidized steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 2
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 1
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M Fluoride anion Chemical compound [F-] KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N Na2O Inorganic materials [O-2].[Na+].[Na+] KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920003002 synthetic resin Polymers 0.000 description 1
- 239000000057 synthetic resin Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、スチールウール製造用
線材に代表される被削性に優れた鋼材の製造方法に関す
るものである。
線材に代表される被削性に優れた鋼材の製造方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術及びその問題点】スチールウールは、通常
、転炉−造塊−分塊の工程を経て製造された低炭素鋼線
材を伸線加工後、長手方向に切削して製造されており、
たわしとして一般台所用品磨き用、錆取り用、ペイント
除去用等に用いられる他、最近はディスクブレーキ用や
合成樹脂類との複合材料にも使用され、その需要は増大
しつつある。
、転炉−造塊−分塊の工程を経て製造された低炭素鋼線
材を伸線加工後、長手方向に切削して製造されており、
たわしとして一般台所用品磨き用、錆取り用、ペイント
除去用等に用いられる他、最近はディスクブレーキ用や
合成樹脂類との複合材料にも使用され、その需要は増大
しつつある。
【０００３】スチールウール製造用線材に要求される特
性として、（１）切削工具の寿命が長いこと、（２）切
削時に極微細の粉や屑の発生が少なく、歩留りが高いこ
と、（３）スチールウール自体が適度の弾力性と強度を
有すること、等が挙げられる。
性として、（１）切削工具の寿命が長いこと、（２）切
削時に極微細の粉や屑の発生が少なく、歩留りが高いこ
と、（３）スチールウール自体が適度の弾力性と強度を
有すること、等が挙げられる。
【０００４】スチールウールは、前記の通り切削によっ
て製造されるため、スチールウール製造用線材には良好
な被削性、即ち、（１）で示したような工具寿命が長い
ことが要求される。また、通常の切削加工とスチールウ
ール切削加工の著しい相違は、前者において切り屑とな
る部分を、後者ではスチールウールとして利用する点に
あり、スチールウールとなる切り屑はカールすることな
く、安定した大きさと形状で連続して切削できることが
必須条件である。さらに、通常の切削加工では望ましい
とされている極微細な粉や屑の発生も、スチールウール
の製造においては歩留りを低下させ、かつ作業環境を汚
染するために最小限に抑制することが重要である。これ
らの特性を具備せしめるために、スチールウール用材料
に関し特公昭５７−６１１０３号公報に、またスチール
ウール製造用線材及びその製造方法に関し特願昭６０−
１９４５７１号において提案がなされている。
て製造されるため、スチールウール製造用線材には良好
な被削性、即ち、（１）で示したような工具寿命が長い
ことが要求される。また、通常の切削加工とスチールウ
ール切削加工の著しい相違は、前者において切り屑とな
る部分を、後者ではスチールウールとして利用する点に
あり、スチールウールとなる切り屑はカールすることな
く、安定した大きさと形状で連続して切削できることが
必須条件である。さらに、通常の切削加工では望ましい
とされている極微細な粉や屑の発生も、スチールウール
の製造においては歩留りを低下させ、かつ作業環境を汚
染するために最小限に抑制することが重要である。これ
らの特性を具備せしめるために、スチールウール用材料
に関し特公昭５７−６１１０３号公報に、またスチール
ウール製造用線材及びその製造方法に関し特願昭６０−
１９４５７１号において提案がなされている。
【０００５】前記のスチールウール製造によって発生す
る切り屑の量を少なくするとともに、切削工具の磨耗を
小さくするためには、主として脱酸によって生成される
Ａｌ２ Ｏ３ に代表される非金属介在物の量を削減す
るのが有効なことは、鉄と鋼第７４年第２号Ｐ３８８〜
Ｐ３９５、特公平２−４２６号公報に示されるように公
知の事実である。
る切り屑の量を少なくするとともに、切削工具の磨耗を
小さくするためには、主として脱酸によって生成される
Ａｌ２ Ｏ３ に代表される非金属介在物の量を削減す
るのが有効なことは、鉄と鋼第７４年第２号Ｐ３８８〜
Ｐ３９５、特公平２−４２６号公報に示されるように公
知の事実である。
【０００６】Ａｌ２ Ｏ３ に代表される非金属介在物
を削減するためには、溶鋼中の溶解酸素を低減すること
が有効であるが、従来の転炉−造塊−分塊の工程では前
記のスチールウールの組成になるように転炉出鋼後の合
金添加を行うと、熱力学的な脱酸平衡により成分調整後
の溶解酸素濃度は通常０．００５〜０．０１％となる。 ここで述べる溶解酸素とは溶鋼中に存在する全酸素より
非金属介在物中に含まれる酸化物中の酸素を除いた分で
あり、通常酸素濃淡電池にて測定される分である。
を削減するためには、溶鋼中の溶解酸素を低減すること
が有効であるが、従来の転炉−造塊−分塊の工程では前
記のスチールウールの組成になるように転炉出鋼後の合
金添加を行うと、熱力学的な脱酸平衡により成分調整後
の溶解酸素濃度は通常０．００５〜０．０１％となる。 ここで述べる溶解酸素とは溶鋼中に存在する全酸素より
非金属介在物中に含まれる酸化物中の酸素を除いた分で
あり、通常酸素濃淡電池にて測定される分である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】一方、表２に示すよう
なスチールウール材の溶鋼成分で示される弱脱酸鋼は、
従来造塊法を用いて製造されてきたが、弱脱酸鋼のよう
な溶鋼中の溶解酸素が高い溶鋼を連続鋳造設備を用いて
鋳造しようとする場合に、鉄と鋼第６７年Ｓ８３２に示
されているように、鋳型内電磁攪拌を用いない場合には
溶鋼中の溶解酸素の濃度を０．００５％未満に、鋳型内
電磁攪拌を用いた場合でも溶解酸素の濃度を０．００６
％未満に保持しないと鋳造後の鋳片中に気泡が残存し成
品欠陥となってしまうだけでなく、場合によっては鋳造
中に溶鋼の気泡発生によるわきだちが発生し鋳造不能と
なる場合が生じる問題があり、連続鋳造を用いて鋳造す
るためには鋳造前の溶鋼中の酸素濃度を前記の値以下に
低減する必要があった。
なスチールウール材の溶鋼成分で示される弱脱酸鋼は、
従来造塊法を用いて製造されてきたが、弱脱酸鋼のよう
な溶鋼中の溶解酸素が高い溶鋼を連続鋳造設備を用いて
鋳造しようとする場合に、鉄と鋼第６７年Ｓ８３２に示
されているように、鋳型内電磁攪拌を用いない場合には
溶鋼中の溶解酸素の濃度を０．００５％未満に、鋳型内
電磁攪拌を用いた場合でも溶解酸素の濃度を０．００６
％未満に保持しないと鋳造後の鋳片中に気泡が残存し成
品欠陥となってしまうだけでなく、場合によっては鋳造
中に溶鋼の気泡発生によるわきだちが発生し鋳造不能と
なる場合が生じる問題があり、連続鋳造を用いて鋳造す
るためには鋳造前の溶鋼中の酸素濃度を前記の値以下に
低減する必要があった。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、表２に示すよ
うなスチールウール材に代表される被削性に優れた鋼材
を連続鋳造設備を用いて鋳造することを可能にするため
に、転炉−連続鋳造プロセスにより、被削性に優れた鋼
材を製造するにあたり、転炉出鋼後の取鍋内溶鋼を、Ａ
ｌ２ Ｏ３ 含有量（Ａｌ２ Ｏ３ ）を２〜１５％に
、かつＣａＯ含有量（ＣａＯ）とＳｉＯ２ の含有量（
ＳｉＯ２ ）との比（ＣａＯ）／（ＳｉＯ２ ）を０．
６０〜１．５０に、残りのスラグ成分を２０％以下に調
整したスラグを溶鋼１ｔ当り１ｋｇ以上確保して覆った
状態で攪拌することにより、スラグと溶鋼を反応させ、
溶鋼中の溶解酸素濃度を０．００５％未満とした後、連
続鋳造することを特徴とする被削性に優れた鋼材の製造
方法を要旨とするものである。
うなスチールウール材に代表される被削性に優れた鋼材
を連続鋳造設備を用いて鋳造することを可能にするため
に、転炉−連続鋳造プロセスにより、被削性に優れた鋼
材を製造するにあたり、転炉出鋼後の取鍋内溶鋼を、Ａ
ｌ２ Ｏ３ 含有量（Ａｌ２ Ｏ３ ）を２〜１５％に
、かつＣａＯ含有量（ＣａＯ）とＳｉＯ２ の含有量（
ＳｉＯ２ ）との比（ＣａＯ）／（ＳｉＯ２ ）を０．
６０〜１．５０に、残りのスラグ成分を２０％以下に調
整したスラグを溶鋼１ｔ当り１ｋｇ以上確保して覆った
状態で攪拌することにより、スラグと溶鋼を反応させ、
溶鋼中の溶解酸素濃度を０．００５％未満とした後、連
続鋳造することを特徴とする被削性に優れた鋼材の製造
方法を要旨とするものである。
【０００９】本発明に係るスチールウール用線材等の被
削性に優れた鋼材の製造方法の特徴とするところは、転
炉出鋼中の溶鋼に脱酸及び成分調整用合金鉄を添加した
後の取鍋内溶鋼を、Ａｌ２０３＝２〜１５％、ＣａＯ／
ＳｉＯ２＝０．６０〜１．５０、残りのスラグ成分を２
０％以下としたスラグを、溶鋼１ｔ当り１ｋｇ以上確保
して覆った状態で攪拌することにより、スラグと溶鋼を
反応させ溶鋼中の溶解酸素濃度を０．００５％未満に低
減する点にある。溶鋼を覆うスラグを前記所定の組成に
調整するためには、出鋼時に転炉より流出するスラグ量
を測定もしくは推定し、脱酸及び成分調整用合金鉄を添
加した後の鍋上スラグ組成を推定し、所定のスラグ組成
になるように出鋼中あるいは出鋼後に取鍋にＣａＯ、Ｓ
ｉＯ２ 、Ａｌ２ Ｏ３ の１種もしくはこれらを組み
合わせて上方より添加もしくはインジェクションするの
が望ましい。また、スラグと溶鋼の反応を促進させるた
めに、取鍋底よりのガスバブリング、取鍋上方よりのガ
スインジェクションが有効である。キャリアーガスとし
ては、Ａｒ等の不活性ガス、Ｎ２ 、ＣＯ、ＣＯ２ が
有効であるが、溶鋼成分に影響を与えないＡｒガスを用
いるのが望ましい。また、スラグと溶鋼との反応性を良
くするために、フッ化物、Ｎａ２ Ｏ、Ｂ２ Ｏ３ 、
Ｌｉ２ Ｏ３ 、塩化物のいずれかを混合するのが望ま
しい。
削性に優れた鋼材の製造方法の特徴とするところは、転
炉出鋼中の溶鋼に脱酸及び成分調整用合金鉄を添加した
後の取鍋内溶鋼を、Ａｌ２０３＝２〜１５％、ＣａＯ／
ＳｉＯ２＝０．６０〜１．５０、残りのスラグ成分を２
０％以下としたスラグを、溶鋼１ｔ当り１ｋｇ以上確保
して覆った状態で攪拌することにより、スラグと溶鋼を
反応させ溶鋼中の溶解酸素濃度を０．００５％未満に低
減する点にある。溶鋼を覆うスラグを前記所定の組成に
調整するためには、出鋼時に転炉より流出するスラグ量
を測定もしくは推定し、脱酸及び成分調整用合金鉄を添
加した後の鍋上スラグ組成を推定し、所定のスラグ組成
になるように出鋼中あるいは出鋼後に取鍋にＣａＯ、Ｓ
ｉＯ２ 、Ａｌ２ Ｏ３ の１種もしくはこれらを組み
合わせて上方より添加もしくはインジェクションするの
が望ましい。また、スラグと溶鋼の反応を促進させるた
めに、取鍋底よりのガスバブリング、取鍋上方よりのガ
スインジェクションが有効である。キャリアーガスとし
ては、Ａｒ等の不活性ガス、Ｎ２ 、ＣＯ、ＣＯ２ が
有効であるが、溶鋼成分に影響を与えないＡｒガスを用
いるのが望ましい。また、スラグと溶鋼との反応性を良
くするために、フッ化物、Ｎａ２ Ｏ、Ｂ２ Ｏ３ 、
Ｌｉ２ Ｏ３ 、塩化物のいずれかを混合するのが望ま
しい。
【００１０】
【作用】次に本発明のスラグ成分限定理由について説明
する。スラグ成分の作用としては大別すると溶鋼と反応
し溶鋼の溶解酸素濃度を決定する脱酸作用と、溶鋼中の
介在物組成を決定する作用の二つに大別することができ
る。スラグ中のＡｌ２ Ｏ３ 濃度は溶鋼中のＡｌ含有
量〔Ａｌ〕に影響を及ぼすので結果として溶鋼中の溶解
酸素濃度に影響を及ぼす。Ａｌ２ Ｏ３ 濃度が高い方
が溶鋼中の溶解酸素濃度は低下するもののＡｌ２ Ｏ３
含有率の高い硬質な介在物が多くなりスチールウール
製造に使用する工具の寿命を短くするのでその上限を１
５％とした。スラグ中のＡｌ２ Ｏ３ 濃度が小さいと
Ａｌ２ Ｏ３ 含有率の高い硬質な介在物は減少するも
ののＳｉＯ２ 含有率が高い硬質な介在物が多くなり同
様に工具の寿命を短くするのでその下限を２％とした。
する。スラグ成分の作用としては大別すると溶鋼と反応
し溶鋼の溶解酸素濃度を決定する脱酸作用と、溶鋼中の
介在物組成を決定する作用の二つに大別することができ
る。スラグ中のＡｌ２ Ｏ３ 濃度は溶鋼中のＡｌ含有
量〔Ａｌ〕に影響を及ぼすので結果として溶鋼中の溶解
酸素濃度に影響を及ぼす。Ａｌ２ Ｏ３ 濃度が高い方
が溶鋼中の溶解酸素濃度は低下するもののＡｌ２ Ｏ３
含有率の高い硬質な介在物が多くなりスチールウール
製造に使用する工具の寿命を短くするのでその上限を１
５％とした。スラグ中のＡｌ２ Ｏ３ 濃度が小さいと
Ａｌ２ Ｏ３ 含有率の高い硬質な介在物は減少するも
ののＳｉＯ２ 含有率が高い硬質な介在物が多くなり同
様に工具の寿命を短くするのでその下限を２％とした。
【００１１】スラグの（ＣａＯ）／（ＳｉＯ２ ）の値
はスラグ中のＳｉＯ２ の活量ａｓｉｏ２に大きく影響
するのでＳｉの脱酸作用、ひいては溶解酸素濃度に影響
を及ぼすだけでなく、スラグの反応性を左右する溶鋼の
流動性に対する影響が大きい。（ＣａＯ）／（ＳｉＯ２
）が大きいと溶鋼中の溶解酸素濃度は低下するが、ス
ラグの流動性が悪化しスラグと溶鋼の反応の進行が遅く
なる。また、溶解酸素濃度が低すぎるとＡｌ２ Ｏ３
含有率の高い硬質な介在物が多くなるので、（ＣａＯ）
／（ＳｉＯ２ ）の上限を１．５０とした。一方、（Ｃ
ａＯ）／（ＳｉＯ２ ）が小さいとＳｉＯ２ 含有率が
高い硬質な介在物が多くなるとともに、溶鋼中の溶解酸
素濃度が高くなり過ぎ、鋳造後の鋳片に欠陥が生じるの
で下限を０．６０とした。
はスラグ中のＳｉＯ２ の活量ａｓｉｏ２に大きく影響
するのでＳｉの脱酸作用、ひいては溶解酸素濃度に影響
を及ぼすだけでなく、スラグの反応性を左右する溶鋼の
流動性に対する影響が大きい。（ＣａＯ）／（ＳｉＯ２
）が大きいと溶鋼中の溶解酸素濃度は低下するが、ス
ラグの流動性が悪化しスラグと溶鋼の反応の進行が遅く
なる。また、溶解酸素濃度が低すぎるとＡｌ２ Ｏ３
含有率の高い硬質な介在物が多くなるので、（ＣａＯ）
／（ＳｉＯ２ ）の上限を１．５０とした。一方、（Ｃ
ａＯ）／（ＳｉＯ２ ）が小さいとＳｉＯ２ 含有率が
高い硬質な介在物が多くなるとともに、溶鋼中の溶解酸
素濃度が高くなり過ぎ、鋳造後の鋳片に欠陥が生じるの
で下限を０．６０とした。
【００１２】
【実施例】転炉出鋼後、表３に示した溶鋼組成に成分調
整した後に、表１のＮｏ．１〜１０に示すスラグ組成の
スラグと反応させ、連続鋳造を行った。鋳造中に鋳造ト
ラブルが発生した水準と鋳片で成品欠陥が発生した水準
を除き、ビレットを製造し、ビレットを加熱炉で１１０
０℃に加熱し、引続き線材圧延及び調整冷却を行った。 調整冷却は衝風冷却、気水冷却ないしは溶融塩冷却にて
行った。線材を酸洗及び潤滑処理後、６．３５ｍｍφよ
り３．１ｍｍφに伸線した。３．１ｍｍφの鋼線をさら
に所定の太さまで伸線し、このサイズでスチールウール
切削加工を行った。この時のバイト取り替えまでの切削
時間を調査し表１に示した。
整した後に、表１のＮｏ．１〜１０に示すスラグ組成の
スラグと反応させ、連続鋳造を行った。鋳造中に鋳造ト
ラブルが発生した水準と鋳片で成品欠陥が発生した水準
を除き、ビレットを製造し、ビレットを加熱炉で１１０
０℃に加熱し、引続き線材圧延及び調整冷却を行った。 調整冷却は衝風冷却、気水冷却ないしは溶融塩冷却にて
行った。線材を酸洗及び潤滑処理後、６．３５ｍｍφよ
り３．１ｍｍφに伸線した。３．１ｍｍφの鋼線をさら
に所定の太さまで伸線し、このサイズでスチールウール
切削加工を行った。この時のバイト取り替えまでの切削
時間を調査し表１に示した。
【００１３】表１でＮｏ．１，２，５，７は本発明法に
よって製造したもので、Ｎｏ．３，６，８，９，１０は
（ＣａＯ）／（ＳｉＯ２ ）が本発明の範囲外の鋼であ
り、Ｎｏ．４，８はＡｌ２ Ｏ３ が本発明範囲外の鋼
である。表１より明らかなように、Ｎｏ．３，９，１０
は鋳造時の溶解酸素濃度が０．００５％より大きくなり
鋳造が不安定になるか、ブローホール発生領域となるた
めスチールウール素材として不適である。また、Ｎｏ．
４，８はスチールウール製造時のバイト寿命が短く不適
である。
よって製造したもので、Ｎｏ．３，６，８，９，１０は
（ＣａＯ）／（ＳｉＯ２ ）が本発明の範囲外の鋼であ
り、Ｎｏ．４，８はＡｌ２ Ｏ３ が本発明範囲外の鋼
である。表１より明らかなように、Ｎｏ．３，９，１０
は鋳造時の溶解酸素濃度が０．００５％より大きくなり
鋳造が不安定になるか、ブローホール発生領域となるた
めスチールウール素材として不適である。また、Ｎｏ．
４，８はスチールウール製造時のバイト寿命が短く不適
である。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】
【表３】
【００１７】
【発明の効果】以上述べたように、本発明により従来、
転炉−造塊−分塊工程によって製造していたＣ＝０．０
５〜０．２０％，Ｓｉ＝０．２０％未満，Ｍｎ＝０．５
〜１．５％，Ｐ＝０．１２％未満，Ｓ＝０．１５％未満
のスチールウール用線材等の被削性に優れた鋼材を転炉
−連続鋳造プロセスにて製造可能となり作業工程の省略
、歩留の向上が可能となった。
転炉−造塊−分塊工程によって製造していたＣ＝０．０
５〜０．２０％，Ｓｉ＝０．２０％未満，Ｍｎ＝０．５
〜１．５％，Ｐ＝０．１２％未満，Ｓ＝０．１５％未満
のスチールウール用線材等の被削性に優れた鋼材を転炉
−連続鋳造プロセスにて製造可能となり作業工程の省略
、歩留の向上が可能となった。
Claims (1)
- 【請求項１】 転炉−連続鋳造プロセスにより、被削
性に優れた鋼材を製造するにあたり、転炉出鋼後の取鍋
内溶鋼を、Ａｌ２ Ｏ３ 含有量（Ａｌ２ Ｏ３ ）を
２〜１５％に、かつＣａＯ含有量（ＣａＯ）とＳｉＯ２
の含有量（ＳｉＯ２ ）との比（ＣａＯ）／（ＳｉＯ
２ ）を０．６０〜１．５０に、残りのスラグ成分を２
０％以下に調整したスラグを溶鋼１ｔ当り１ｋｇ以上確
保して覆った状態で攪拌することにより、スラグと溶鋼
を反応させ、溶鋼中の溶解酸素濃度を０．００５％未満
とした後、連続鋳造することを特徴とする被削性に優れ
た鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3106140A JPH0784611B2 (ja) | 1991-05-10 | 1991-05-10 | 被削性に優れた鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3106140A JPH0784611B2 (ja) | 1991-05-10 | 1991-05-10 | 被削性に優れた鋼材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04333509A true JPH04333509A (ja) | 1992-11-20 |
| JPH0784611B2 JPH0784611B2 (ja) | 1995-09-13 |
Family
ID=14426065
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3106140A Expired - Lifetime JPH0784611B2 (ja) | 1991-05-10 | 1991-05-10 | 被削性に優れた鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0784611B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020111773A (ja) * | 2019-01-10 | 2020-07-27 | 日本製鉄株式会社 | 高Ａｌ含有鋼の溶製方法 |
-
1991
- 1991-05-10 JP JP3106140A patent/JPH0784611B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020111773A (ja) * | 2019-01-10 | 2020-07-27 | 日本製鉄株式会社 | 高Ａｌ含有鋼の溶製方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0784611B2 (ja) | 1995-09-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN110499406B (zh) | 板坯钢水精炼方法及钢板冶炼方法 | |
| CN109988972A (zh) | 一种低碳含硫空调管用圆钢及其生产工艺 | |
| JPH04333509A (ja) | 被削性に優れた鋼材の製造方法 | |
| JP2020033579A (ja) | 表面性状に優れたステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| RU2382086C1 (ru) | Способ производства борсодержащей стали | |
| US4233065A (en) | Effective boron alloying additive for continuous casting fine grain boron steels | |
| CA2559154A1 (en) | Method for a direct steel alloying | |
| JPS59205454A (ja) | 快削鋼とその製造法 | |
| US4009023A (en) | Method for the refining of molten metal | |
| US1994679A (en) | Process of producing alloys | |
| CN113981302A (zh) | 一种含铝低碳钢及制备工艺 | |
| US2079848A (en) | Making steel | |
| JPS6157372B2 (ja) | ||
| US4978499A (en) | Soft steel for machine cutting and method of producing it | |
| US2840872A (en) | Method of economically introducing zirconium into steel | |
| US20030209104A1 (en) | Compositions and method for the deoxidation of steel | |
| JP3160124B2 (ja) | 低シリコンアルミキルド鋼の脱酸方法 | |
| JPH04341510A (ja) | 被削性に優れた鋼材の溶製方法 | |
| JPS6011099B2 (ja) | 低燐マンガン合金鉄の製造方法 | |
| JPS5934767B2 (ja) | 金属または合金の不純物除去方法 | |
| US2714065A (en) | Method of producing machining steel | |
| KR800000006B1 (ko) | 연속 주조에 의한 냉간 압조용 붕강 또는 선재의 제조방법 | |
| SU1229231A1 (ru) | Способ получени кип щей стали | |
| JP2000063927A (ja) | ステンレス鋼の製造方法 | |
| SU969752A1 (ru) | Способ получени стали дл лить в песчаные формы |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19960227 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20070913 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080913 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090913 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100913 Year of fee payment: 15 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100913 Year of fee payment: 15 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110913 Year of fee payment: 16 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110913 Year of fee payment: 16 |