JPH04329826A - 耐水素誘起割れ性の優れた圧力容器用極厚鋼板の製造方法 - Google Patents
耐水素誘起割れ性の優れた圧力容器用極厚鋼板の製造方法Info
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- JPH04329826A JPH04329826A JP9929691A JP9929691A JPH04329826A JP H04329826 A JPH04329826 A JP H04329826A JP 9929691 A JP9929691 A JP 9929691A JP 9929691 A JP9929691 A JP 9929691A JP H04329826 A JPH04329826 A JP H04329826A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は湿潤硫化水素腐食環境下
にある石油精製等の圧力容器に使用される耐水素誘起割
れ性の優れた極厚鋼板の製造方法に関するものである。
にある石油精製等の圧力容器に使用される耐水素誘起割
れ性の優れた極厚鋼板の製造方法に関するものである。
【0002】
【従来の技術】原油の品質は年々低下し、硫化水素濃度
が高くなってきている。このため、石油精製装置の圧力
容器にも湿潤硫化水素腐食環境下に対する抵抗性、即ち
耐水素誘起割れ性(耐HIC性)が求められている。
が高くなってきている。このため、石油精製装置の圧力
容器にも湿潤硫化水素腐食環境下に対する抵抗性、即ち
耐水素誘起割れ性(耐HIC性)が求められている。
【0003】鋼材の耐HIC性はラインパイプ用鋼の分
野でよく調査され、■Cu,Ni添加による水素侵入の
抑制、■Ca,REM処理による介在物の球状化(例え
ば、特開昭54−31020,特開昭54−38214
等)、■ミクロ偏析部の偏析の緩和、■Nb添加による
圧延まま、および焼ならしままでの組織の微細化、等が
耐HIC性の改善に有効であることが判明してきている
。これらは圧力容器用鋼にも有効であり、Cu,Ni,
Nb,Caを添加することが多い。
野でよく調査され、■Cu,Ni添加による水素侵入の
抑制、■Ca,REM処理による介在物の球状化(例え
ば、特開昭54−31020,特開昭54−38214
等)、■ミクロ偏析部の偏析の緩和、■Nb添加による
圧延まま、および焼ならしままでの組織の微細化、等が
耐HIC性の改善に有効であることが判明してきている
。これらは圧力容器用鋼にも有効であり、Cu,Ni,
Nb,Caを添加することが多い。
【0004】しかしながら、これらは高々20mm程度
の厚さの鋼材についての知見である。これに対し、圧力
容器用の鋼板は数十〜数百mmの厚さを有している極厚
材であり、製造工程、ミクロ組織が異なり、ラインパイ
プ用鋼の知見のみでは十分な耐HIC性を有する圧力容
器用極厚鋼板を製造できない。
の厚さの鋼材についての知見である。これに対し、圧力
容器用の鋼板は数十〜数百mmの厚さを有している極厚
材であり、製造工程、ミクロ組織が異なり、ラインパイ
プ用鋼の知見のみでは十分な耐HIC性を有する圧力容
器用極厚鋼板を製造できない。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、石油精製装
置の圧力容器用極厚鋼板において、湿潤硫化水素腐食環
境下での耐水素誘起割れ性(耐HIC性)を改善する製
造方法を提供することにある。
置の圧力容器用極厚鋼板において、湿潤硫化水素腐食環
境下での耐水素誘起割れ性(耐HIC性)を改善する製
造方法を提供することにある。
【0006】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、焼ならし
処理により使用される圧力容器用極厚鋼板において、化
学成分と圧延条件が耐HIC性におよぼす影響を詳細に
調査した結果、鋼塊でも水素量と圧延での全圧下比の組
合せが耐HIC性に重大な影響を及ぼすことを見いだし
た。
処理により使用される圧力容器用極厚鋼板において、化
学成分と圧延条件が耐HIC性におよぼす影響を詳細に
調査した結果、鋼塊でも水素量と圧延での全圧下比の組
合せが耐HIC性に重大な影響を及ぼすことを見いだし
た。
【0007】本発明はこの知見に基づきなされたもので
あり、重量%にて、C:0.08〜0.25%、Si:
0.1〜0.5%、Mn:0.8〜1.6%、Ni:0
.05〜0.3%、Nb:0.005〜0.04%、C
u:0.1〜0.3%、Al:0.005〜0.05%
、Ca:0.0005〜0.01%、P:0.01%未
満、S:0.005%未満、N:0.002〜0.01
%、H:0.00013%未満を含み、残Feおよび不
可避的不純物からなる鋼塊を分塊−仕上圧延に至る全圧
下比(鋼塊厚/製品厚)が4および5×鋼中水素量(p
pm)+1.5の双方より大きくなるように圧延し、圧
延後850℃以上に再加熱して焼ならしすることを特徴
とする耐水素誘起割れ性の優れた圧力容器用極厚鋼板の
製造方法及び必要により更にCr:0.02〜0.2%
、Mo:0.02〜0.2%、V:0.01〜0.1%
からなる強度改善元素群の1種または2種以上を含む耐
水素誘起割れ性の優れた圧力容器用極厚鋼板の製造方法
である。
あり、重量%にて、C:0.08〜0.25%、Si:
0.1〜0.5%、Mn:0.8〜1.6%、Ni:0
.05〜0.3%、Nb:0.005〜0.04%、C
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、Ca:0.0005〜0.01%、P:0.01%未
満、S:0.005%未満、N:0.002〜0.01
%、H:0.00013%未満を含み、残Feおよび不
可避的不純物からなる鋼塊を分塊−仕上圧延に至る全圧
下比(鋼塊厚/製品厚)が4および5×鋼中水素量(p
pm)+1.5の双方より大きくなるように圧延し、圧
延後850℃以上に再加熱して焼ならしすることを特徴
とする耐水素誘起割れ性の優れた圧力容器用極厚鋼板の
製造方法及び必要により更にCr:0.02〜0.2%
、Mo:0.02〜0.2%、V:0.01〜0.1%
からなる強度改善元素群の1種または2種以上を含む耐
水素誘起割れ性の優れた圧力容器用極厚鋼板の製造方法
である。
【0008】
【作用】以下、本発明についてさらに詳細に説明する。
図1は、0.18%C−0.15%Si−1.15%M
n−0.01%P−0.002%S−0.25%Cu−
0.15%Ni−0.02%Nb−0.02%Al−0
.004%N−0.003%Caを成分とする鋼(製品
板厚100mm、焼きならし温度880℃)において、
鋼塊での水素量と全圧下比(鋼塊厚/製品厚)の組合せ
に対するた耐HIC試験前後での超音波探傷での欠陥の
有無を示している。×印は耐HIC試験前にも超音波で
欠陥の発見されるもの、△は耐HIC試験前には欠陥が
無いが耐HIC試験により超音波で欠陥が発見されるよ
うになるもの、○はHIC試験の前および後とも欠陥の
見つからないことを示す。
n−0.01%P−0.002%S−0.25%Cu−
0.15%Ni−0.02%Nb−0.02%Al−0
.004%N−0.003%Caを成分とする鋼(製品
板厚100mm、焼きならし温度880℃)において、
鋼塊での水素量と全圧下比(鋼塊厚/製品厚)の組合せ
に対するた耐HIC試験前後での超音波探傷での欠陥の
有無を示している。×印は耐HIC試験前にも超音波で
欠陥の発見されるもの、△は耐HIC試験前には欠陥が
無いが耐HIC試験により超音波で欠陥が発見されるよ
うになるもの、○はHIC試験の前および後とも欠陥の
見つからないことを示す。
【0009】耐HIC試験の浸漬試験片は、鋼板の板厚
中心部より切り出した10mm厚×20mm幅×100
mm長であり、圧延方向と試験片の長さ方向、鋼板の幅
方法と試験片の幅方向を一致させている。この試験片を
NACE溶液に96時間浸漬し、耐HIC性を評価した
。なお、NACE溶液とは、1気圧の硫化水素を飽和さ
せた5%食塩−0.5%酢酸の水溶液であり、耐HIC
試験で一般的に使用されているものである。HIC感受
性を示すパラメーターとして、ここではCLRを用いた
。CLRは次式により求める値である。
中心部より切り出した10mm厚×20mm幅×100
mm長であり、圧延方向と試験片の長さ方向、鋼板の幅
方法と試験片の幅方向を一致させている。この試験片を
NACE溶液に96時間浸漬し、耐HIC性を評価した
。なお、NACE溶液とは、1気圧の硫化水素を飽和さ
せた5%食塩−0.5%酢酸の水溶液であり、耐HIC
試験で一般的に使用されているものである。HIC感受
性を示すパラメーターとして、ここではCLRを用いた
。CLRは次式により求める値である。
【0010】
CLR(%)=(Σai /A)×100但し、Σai
:ステップ割れの長さの合計(mm)A:試験片の幅
(mm) なお、CLRは上記の試験片の3断面(断面形状は10
mm×20mm)で求め、平均値として算出した。この
平均値が1%未満の場合に割れなしと判定した。耐HI
C試験前の割れについても、上記の基準を用いて割れを
判定した。
:ステップ割れの長さの合計(mm)A:試験片の幅
(mm) なお、CLRは上記の試験片の3断面(断面形状は10
mm×20mm)で求め、平均値として算出した。この
平均値が1%未満の場合に割れなしと判定した。耐HI
C試験前の割れについても、上記の基準を用いて割れを
判定した。
【0011】図1に示すように、耐HIC試験前の超音
波探傷試験での欠陥には圧延前のスラブでの水素量の影
響は殆どなく、全圧下比が4以上で無欠陥となる。即ち
、凝固に伴うポロシティの圧着には全圧下比4が必要で
ある。しかし、耐HIC試験後では、欠陥を抑制できる
全圧下比は鋼塊での水素量に影響されている。即ち、鋼
塊での水素量が少ない場合、小さな全圧下比でもHIC
が生じない。
波探傷試験での欠陥には圧延前のスラブでの水素量の影
響は殆どなく、全圧下比が4以上で無欠陥となる。即ち
、凝固に伴うポロシティの圧着には全圧下比4が必要で
ある。しかし、耐HIC試験後では、欠陥を抑制できる
全圧下比は鋼塊での水素量に影響されている。即ち、鋼
塊での水素量が少ない場合、小さな全圧下比でもHIC
が生じない。
【0012】これに対し、鋼塊での水素量が多い場合、
全圧下比を十分に大きくする必要がある。鋼塊での水素
量H(ppm)とするとき、5×H+1.5以上の全圧
下比が耐HIC試験での欠陥発生の境界になっている。 従って、耐HIC試験の前および後とも超音波探傷で欠
陥が存在しないためには、4および5×H+1.5の双
方よりも大きな全圧下比となるように圧延することが必
要である。
全圧下比を十分に大きくする必要がある。鋼塊での水素
量H(ppm)とするとき、5×H+1.5以上の全圧
下比が耐HIC試験での欠陥発生の境界になっている。 従って、耐HIC試験の前および後とも超音波探傷で欠
陥が存在しないためには、4および5×H+1.5の双
方よりも大きな全圧下比となるように圧延することが必
要である。
【0013】この理由については、以下のように考えて
いる。即ち、全圧下比が十分に大きくない場合、分塊お
よび圧延によりポロシティが圧着されても、界面が残存
しており、この界面に水素が偏析する。鋼塊中の水素量
が多い程この水素偏析が大きく、耐HIC試験で水素が
僅かに侵入しても、この界面での水素量は臨界濃度に達
してしまい、この界面に沿って割れが容易に生じる。従
って、鋼塊中の水素量が多い場合、全圧下比を十分に大
きくし、界面を消滅させておくことが重要である。
いる。即ち、全圧下比が十分に大きくない場合、分塊お
よび圧延によりポロシティが圧着されても、界面が残存
しており、この界面に水素が偏析する。鋼塊中の水素量
が多い程この水素偏析が大きく、耐HIC試験で水素が
僅かに侵入しても、この界面での水素量は臨界濃度に達
してしまい、この界面に沿って割れが容易に生じる。従
って、鋼塊中の水素量が多い場合、全圧下比を十分に大
きくし、界面を消滅させておくことが重要である。
【0014】鋼塊中の水素量は、多くなりすぎると鋼塊
を分断するような破壊の原因となるので、このような鋼
塊破壊の生じない上限の水素量として、0.00013
%(1.3ppm)未満に抑制する。
を分断するような破壊の原因となるので、このような鋼
塊破壊の生じない上限の水素量として、0.00013
%(1.3ppm)未満に抑制する。
【0015】以下の成分元素の限定理由について述べる
。Cは常温および高温強度を高めるのに有効な元素であ
り、圧力容器用鋼の場合、0.08%以上の添加が好ま
しい。しかし、添加量が多過ぎると溶接性を害するので
添加量の上限を0.25%とする。
。Cは常温および高温強度を高めるのに有効な元素であ
り、圧力容器用鋼の場合、0.08%以上の添加が好ま
しい。しかし、添加量が多過ぎると溶接性を害するので
添加量の上限を0.25%とする。
【0016】Siは脱酸のため0.1%以上添加するが
、添加量が多いと靭性を低下するため上限を0.5%と
する。MnはSを固定し、強度を高めるのに有効な元素
であるが、添加量が多いと材料内の偏析を著しくし、靭
性の異方性を増すため、0.8〜1.6%とする。
、添加量が多いと靭性を低下するため上限を0.5%と
する。MnはSを固定し、強度を高めるのに有効な元素
であるが、添加量が多いと材料内の偏析を著しくし、靭
性の異方性を増すため、0.8〜1.6%とする。
【0017】Pは鋼中でミクロ偏析し靭性の方向差を著
しくするばかりではなく、靭性を低下させる元素である
ため、上限を0.01%は未満とする。Sは鋼中で非金
属介在物MnSを形成し、耐HIC性を低下させ、靭性
の方向差を大きくし、且つシャルピー試験での上部棚エ
ネルギーを低下させるため、上限を0.005%未満と
する。
しくするばかりではなく、靭性を低下させる元素である
ため、上限を0.01%は未満とする。Sは鋼中で非金
属介在物MnSを形成し、耐HIC性を低下させ、靭性
の方向差を大きくし、且つシャルピー試験での上部棚エ
ネルギーを低下させるため、上限を0.005%未満と
する。
【0018】Cuは鋼材の強度を上昇し、また耐食性を
向上し、湿潤硫化水素環境から侵入する水素量を低減す
る効果を有する元素である。このため、0.1%以上を
添加する。しかし、多量に添加すると熱間加工性を損な
うため、添加量の上限を0.3%とする。
向上し、湿潤硫化水素環境から侵入する水素量を低減す
る効果を有する元素である。このため、0.1%以上を
添加する。しかし、多量に添加すると熱間加工性を損な
うため、添加量の上限を0.3%とする。
【0019】Niは鋼材の靭性を向上させ、鋼材への水
素侵入を抑制する元素であり、このような効果を要する
時、0.05%以上添加する。しかし、0.3%超では
効果に飽和傾向が見られはじめるため、上限を0.3%
とする。
素侵入を抑制する元素であり、このような効果を要する
時、0.05%以上添加する。しかし、0.3%超では
効果に飽和傾向が見られはじめるため、上限を0.3%
とする。
【0020】Nbは安定な炭窒化物を形成し、結晶粒界
の移動を妨げ、再結晶粒の粗大化を阻止し、降伏強さを
上昇し、靭性を改善する。このため、0.005%以上
を添加するが、0.04%超では効果が飽和するため、
添加量を0.04%以下に抑制する。
の移動を妨げ、再結晶粒の粗大化を阻止し、降伏強さを
上昇し、靭性を改善する。このため、0.005%以上
を添加するが、0.04%超では効果が飽和するため、
添加量を0.04%以下に抑制する。
【0021】Alは鋼の脱酸に不可欠な元素であり、こ
の目的から0.005%以上を添加する。しかし、0.
05%超の添加では効果が飽和するため、添加の範囲を
0.005〜0.05%とする。
の目的から0.005%以上を添加する。しかし、0.
05%超の添加では効果が飽和するため、添加の範囲を
0.005〜0.05%とする。
【0022】NはAlとAlNを作り、焼ならし時の結
晶粒の粗大化を防止する効果があり、0.002%以上
添加する。しかし、添加量が多すぎると靭性を低下させ
る場合があるため、添加量を0.01%以下とする。
晶粒の粗大化を防止する効果があり、0.002%以上
添加する。しかし、添加量が多すぎると靭性を低下させ
る場合があるため、添加量を0.01%以下とする。
【0023】Caは硫化物介在物の形状を制御し耐HI
C性を向上する効果を有している。0.0005%未満
の添加では効果が認められず、0.01%を超えると却
って耐HIC性を害するので、添加範囲を0.0005
〜0.01%とした。
C性を向上する効果を有している。0.0005%未満
の添加では効果が認められず、0.01%を超えると却
って耐HIC性を害するので、添加範囲を0.0005
〜0.01%とした。
【0024】以上の元素を基本成分とするが、更に強度
改善効果のあるCr,Mo,Vを1種または2種以上添
加してもよい。
改善効果のあるCr,Mo,Vを1種または2種以上添
加してもよい。
【0025】Crは強度を増加させる効果を有する。こ
のような効果を要する時、0.02%以上を添加する。 しかし、0.2%超の添加では靭性が低下するため、上
限を0.2%とする。
のような効果を要する時、0.02%以上を添加する。 しかし、0.2%超の添加では靭性が低下するため、上
限を0.2%とする。
【0026】MoはCrと同様、添加により強度が上昇
する元素であり、必要に応じて0.02%以上添加する
。しかし、0.2%超の添加はコストが高くなるため上
限を0.2%とする。
する元素であり、必要に応じて0.02%以上添加する
。しかし、0.2%超の添加はコストが高くなるため上
限を0.2%とする。
【0027】Vは炭窒化物を形成し鋼材の強度を向上さ
せる効果を有する。このような効果を必要とする場合、
0.01%以上添加する。しかし、0.1%を超えると
却って靭性を害するので上限を0.1%とする。
せる効果を有する。このような効果を必要とする場合、
0.01%以上添加する。しかし、0.1%を超えると
却って靭性を害するので上限を0.1%とする。
【0028】次に、素材の製造条件について述べる。前
記のような化学成分を有する鋼は転炉、電気炉で溶製し
た後、必要に応じて取鍋精練や真空脱ガス処理を施して
得られ、通常鋳型あるいは一方向凝固鋳型で造塊した後
、分塊でスラブとされる。分塊での均熱はいかなるもの
であっても構わない。即ち、鋼塊を冷却した後均熱して
もよく、熱塊で均熱炉に装入しても良い。均熱温度は1
000〜1320℃とすることが望ましい。
記のような化学成分を有する鋼は転炉、電気炉で溶製し
た後、必要に応じて取鍋精練や真空脱ガス処理を施して
得られ、通常鋳型あるいは一方向凝固鋳型で造塊した後
、分塊でスラブとされる。分塊での均熱はいかなるもの
であっても構わない。即ち、鋼塊を冷却した後均熱して
もよく、熱塊で均熱炉に装入しても良い。均熱温度は1
000〜1320℃とすることが望ましい。
【0029】圧延における圧下量は、既に述べたように
圧延前の鋼塊中の水素量に応じ決定される全圧下比とな
るようにする。圧延後、850℃以上の温度に加熱し、
放冷により、焼きならし処理を行う。焼きならしの温度
を850℃以上とするのは、組織を均一にするためであ
り、組織の細粒化から950℃以下が望ましい。
圧延前の鋼塊中の水素量に応じ決定される全圧下比とな
るようにする。圧延後、850℃以上の温度に加熱し、
放冷により、焼きならし処理を行う。焼きならしの温度
を850℃以上とするのは、組織を均一にするためであ
り、組織の細粒化から950℃以下が望ましい。
【0030】
【実施例】(実施例1)表1に示す化学成分を有する鋼
を用い、表2中に示す全圧下比となるように圧延し、同
表中に示す温度で焼ならした。
を用い、表2中に示す全圧下比となるように圧延し、同
表中に示す温度で焼ならした。
【0031】
【表1】
【0032】
【表2】
【0033】鋼板1A〜11Aシリーズの鋼板は本発明
鋼であり、耐HIC試験での割れが認められない。これ
に対して、Bシリーズの鋼板は全圧下比が耐HIC性確
保のために必要な最低値より小さく、耐HIC試験でク
ラックが生じている。
鋼であり、耐HIC試験での割れが認められない。これ
に対して、Bシリーズの鋼板は全圧下比が耐HIC性確
保のために必要な最低値より小さく、耐HIC試験でク
ラックが生じている。
【0034】
【発明の効果】本発明による鋼板は、耐HIC性が良好
であり、湿潤硫化水素雰囲気で使用される石油精製等の
圧力容器用極厚鋼板として最適であり、本発明鋼を使用
した圧力容器での安全性は高く、工業的価値が大きい。
であり、湿潤硫化水素雰囲気で使用される石油精製等の
圧力容器用極厚鋼板として最適であり、本発明鋼を使用
した圧力容器での安全性は高く、工業的価値が大きい。
【0035】
【0036】
【図1】鋼塊中での水素量と圧延での全圧下比(鋼塊厚
/製品厚)との組合せに対する耐HIC試験前後の超音
波探傷試験による欠陥の有無を示す図表である。
/製品厚)との組合せに対する耐HIC試験前後の超音
波探傷試験による欠陥の有無を示す図表である。
Claims (2)
- 【請求項1】 重量%にて、C :0.08〜0.
25%、Si:0.1〜0.5%、Mn:0.8〜1.
6%、Ni:0.05〜0.3%、Nb:0.005〜
0.04%、Cu:0.1〜0.3%、Al:0.00
5〜0.05%、Ca:0.0005〜0.01%、P
:0.01%未満、S :0.005%未満、N
:0.002〜0.01%、H :0.0001
3%未満、残Feおよび不可避的不純物からなる鋼塊を
、分塊−仕上圧延に至る全圧下比(鋼塊厚/製品厚)が
4および5×鋼中水素量(ppm)+1.5の双方より
大きくなるように圧延し、圧延後850℃以上に再加熱
して焼ならしすることを特徴とする耐水素誘起割れ性の
優れた圧力容器用極厚鋼板の製造方法。 - 【請求項2】 重量%にて、Cr:0.02〜0.2
%、Mo:0.02〜0.2%、V :0.01〜0
.1%、からなる強度改善元素群の1種または2種以上
を含む請求項1記載の耐水素誘起割れ性の優れた圧力容
器用極厚鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9929691A JPH04329826A (ja) | 1991-04-30 | 1991-04-30 | 耐水素誘起割れ性の優れた圧力容器用極厚鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9929691A JPH04329826A (ja) | 1991-04-30 | 1991-04-30 | 耐水素誘起割れ性の優れた圧力容器用極厚鋼板の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04329826A true JPH04329826A (ja) | 1992-11-18 |
Family
ID=14243672
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9929691A Withdrawn JPH04329826A (ja) | 1991-04-30 | 1991-04-30 | 耐水素誘起割れ性の優れた圧力容器用極厚鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04329826A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10176240A (ja) * | 1996-12-13 | 1998-06-30 | Nippon Steel Corp | トンネル支保工用h形鋼およびその製造方法 |
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JP2011026671A (ja) * | 2009-07-27 | 2011-02-10 | Kobe Steel Ltd | 多層盛溶接継手の低温靭性に優れた高強度格納容器用厚鋼板 |
WO2018092605A1 (ja) * | 2016-11-16 | 2018-05-24 | 株式会社神戸製鋼所 | 鋼板およびラインパイプ用鋼管並びにその製造方法 |
JP2018083981A (ja) * | 2016-11-16 | 2018-05-31 | 株式会社神戸製鋼所 | 鋼板およびラインパイプ用鋼管並びにその製造方法 |
JP2021509436A (ja) * | 2017-12-26 | 2021-03-25 | ポスコPosco | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼材及びその製造方法 |
CN114231834A (zh) * | 2021-10-15 | 2022-03-25 | 首钢集团有限公司 | 一种高强度、良好低温韧性的特厚结构钢及其生产方法 |
-
1991
- 1991-04-30 JP JP9929691A patent/JPH04329826A/ja not_active Withdrawn
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2021509436A (ja) * | 2017-12-26 | 2021-03-25 | ポスコPosco | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼材及びその製造方法 |
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