JPH04329826A - 耐水素誘起割れ性の優れた圧力容器用極厚鋼板の製造方法 - Google Patents
耐水素誘起割れ性の優れた圧力容器用極厚鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH04329826A JPH04329826A JP9929691A JP9929691A JPH04329826A JP H04329826 A JPH04329826 A JP H04329826A JP 9929691 A JP9929691 A JP 9929691A JP 9929691 A JP9929691 A JP 9929691A JP H04329826 A JPH04329826 A JP H04329826A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- hydrogen
- amount
- steel plate
- rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 60
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 60
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 36
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 title claims abstract description 33
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 31
- 238000005336 cracking Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 10
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 17
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 claims 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 25
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 17
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 4
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 4
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 3
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 2
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 238000005504 petroleum refining Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 235000002639 sodium chloride Nutrition 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 238000009849 vacuum degassing Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は湿潤硫化水素腐食環境下
にある石油精製等の圧力容器に使用される耐水素誘起割
れ性の優れた極厚鋼板の製造方法に関するものである。
にある石油精製等の圧力容器に使用される耐水素誘起割
れ性の優れた極厚鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】原油の品質は年々低下し、硫化水素濃度
が高くなってきている。このため、石油精製装置の圧力
容器にも湿潤硫化水素腐食環境下に対する抵抗性、即ち
耐水素誘起割れ性（耐ＨＩＣ性）が求められている。
が高くなってきている。このため、石油精製装置の圧力
容器にも湿潤硫化水素腐食環境下に対する抵抗性、即ち
耐水素誘起割れ性（耐ＨＩＣ性）が求められている。
【０００３】鋼材の耐ＨＩＣ性はラインパイプ用鋼の分
野でよく調査され、■Ｃｕ，Ｎｉ添加による水素侵入の
抑制、■Ｃａ，ＲＥＭ処理による介在物の球状化（例え
ば、特開昭５４−３１０２０，特開昭５４−３８２１４
等）、■ミクロ偏析部の偏析の緩和、■Ｎｂ添加による
圧延まま、および焼ならしままでの組織の微細化、等が
耐ＨＩＣ性の改善に有効であることが判明してきている
。これらは圧力容器用鋼にも有効であり、Ｃｕ，Ｎｉ，
Ｎｂ，Ｃａを添加することが多い。
野でよく調査され、■Ｃｕ，Ｎｉ添加による水素侵入の
抑制、■Ｃａ，ＲＥＭ処理による介在物の球状化（例え
ば、特開昭５４−３１０２０，特開昭５４−３８２１４
等）、■ミクロ偏析部の偏析の緩和、■Ｎｂ添加による
圧延まま、および焼ならしままでの組織の微細化、等が
耐ＨＩＣ性の改善に有効であることが判明してきている
。これらは圧力容器用鋼にも有効であり、Ｃｕ，Ｎｉ，
Ｎｂ，Ｃａを添加することが多い。
【０００４】しかしながら、これらは高々２０ｍｍ程度
の厚さの鋼材についての知見である。これに対し、圧力
容器用の鋼板は数十〜数百ｍｍの厚さを有している極厚
材であり、製造工程、ミクロ組織が異なり、ラインパイ
プ用鋼の知見のみでは十分な耐ＨＩＣ性を有する圧力容
器用極厚鋼板を製造できない。
の厚さの鋼材についての知見である。これに対し、圧力
容器用の鋼板は数十〜数百ｍｍの厚さを有している極厚
材であり、製造工程、ミクロ組織が異なり、ラインパイ
プ用鋼の知見のみでは十分な耐ＨＩＣ性を有する圧力容
器用極厚鋼板を製造できない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、石油精製装
置の圧力容器用極厚鋼板において、湿潤硫化水素腐食環
境下での耐水素誘起割れ性（耐ＨＩＣ性）を改善する製
造方法を提供することにある。
置の圧力容器用極厚鋼板において、湿潤硫化水素腐食環
境下での耐水素誘起割れ性（耐ＨＩＣ性）を改善する製
造方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、焼ならし
処理により使用される圧力容器用極厚鋼板において、化
学成分と圧延条件が耐ＨＩＣ性におよぼす影響を詳細に
調査した結果、鋼塊でも水素量と圧延での全圧下比の組
合せが耐ＨＩＣ性に重大な影響を及ぼすことを見いだし
た。
処理により使用される圧力容器用極厚鋼板において、化
学成分と圧延条件が耐ＨＩＣ性におよぼす影響を詳細に
調査した結果、鋼塊でも水素量と圧延での全圧下比の組
合せが耐ＨＩＣ性に重大な影響を及ぼすことを見いだし
た。
【０００７】本発明はこの知見に基づきなされたもので
あり、重量％にて、Ｃ：０．０８〜０．２５％、Ｓｉ：
０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．８〜１．６％、Ｎｉ：０
．０５〜０．３％、Ｎｂ：０．００５〜０．０４％、Ｃ
ｕ：０．１〜０．３％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％
、Ｃａ：０．０００５〜０．０１％、Ｐ：０．０１％未
満、Ｓ：０．００５％未満、Ｎ：０．００２〜０．０１
％、Ｈ：０．０００１３％未満を含み、残Ｆｅおよび不
可避的不純物からなる鋼塊を分塊−仕上圧延に至る全圧
下比（鋼塊厚／製品厚）が４および５×鋼中水素量（ｐ
ｐｍ）＋１．５の双方より大きくなるように圧延し、圧
延後８５０℃以上に再加熱して焼ならしすることを特徴
とする耐水素誘起割れ性の優れた圧力容器用極厚鋼板の
製造方法及び必要により更にＣｒ：０．０２〜０．２％
、Ｍｏ：０．０２〜０．２％、Ｖ：０．０１〜０．１％
からなる強度改善元素群の１種または２種以上を含む耐
水素誘起割れ性の優れた圧力容器用極厚鋼板の製造方法
である。
あり、重量％にて、Ｃ：０．０８〜０．２５％、Ｓｉ：
０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．８〜１．６％、Ｎｉ：０
．０５〜０．３％、Ｎｂ：０．００５〜０．０４％、Ｃ
ｕ：０．１〜０．３％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％
、Ｃａ：０．０００５〜０．０１％、Ｐ：０．０１％未
満、Ｓ：０．００５％未満、Ｎ：０．００２〜０．０１
％、Ｈ：０．０００１３％未満を含み、残Ｆｅおよび不
可避的不純物からなる鋼塊を分塊−仕上圧延に至る全圧
下比（鋼塊厚／製品厚）が４および５×鋼中水素量（ｐ
ｐｍ）＋１．５の双方より大きくなるように圧延し、圧
延後８５０℃以上に再加熱して焼ならしすることを特徴
とする耐水素誘起割れ性の優れた圧力容器用極厚鋼板の
製造方法及び必要により更にＣｒ：０．０２〜０．２％
、Ｍｏ：０．０２〜０．２％、Ｖ：０．０１〜０．１％
からなる強度改善元素群の１種または２種以上を含む耐
水素誘起割れ性の優れた圧力容器用極厚鋼板の製造方法
である。
【０００８】
【作用】以下、本発明についてさらに詳細に説明する。
図１は、０．１８％Ｃ−０．１５％Ｓｉ−１．１５％Ｍ
ｎ−０．０１％Ｐ−０．００２％Ｓ−０．２５％Ｃｕ−
０．１５％Ｎｉ−０．０２％Ｎｂ−０．０２％Ａｌ−０
．００４％Ｎ−０．００３％Ｃａを成分とする鋼（製品
板厚１００ｍｍ、焼きならし温度８８０℃）において、
鋼塊での水素量と全圧下比（鋼塊厚／製品厚）の組合せ
に対するた耐ＨＩＣ試験前後での超音波探傷での欠陥の
有無を示している。×印は耐ＨＩＣ試験前にも超音波で
欠陥の発見されるもの、△は耐ＨＩＣ試験前には欠陥が
無いが耐ＨＩＣ試験により超音波で欠陥が発見されるよ
うになるもの、○はＨＩＣ試験の前および後とも欠陥の
見つからないことを示す。
ｎ−０．０１％Ｐ−０．００２％Ｓ−０．２５％Ｃｕ−
０．１５％Ｎｉ−０．０２％Ｎｂ−０．０２％Ａｌ−０
．００４％Ｎ−０．００３％Ｃａを成分とする鋼（製品
板厚１００ｍｍ、焼きならし温度８８０℃）において、
鋼塊での水素量と全圧下比（鋼塊厚／製品厚）の組合せ
に対するた耐ＨＩＣ試験前後での超音波探傷での欠陥の
有無を示している。×印は耐ＨＩＣ試験前にも超音波で
欠陥の発見されるもの、△は耐ＨＩＣ試験前には欠陥が
無いが耐ＨＩＣ試験により超音波で欠陥が発見されるよ
うになるもの、○はＨＩＣ試験の前および後とも欠陥の
見つからないことを示す。
【０００９】耐ＨＩＣ試験の浸漬試験片は、鋼板の板厚
中心部より切り出した１０ｍｍ厚×２０ｍｍ幅×１００
ｍｍ長であり、圧延方向と試験片の長さ方向、鋼板の幅
方法と試験片の幅方向を一致させている。この試験片を
ＮＡＣＥ溶液に９６時間浸漬し、耐ＨＩＣ性を評価した
。なお、ＮＡＣＥ溶液とは、１気圧の硫化水素を飽和さ
せた５％食塩−０．５％酢酸の水溶液であり、耐ＨＩＣ
試験で一般的に使用されているものである。ＨＩＣ感受
性を示すパラメーターとして、ここではＣＬＲを用いた
。ＣＬＲは次式により求める値である。
中心部より切り出した１０ｍｍ厚×２０ｍｍ幅×１００
ｍｍ長であり、圧延方向と試験片の長さ方向、鋼板の幅
方法と試験片の幅方向を一致させている。この試験片を
ＮＡＣＥ溶液に９６時間浸漬し、耐ＨＩＣ性を評価した
。なお、ＮＡＣＥ溶液とは、１気圧の硫化水素を飽和さ
せた５％食塩−０．５％酢酸の水溶液であり、耐ＨＩＣ
試験で一般的に使用されているものである。ＨＩＣ感受
性を示すパラメーターとして、ここではＣＬＲを用いた
。ＣＬＲは次式により求める値である。
【００１０】
ＣＬＲ（％）＝（Σａｉ ／Ａ）×１００但し、Σａｉ
：ステップ割れの長さの合計（ｍｍ）Ａ：試験片の幅
（ｍｍ） なお、ＣＬＲは上記の試験片の３断面（断面形状は１０
ｍｍ×２０ｍｍ）で求め、平均値として算出した。この
平均値が１％未満の場合に割れなしと判定した。耐ＨＩ
Ｃ試験前の割れについても、上記の基準を用いて割れを
判定した。
：ステップ割れの長さの合計（ｍｍ）Ａ：試験片の幅
（ｍｍ） なお、ＣＬＲは上記の試験片の３断面（断面形状は１０
ｍｍ×２０ｍｍ）で求め、平均値として算出した。この
平均値が１％未満の場合に割れなしと判定した。耐ＨＩ
Ｃ試験前の割れについても、上記の基準を用いて割れを
判定した。
【００１１】図１に示すように、耐ＨＩＣ試験前の超音
波探傷試験での欠陥には圧延前のスラブでの水素量の影
響は殆どなく、全圧下比が４以上で無欠陥となる。即ち
、凝固に伴うポロシティの圧着には全圧下比４が必要で
ある。しかし、耐ＨＩＣ試験後では、欠陥を抑制できる
全圧下比は鋼塊での水素量に影響されている。即ち、鋼
塊での水素量が少ない場合、小さな全圧下比でもＨＩＣ
が生じない。
波探傷試験での欠陥には圧延前のスラブでの水素量の影
響は殆どなく、全圧下比が４以上で無欠陥となる。即ち
、凝固に伴うポロシティの圧着には全圧下比４が必要で
ある。しかし、耐ＨＩＣ試験後では、欠陥を抑制できる
全圧下比は鋼塊での水素量に影響されている。即ち、鋼
塊での水素量が少ない場合、小さな全圧下比でもＨＩＣ
が生じない。
【００１２】これに対し、鋼塊での水素量が多い場合、
全圧下比を十分に大きくする必要がある。鋼塊での水素
量Ｈ（ｐｐｍ）とするとき、５×Ｈ＋１．５以上の全圧
下比が耐ＨＩＣ試験での欠陥発生の境界になっている。 従って、耐ＨＩＣ試験の前および後とも超音波探傷で欠
陥が存在しないためには、４および５×Ｈ＋１．５の双
方よりも大きな全圧下比となるように圧延することが必
要である。
全圧下比を十分に大きくする必要がある。鋼塊での水素
量Ｈ（ｐｐｍ）とするとき、５×Ｈ＋１．５以上の全圧
下比が耐ＨＩＣ試験での欠陥発生の境界になっている。 従って、耐ＨＩＣ試験の前および後とも超音波探傷で欠
陥が存在しないためには、４および５×Ｈ＋１．５の双
方よりも大きな全圧下比となるように圧延することが必
要である。
【００１３】この理由については、以下のように考えて
いる。即ち、全圧下比が十分に大きくない場合、分塊お
よび圧延によりポロシティが圧着されても、界面が残存
しており、この界面に水素が偏析する。鋼塊中の水素量
が多い程この水素偏析が大きく、耐ＨＩＣ試験で水素が
僅かに侵入しても、この界面での水素量は臨界濃度に達
してしまい、この界面に沿って割れが容易に生じる。従
って、鋼塊中の水素量が多い場合、全圧下比を十分に大
きくし、界面を消滅させておくことが重要である。
いる。即ち、全圧下比が十分に大きくない場合、分塊お
よび圧延によりポロシティが圧着されても、界面が残存
しており、この界面に水素が偏析する。鋼塊中の水素量
が多い程この水素偏析が大きく、耐ＨＩＣ試験で水素が
僅かに侵入しても、この界面での水素量は臨界濃度に達
してしまい、この界面に沿って割れが容易に生じる。従
って、鋼塊中の水素量が多い場合、全圧下比を十分に大
きくし、界面を消滅させておくことが重要である。
【００１４】鋼塊中の水素量は、多くなりすぎると鋼塊
を分断するような破壊の原因となるので、このような鋼
塊破壊の生じない上限の水素量として、０．０００１３
％（１．３ｐｐｍ）未満に抑制する。
を分断するような破壊の原因となるので、このような鋼
塊破壊の生じない上限の水素量として、０．０００１３
％（１．３ｐｐｍ）未満に抑制する。
【００１５】以下の成分元素の限定理由について述べる
。Ｃは常温および高温強度を高めるのに有効な元素であ
り、圧力容器用鋼の場合、０．０８％以上の添加が好ま
しい。しかし、添加量が多過ぎると溶接性を害するので
添加量の上限を０．２５％とする。
。Ｃは常温および高温強度を高めるのに有効な元素であ
り、圧力容器用鋼の場合、０．０８％以上の添加が好ま
しい。しかし、添加量が多過ぎると溶接性を害するので
添加量の上限を０．２５％とする。
【００１６】Ｓｉは脱酸のため０．１％以上添加するが
、添加量が多いと靭性を低下するため上限を０．５％と
する。ＭｎはＳを固定し、強度を高めるのに有効な元素
であるが、添加量が多いと材料内の偏析を著しくし、靭
性の異方性を増すため、０．８〜１．６％とする。
、添加量が多いと靭性を低下するため上限を０．５％と
する。ＭｎはＳを固定し、強度を高めるのに有効な元素
であるが、添加量が多いと材料内の偏析を著しくし、靭
性の異方性を増すため、０．８〜１．６％とする。
【００１７】Ｐは鋼中でミクロ偏析し靭性の方向差を著
しくするばかりではなく、靭性を低下させる元素である
ため、上限を０．０１％は未満とする。Ｓは鋼中で非金
属介在物ＭｎＳを形成し、耐ＨＩＣ性を低下させ、靭性
の方向差を大きくし、且つシャルピー試験での上部棚エ
ネルギーを低下させるため、上限を０．００５％未満と
する。
しくするばかりではなく、靭性を低下させる元素である
ため、上限を０．０１％は未満とする。Ｓは鋼中で非金
属介在物ＭｎＳを形成し、耐ＨＩＣ性を低下させ、靭性
の方向差を大きくし、且つシャルピー試験での上部棚エ
ネルギーを低下させるため、上限を０．００５％未満と
する。
【００１８】Ｃｕは鋼材の強度を上昇し、また耐食性を
向上し、湿潤硫化水素環境から侵入する水素量を低減す
る効果を有する元素である。このため、０．１％以上を
添加する。しかし、多量に添加すると熱間加工性を損な
うため、添加量の上限を０．３％とする。
向上し、湿潤硫化水素環境から侵入する水素量を低減す
る効果を有する元素である。このため、０．１％以上を
添加する。しかし、多量に添加すると熱間加工性を損な
うため、添加量の上限を０．３％とする。
【００１９】Ｎｉは鋼材の靭性を向上させ、鋼材への水
素侵入を抑制する元素であり、このような効果を要する
時、０．０５％以上添加する。しかし、０．３％超では
効果に飽和傾向が見られはじめるため、上限を０．３％
とする。
素侵入を抑制する元素であり、このような効果を要する
時、０．０５％以上添加する。しかし、０．３％超では
効果に飽和傾向が見られはじめるため、上限を０．３％
とする。
【００２０】Ｎｂは安定な炭窒化物を形成し、結晶粒界
の移動を妨げ、再結晶粒の粗大化を阻止し、降伏強さを
上昇し、靭性を改善する。このため、０．００５％以上
を添加するが、０．０４％超では効果が飽和するため、
添加量を０．０４％以下に抑制する。
の移動を妨げ、再結晶粒の粗大化を阻止し、降伏強さを
上昇し、靭性を改善する。このため、０．００５％以上
を添加するが、０．０４％超では効果が飽和するため、
添加量を０．０４％以下に抑制する。
【００２１】Ａｌは鋼の脱酸に不可欠な元素であり、こ
の目的から０．００５％以上を添加する。しかし、０．
０５％超の添加では効果が飽和するため、添加の範囲を
０．００５〜０．０５％とする。
の目的から０．００５％以上を添加する。しかし、０．
０５％超の添加では効果が飽和するため、添加の範囲を
０．００５〜０．０５％とする。
【００２２】ＮはＡｌとＡｌＮを作り、焼ならし時の結
晶粒の粗大化を防止する効果があり、０．００２％以上
添加する。しかし、添加量が多すぎると靭性を低下させ
る場合があるため、添加量を０．０１％以下とする。
晶粒の粗大化を防止する効果があり、０．００２％以上
添加する。しかし、添加量が多すぎると靭性を低下させ
る場合があるため、添加量を０．０１％以下とする。
【００２３】Ｃａは硫化物介在物の形状を制御し耐ＨＩ
Ｃ性を向上する効果を有している。０．０００５％未満
の添加では効果が認められず、０．０１％を超えると却
って耐ＨＩＣ性を害するので、添加範囲を０．０００５
〜０．０１％とした。
Ｃ性を向上する効果を有している。０．０００５％未満
の添加では効果が認められず、０．０１％を超えると却
って耐ＨＩＣ性を害するので、添加範囲を０．０００５
〜０．０１％とした。
【００２４】以上の元素を基本成分とするが、更に強度
改善効果のあるＣｒ，Ｍｏ，Ｖを１種または２種以上添
加してもよい。
改善効果のあるＣｒ，Ｍｏ，Ｖを１種または２種以上添
加してもよい。
【００２５】Ｃｒは強度を増加させる効果を有する。こ
のような効果を要する時、０．０２％以上を添加する。 しかし、０．２％超の添加では靭性が低下するため、上
限を０．２％とする。
のような効果を要する時、０．０２％以上を添加する。 しかし、０．２％超の添加では靭性が低下するため、上
限を０．２％とする。
【００２６】ＭｏはＣｒと同様、添加により強度が上昇
する元素であり、必要に応じて０．０２％以上添加する
。しかし、０．２％超の添加はコストが高くなるため上
限を０．２％とする。
する元素であり、必要に応じて０．０２％以上添加する
。しかし、０．２％超の添加はコストが高くなるため上
限を０．２％とする。
【００２７】Ｖは炭窒化物を形成し鋼材の強度を向上さ
せる効果を有する。このような効果を必要とする場合、
０．０１％以上添加する。しかし、０．１％を超えると
却って靭性を害するので上限を０．１％とする。
せる効果を有する。このような効果を必要とする場合、
０．０１％以上添加する。しかし、０．１％を超えると
却って靭性を害するので上限を０．１％とする。
【００２８】次に、素材の製造条件について述べる。前
記のような化学成分を有する鋼は転炉、電気炉で溶製し
た後、必要に応じて取鍋精練や真空脱ガス処理を施して
得られ、通常鋳型あるいは一方向凝固鋳型で造塊した後
、分塊でスラブとされる。分塊での均熱はいかなるもの
であっても構わない。即ち、鋼塊を冷却した後均熱して
もよく、熱塊で均熱炉に装入しても良い。均熱温度は１
０００〜１３２０℃とすることが望ましい。
記のような化学成分を有する鋼は転炉、電気炉で溶製し
た後、必要に応じて取鍋精練や真空脱ガス処理を施して
得られ、通常鋳型あるいは一方向凝固鋳型で造塊した後
、分塊でスラブとされる。分塊での均熱はいかなるもの
であっても構わない。即ち、鋼塊を冷却した後均熱して
もよく、熱塊で均熱炉に装入しても良い。均熱温度は１
０００〜１３２０℃とすることが望ましい。
【００２９】圧延における圧下量は、既に述べたように
圧延前の鋼塊中の水素量に応じ決定される全圧下比とな
るようにする。圧延後、８５０℃以上の温度に加熱し、
放冷により、焼きならし処理を行う。焼きならしの温度
を８５０℃以上とするのは、組織を均一にするためであ
り、組織の細粒化から９５０℃以下が望ましい。
圧延前の鋼塊中の水素量に応じ決定される全圧下比とな
るようにする。圧延後、８５０℃以上の温度に加熱し、
放冷により、焼きならし処理を行う。焼きならしの温度
を８５０℃以上とするのは、組織を均一にするためであ
り、組織の細粒化から９５０℃以下が望ましい。
【００３０】
【実施例】（実施例１）表１に示す化学成分を有する鋼
を用い、表２中に示す全圧下比となるように圧延し、同
表中に示す温度で焼ならした。
を用い、表２中に示す全圧下比となるように圧延し、同
表中に示す温度で焼ならした。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【表２】
【００３３】鋼板１Ａ〜１１Ａシリーズの鋼板は本発明
鋼であり、耐ＨＩＣ試験での割れが認められない。これ
に対して、Ｂシリーズの鋼板は全圧下比が耐ＨＩＣ性確
保のために必要な最低値より小さく、耐ＨＩＣ試験でク
ラックが生じている。
鋼であり、耐ＨＩＣ試験での割れが認められない。これ
に対して、Ｂシリーズの鋼板は全圧下比が耐ＨＩＣ性確
保のために必要な最低値より小さく、耐ＨＩＣ試験でク
ラックが生じている。
【００３４】
【発明の効果】本発明による鋼板は、耐ＨＩＣ性が良好
であり、湿潤硫化水素雰囲気で使用される石油精製等の
圧力容器用極厚鋼板として最適であり、本発明鋼を使用
した圧力容器での安全性は高く、工業的価値が大きい。
であり、湿潤硫化水素雰囲気で使用される石油精製等の
圧力容器用極厚鋼板として最適であり、本発明鋼を使用
した圧力容器での安全性は高く、工業的価値が大きい。
【００３５】
【００３６】
【図１】鋼塊中での水素量と圧延での全圧下比（鋼塊厚
／製品厚）との組合せに対する耐ＨＩＣ試験前後の超音
波探傷試験による欠陥の有無を示す図表である。
／製品厚）との組合せに対する耐ＨＩＣ試験前後の超音
波探傷試験による欠陥の有無を示す図表である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％にて、Ｃ ：０．０８〜０．
２５％、Ｓｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．８〜１．
６％、Ｎｉ：０．０５〜０．３％、Ｎｂ：０．００５〜
０．０４％、Ｃｕ：０．１〜０．３％、Ａｌ：０．００
５〜０．０５％、Ｃａ：０．０００５〜０．０１％、Ｐ
：０．０１％未満、Ｓ ：０．００５％未満、Ｎ
：０．００２〜０．０１％、Ｈ ：０．０００１
３％未満、残Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼塊を
、分塊−仕上圧延に至る全圧下比（鋼塊厚／製品厚）が
４および５×鋼中水素量（ｐｐｍ）＋１．５の双方より
大きくなるように圧延し、圧延後８５０℃以上に再加熱
して焼ならしすることを特徴とする耐水素誘起割れ性の
優れた圧力容器用極厚鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％にて、Ｃｒ：０．０２〜０．２
％、Ｍｏ：０．０２〜０．２％、Ｖ ：０．０１〜０
．１％、からなる強度改善元素群の１種または２種以上
を含む請求項１記載の耐水素誘起割れ性の優れた圧力容
器用極厚鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9929691A JPH04329826A (ja) | 1991-04-30 | 1991-04-30 | 耐水素誘起割れ性の優れた圧力容器用極厚鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9929691A JPH04329826A (ja) | 1991-04-30 | 1991-04-30 | 耐水素誘起割れ性の優れた圧力容器用極厚鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04329826A true JPH04329826A (ja) | 1992-11-18 |
Family
ID=14243672
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9929691A Withdrawn JPH04329826A (ja) | 1991-04-30 | 1991-04-30 | 耐水素誘起割れ性の優れた圧力容器用極厚鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04329826A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10176240A (ja) * | 1996-12-13 | 1998-06-30 | Nippon Steel Corp | トンネル支保工用ｈ形鋼およびその製造方法 |
| JP4572002B1 (ja) * | 2009-10-28 | 2010-10-27 | 新日本製鐵株式会社 | 強度、延性の良好なラインパイプ用鋼板およびその製造方法 |
| JP2011026671A (ja) * | 2009-07-27 | 2011-02-10 | Kobe Steel Ltd | 多層盛溶接継手の低温靭性に優れた高強度格納容器用厚鋼板 |
| WO2018092605A1 (ja) * | 2016-11-16 | 2018-05-24 | 株式会社神戸製鋼所 | 鋼板およびラインパイプ用鋼管並びにその製造方法 |
| JP2018083981A (ja) * | 2016-11-16 | 2018-05-31 | 株式会社神戸製鋼所 | 鋼板およびラインパイプ用鋼管並びにその製造方法 |
| JP2021509436A (ja) * | 2017-12-26 | 2021-03-25 | ポスコＰｏｓｃｏ | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼材及びその製造方法 |
| CN114231834A (zh) * | 2021-10-15 | 2022-03-25 | 首钢集团有限公司 | 一种高强度、良好低温韧性的特厚结构钢及其生产方法 |
-
1991
- 1991-04-30 JP JP9929691A patent/JPH04329826A/ja not_active Withdrawn
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10176240A (ja) * | 1996-12-13 | 1998-06-30 | Nippon Steel Corp | トンネル支保工用ｈ形鋼およびその製造方法 |
| JP2011026671A (ja) * | 2009-07-27 | 2011-02-10 | Kobe Steel Ltd | 多層盛溶接継手の低温靭性に優れた高強度格納容器用厚鋼板 |
| JP4572002B1 (ja) * | 2009-10-28 | 2010-10-27 | 新日本製鐵株式会社 | 強度、延性の良好なラインパイプ用鋼板およびその製造方法 |
| WO2011052095A1 (ja) * | 2009-10-28 | 2011-05-05 | 新日本製鐵株式会社 | 強度、延性の良好なラインパイプ用鋼板およびその製造方法 |
| US8641836B2 (en) | 2009-10-28 | 2014-02-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel plate for line pipe excellent in strength and ductility and method of production of same |
| WO2018092605A1 (ja) * | 2016-11-16 | 2018-05-24 | 株式会社神戸製鋼所 | 鋼板およびラインパイプ用鋼管並びにその製造方法 |
| JP2018083981A (ja) * | 2016-11-16 | 2018-05-31 | 株式会社神戸製鋼所 | 鋼板およびラインパイプ用鋼管並びにその製造方法 |
| CN109952387A (zh) * | 2016-11-16 | 2019-06-28 | 株式会社神户制钢所 | 钢板和管线管用钢管及其制造方法 |
| JP2021509436A (ja) * | 2017-12-26 | 2021-03-25 | ポスコＰｏｓｃｏ | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼材及びその製造方法 |
| US11634785B2 (en) | 2017-12-26 | 2023-04-25 | Posco Co., Ltd | Steel material showing excellent hydrogen-induced cracking resistance and method for preparing same |
| CN114231834A (zh) * | 2021-10-15 | 2022-03-25 | 首钢集团有限公司 | 一种高强度、良好低温韧性的特厚结构钢及其生产方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR900006605B1 (ko) | 가공성이 우수하고 용접 연화가 없는 고강도 스테인레스 강재의 제조 방법 | |
| EP2258885A1 (en) | Low-alloy duplex stainless steel wherein weld heat-affected zones have good corrosion resistance and toughness | |
| US11352683B2 (en) | Production of HIC-resistant pressure vessel grade plates using a low-carbon composition | |
| JP2014088623A (ja) | 溶接熱影響部および母材部の耐延性き裂発生特性に優れた鋼材およびその製造方法 | |
| JP2007321168A (ja) | 高剛性低密度鋼板およびその製造方法 | |
| WO2018105510A1 (ja) | 高Ｍｎ鋼板およびその製造方法 | |
| US4325748A (en) | Method for producing steel plate having excellent resistance to hydrogen induced cracking | |
| WO2015001759A1 (ja) | サワー環境で使用されるラインパイプ用継目無鋼管 | |
| JP4998719B2 (ja) | 打ち抜き加工性に優れる温水器用フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| EP0727502B1 (en) | Chromium steel sheet excellent in press formability | |
| EP0630983B1 (en) | Cold rolled steel sheet of excellent delayed fracture resistance and superhigh strength and method of manufacturing the same | |
| JPH04329826A (ja) | 耐水素誘起割れ性の優れた圧力容器用極厚鋼板の製造方法 | |
| JP2770718B2 (ja) | 耐ｈｉｃ性に優れた高強度熱延鋼帯とその製造方法 | |
| JP2007177303A (ja) | 延性に優れた鋼及びその製造方法 | |
| JPH0368101B2 (ja) | ||
| JP2002339037A (ja) | 低温継手靱性と耐ｓｓｃ性に優れた高張力鋼とその製造方法 | |
| EP3822384A1 (en) | Austenitic stainless steel having improved strength | |
| JPH08232042A (ja) | 耐食性電縫溶接鋼管用鋼 | |
| JP3260056B2 (ja) | 耐サワー性、熱間加工性に優れた鋼材の製造方法 | |
| KR101405489B1 (ko) | 표면 결함이 없는 법랑용 강판 및 그 제조방법 | |
| KR100345704B1 (ko) | 내수소유기응력부식균열성이우수한고강도열연강판의제조방법 | |
| JPH0569884B2 (ja) | ||
| JP3380408B2 (ja) | 電縫鋼管用鋼の製造方法 | |
| JP3221309B2 (ja) | 機械構造用鋼およびその製造方法 | |
| JPH05287441A (ja) | 応力下での耐水素誘起割れ性の良好な圧力容器用厚鋼板 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980711 |