JPH0431333A - フッ化物光ファイバの製造方法 - Google Patents
フッ化物光ファイバの製造方法Info
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- JPH0431333A JPH0431333A JP13401890A JP13401890A JPH0431333A JP H0431333 A JPH0431333 A JP H0431333A JP 13401890 A JP13401890 A JP 13401890A JP 13401890 A JP13401890 A JP 13401890A JP H0431333 A JPH0431333 A JP H0431333A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/01205—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting from tubes, rods, fibres or filaments
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- C03B37/0124—Means for reducing the diameter of rods or tubes by drawing, e.g. for preform draw-down
-
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-
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- C03B2201/00—Type of glass produced
- C03B2201/80—Non-oxide glasses or glass-type compositions
- C03B2201/82—Fluoride glasses, e.g. ZBLAN glass
-
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- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野１
本発明は、低損失かつ長尺なコア径の一定したフッ化物
光ファイバの製造方法に関するものである。
光ファイバの製造方法に関するものである。
（以下余白）
［従来の技術Ｊ
フッ化物光ファイバは石英系を凌ぐ１０−”ｄＢ／ｋｍ
以下の伝送損失が期待されており、長距離無中継が可能
な伝送媒体として有望視されている。これまで低損失な
ファイバが得られるフッ化物ガラス母材の作製方法とし
てはビルドイン・キャスティング法、サクション法また
は二層融液法があった。ビルドイン・キャスティング法
（特許第１３４５７２２号）は、円筒状の鋳型にクラッ
ド組成のガラス融液なキャスティングし中央部が固化し
ない状態で中央部の融液な流しだし、その後中央部へコ
ア融液をキャスティングすることによって母材を作製す
る方法である。サクション法（特開昭６３−１１５３５
号）は円筒状鋳型にまずクラッド融液をキャスティング
しさらに連続してコア融液なキャスティングし、クラッ
ド融液が固化する際の体積収縮を利用して中央部にコア
融液を導入し母材を作製する方法である。二層融液法（
特許第１４３８４１９号）は円筒状鋳型にまずコア融液
なキャスティングし、さらに連続してコア融液をキャス
ティングし、クラッド融液が固化する前に底を抜いてク
ラッドガラスを流出させ、同時にコアガラスを中心部に
導入する方法である。
以下の伝送損失が期待されており、長距離無中継が可能
な伝送媒体として有望視されている。これまで低損失な
ファイバが得られるフッ化物ガラス母材の作製方法とし
てはビルドイン・キャスティング法、サクション法また
は二層融液法があった。ビルドイン・キャスティング法
（特許第１３４５７２２号）は、円筒状の鋳型にクラッ
ド組成のガラス融液なキャスティングし中央部が固化し
ない状態で中央部の融液な流しだし、その後中央部へコ
ア融液をキャスティングすることによって母材を作製す
る方法である。サクション法（特開昭６３−１１５３５
号）は円筒状鋳型にまずクラッド融液をキャスティング
しさらに連続してコア融液なキャスティングし、クラッ
ド融液が固化する際の体積収縮を利用して中央部にコア
融液を導入し母材を作製する方法である。二層融液法（
特許第１４３８４１９号）は円筒状鋳型にまずコア融液
なキャスティングし、さらに連続してコア融液をキャス
ティングし、クラッド融液が固化する前に底を抜いてク
ラッドガラスを流出させ、同時にコアガラスを中心部に
導入する方法である。
【発明が解決しようとする課題］
これらの方法では細径コアおよび散乱損失の小さい母材
は作製できるが、融液の長手方向に温度分布が生じるた
め、長手方向に均一なコア径を有する母材の作製が困難
であった。このようにして作製した母材を線引きして得
られたフッ化物光ファイバでは、コア径が一定していな
いために、接続が困難であり、さらに光の入射方向に応
じて伝送損失特性が変化する等の欠点があった。しかも
また、コア／クラツド径比の制御ができず、単一モード
ファイバが作製できないという欠点もあった。
は作製できるが、融液の長手方向に温度分布が生じるた
め、長手方向に均一なコア径を有する母材の作製が困難
であった。このようにして作製した母材を線引きして得
られたフッ化物光ファイバでは、コア径が一定していな
いために、接続が困難であり、さらに光の入射方向に応
じて伝送損失特性が変化する等の欠点があった。しかも
また、コア／クラツド径比の制御ができず、単一モード
ファイバが作製できないという欠点もあった。
一方、コア／クラツド径比が長手方向に均一な母材の作
製方法としては、これまでにローティシラナルキャステ
ィング法（Ｄ、 Ｃ，Ｔｒａｎｅｔ ａｌ、。
製方法としては、これまでにローティシラナルキャステ
ィング法（Ｄ、 Ｃ，Ｔｒａｎｅｔ ａｌ、。
Ｅｌｅｃｔｒｏｎ、 ［、ｅｔｔ、 ｖｏｌ１８． Ｐ
、５９．（１９８２））が提案されている。この方法は
、円筒状鋳型を回転しつつクラッドガラス融液を鋳型内
部へ流し込み、遠心力により中空円筒状のクラッドガラ
スパイプを作製し、その後、中央部へコアガラス融液を
流し込むことにより母材を作製する方法である。
、５９．（１９８２））が提案されている。この方法は
、円筒状鋳型を回転しつつクラッドガラス融液を鋳型内
部へ流し込み、遠心力により中空円筒状のクラッドガラ
スパイプを作製し、その後、中央部へコアガラス融液を
流し込むことにより母材を作製する方法である。
この方法で得られた母材はコア／クラツド径比は一定し
ているが、作製過程でクラッド表面がコア融液により再
加熱されることによる結晶化、コアガラス融液の冷却速
度が遅いために生じる結晶化により、散乱損失を低減す
ることが困難であるという欠点があった。さらにまた、
細径のコアが作製できないため、単一モード光ファイバ
の作製もできないという欠点があった。
ているが、作製過程でクラッド表面がコア融液により再
加熱されることによる結晶化、コアガラス融液の冷却速
度が遅いために生じる結晶化により、散乱損失を低減す
ることが困難であるという欠点があった。さらにまた、
細径のコアが作製できないため、単一モード光ファイバ
の作製もできないという欠点があった。
そこで、本発明の目的は、上記欠点を解決して低損失か
つ長尺なフッ化物光ファイバを製造する方法を提供する
ことにある。
つ長尺なフッ化物光ファイバを製造する方法を提供する
ことにある。
【課題を解決するための手段１
上記欠点を解決するために、本発明では、散乱損失が低
い母材が得られるビルドイン・キャスティング法、サク
ション法または二層融液法によって作製したフッ化物ガ
ラス母材を、速度を変えなからテーパ状に延伸し、長手
方向においてコア径の一定した第２の母材を作製し、さ
らにその外周を研磨し長手方向においてクラッドの外径
の一定した低損失フッ化物光ファイバ用母材を作製する
。
い母材が得られるビルドイン・キャスティング法、サク
ション法または二層融液法によって作製したフッ化物ガ
ラス母材を、速度を変えなからテーパ状に延伸し、長手
方向においてコア径の一定した第２の母材を作製し、さ
らにその外周を研磨し長手方向においてクラッドの外径
の一定した低損失フッ化物光ファイバ用母材を作製する
。
本発明の他の形態では、さらに、上記フッ化物ガラス母
材をフッ化物ガラスパイプに挿入し、そのバイブ内面と
フッ化物ガラス母材との間を減圧状態に保ちつつ、延伸
速度を変えながらテーパ状に延伸することにより、コア
／クラツド径比の制御されたフッ化物光ファイバを作製
する。
材をフッ化物ガラスパイプに挿入し、そのバイブ内面と
フッ化物ガラス母材との間を減圧状態に保ちつつ、延伸
速度を変えながらテーパ状に延伸することにより、コア
／クラツド径比の制御されたフッ化物光ファイバを作製
する。
［作 用１
本発明では、長手方向においてコア径が均一でないフッ
化物ガラス母材に対して、速度を変えながらテーパ延伸
を行うことによって、かかる母材から長手方向において
コア径の一定した母材を作製し、さらにクラッド外径を
一定にするべくクラッド外周を研磨し、以上により得ら
れた母材を線引きすることにより、コア径が一定であり
、かつコア／クラツド径比が制御され、以て構造不整散
乱の小さい低損失かつ長尺なフッ化物光ファイバを製造
できる。さらにまた、得られた母材をフッ化物ガラスチ
ューブに挿入してテーパ延伸することにより、低損失か
つ長尺な単一モード光ファイバが作製できる。
化物ガラス母材に対して、速度を変えながらテーパ延伸
を行うことによって、かかる母材から長手方向において
コア径の一定した母材を作製し、さらにクラッド外径を
一定にするべくクラッド外周を研磨し、以上により得ら
れた母材を線引きすることにより、コア径が一定であり
、かつコア／クラツド径比が制御され、以て構造不整散
乱の小さい低損失かつ長尺なフッ化物光ファイバを製造
できる。さらにまた、得られた母材をフッ化物ガラスチ
ューブに挿入してテーパ延伸することにより、低損失か
つ長尺な単一モード光ファイバが作製できる。
【実施例１
以下、本発明を実施例によって詳細に説明するが、本発
明はこれにより同等限定されるものではない。
明はこれにより同等限定されるものではない。
（実施例１）
サクション法で作製した母材（コア組成：４９モル％Ｚ
ｒＦ、−２５モル％ＢａＦｉ −３，５モル％ＬａＦ、
−２モル％ＹＦ、−２，５モル％ＡβＦ、−１８モル％
ＬｉＦ 、クラッド組成：４７．５モル％ＺｒＦ４−２
３．５モル％ＢａＦ、 −２，５モル％ＬａＦｓ−２モ
ル％ＹＦ、−４，５モル％ｌ Ｆ、−２０モル％ＮａＦ
）のコア径を第１図に示す。
ｒＦ、−２５モル％ＢａＦｉ −３，５モル％ＬａＦ、
−２モル％ＹＦ、−２，５モル％ＡβＦ、−１８モル％
ＬｉＦ 、クラッド組成：４７．５モル％ＺｒＦ４−２
３．５モル％ＢａＦ、 −２，５モル％ＬａＦｓ−２モ
ル％ＹＦ、−４，５モル％ｌ Ｆ、−２０モル％ＮａＦ
）のコア径を第１図に示す。
第１図から明らかなように、サクション法で作製した母
材はコアｌがテーパ状になっている。クラッド２の外径
は一定である。第１図においてコア径変化を直線近似で
きる部分はコア先端から１２〜５１ｆ＋ｍの範囲である
。コア先端からの距離をｘ （ａｍ）、コア径をｙ （
ａｍ）とすれば長手方向のコア径変化は次式で表わすこ
とができる。
材はコアｌがテーパ状になっている。クラッド２の外径
は一定である。第１図においてコア径変化を直線近似で
きる部分はコア先端から１２〜５１ｆ＋ｍの範囲である
。コア先端からの距離をｘ （ａｍ）、コア径をｙ （
ａｍ）とすれば長手方向のコア径変化は次式で表わすこ
とができる。
！ ＝ ０． ［］４１ｘ＋１．１ ・・
・（１）この母材をテーパ延伸して母材を作製する場合
、コア径が長手方向に一定となる条件は、母材の送り速
度をＸ （ｍｍ／ａ＋ｉｎ＞、母材の引き取り速度をＹ
（Ｉｆｆｍ ／ｍｆｎ） 、コア先端が電気炉の中央
部に達し７てからの時間ｔ （ｍｉｎ）とすれば、次式
で表すことができる。
・（１）この母材をテーパ延伸して母材を作製する場合
、コア径が長手方向に一定となる条件は、母材の送り速
度をＸ （ｍｍ／ａ＋ｉｎ＞、母材の引き取り速度をＹ
（Ｉｆｆｍ ／ｍｆｎ） 、コア先端が電気炉の中央
部に達し７てからの時間ｔ （ｍｉｎ）とすれば、次式
で表すことができる。
Ｙ＝（０，０２５Ｘｔ＋０．６９） ”Ｘ −（
２）送り速度を５、Ｏｍｍ／ｍｉｎとし、母材の加熱温
度を２７０℃として、第１図に示した母材を（２）式の
弓き取り速度で延伸した。得られた母材の外径およびコ
ア径の長手方向の変化を第２図に示す。第２図から明ら
かなように、コア１の直径が長手方向において均一でク
ラッド２の外径がテーパ状の母材が得られた。この母材
のクラッド２の外周を研磨して、外径が３■で一定であ
り、長さ８３ｍｍの母材を得た。
２）送り速度を５、Ｏｍｍ／ｍｉｎとし、母材の加熱温
度を２７０℃として、第１図に示した母材を（２）式の
弓き取り速度で延伸した。得られた母材の外径およびコ
ア径の長手方向の変化を第２図に示す。第２図から明ら
かなように、コア１の直径が長手方向において均一でク
ラッド２の外径がテーパ状の母材が得られた。この母材
のクラッド２の外周を研磨して、外径が３■で一定であ
り、長さ８３ｍｍの母材を得た。
このようにして得た母材にＨｅ−Ｎｅレーザ光を入射し
長手方向において垂直方向の散乱光強度を測定した結果
、延伸の前後で散乱光強度に変化はなく、延伸時の再加
熱による散乱体の成長は生じなかった。
長手方向において垂直方向の散乱光強度を測定した結果
、延伸の前後で散乱光強度に変化はなく、延伸時の再加
熱による散乱体の成長は生じなかった。
この母材を線引きして得られたファイバの伝送損失特性
を第３図に示す。このファイバは測定の際、順方向と逆
方向の両方から光を入射して伝送損失を測定したが、測
定結果に差はみられなかった。また、送り速度を０．５
〜１０ｍｍ／ｗｉｎの範囲で変化させても同様の形状の
母材を作製できた。
を第３図に示す。このファイバは測定の際、順方向と逆
方向の両方から光を入射して伝送損失を測定したが、測
定結果に差はみられなかった。また、送り速度を０．５
〜１０ｍｍ／ｗｉｎの範囲で変化させても同様の形状の
母材を作製できた。
（実施例２）
実施例１と同様の形状を持つ母材を外径２０＋＋ｖ＋、
内径７ｍｍの一端が閉じであるフッ化物ガラスバイブに
挿入し、他端からロータリポンプを用いて１０ｔｏｒｒ
の減圧に引きながら、実施例１と同様の条件で延伸を行
った。
内径７ｍｍの一端が閉じであるフッ化物ガラスバイブに
挿入し、他端からロータリポンプを用いて１０ｔｏｒｒ
の減圧に引きながら、実施例１と同様の条件で延伸を行
った。
延伸後に得られた母材の外径及びコア径の長手方向の変
化を第４図に示す。第４図から明らかなように、コア径
が長手方向において均一な母材が得られた。
化を第４図に示す。第４図から明らかなように、コア径
が長手方向において均一な母材が得られた。
この母材にＨｅ−Ｎｅレーザを入射し、長手方向におい
て垂直方向の散乱光強度を測定したが、延伸前の母材の
散乱光強度と同程度であり、散乱体の成長は生じていな
かった。さらに、母材とガラスバイブとの界面でも散乱
光強度の変化はみられず、界面が完全に融着しているこ
とが分かった。
て垂直方向の散乱光強度を測定したが、延伸前の母材の
散乱光強度と同程度であり、散乱体の成長は生じていな
かった。さらに、母材とガラスバイブとの界面でも散乱
光強度の変化はみられず、界面が完全に融着しているこ
とが分かった。
延伸の際、ガラスバイブと母材との間を大気圧に保った
場合、界面に気泡が残留したが、わずかでも（差圧１
ｔｏｒｒ）減圧にすることにより気泡の生成を抑制でき
た。
場合、界面に気泡が残留したが、わずかでも（差圧１
ｔｏｒｒ）減圧にすることにより気泡の生成を抑制でき
た。
この母材のクラッド２の外周を外径が１９．５ｍｍまで
研磨して得られた母材を線引きして約８００ｍの光ファ
イバを得た。この母材の屈折率差は０．６１％であり、
コア径が１０．３μｍであるため、得られたファイバは
カットオフ波長２．２μｍの単一モードファイバであっ
た。このファイバの伝送損失特性を第５図に示す。この
ファイバの最低損失は２．５５μｓで１．５ｄＢ／ｋｍ
であり、この方法で低損失かつ長尺な単一モード光ファ
イバが作製できた。
研磨して得られた母材を線引きして約８００ｍの光ファ
イバを得た。この母材の屈折率差は０．６１％であり、
コア径が１０．３μｍであるため、得られたファイバは
カットオフ波長２．２μｍの単一モードファイバであっ
た。このファイバの伝送損失特性を第５図に示す。この
ファイバの最低損失は２．５５μｓで１．５ｄＢ／ｋｍ
であり、この方法で低損失かつ長尺な単一モード光ファ
イバが作製できた。
（実施例３）
ビルドイン・キャスティング法で作製した母材（コア組
成：５３モル％ＺｒＦ４−２０モル％ＢａＦｉ ４モ
ル％ＬａＦｓ−３モル％ｉ Ｆ、−２０モル％ＮａＦ
、クラッド組成：２７モル％ＺｒＦ４−２６モル％Ｈｆ
Ｆ４−２０モル％ＢａＦｚ−４モル％ＬａＦ、−３モル
％ｉ Ｆ、−２０モル％ＮａＦ）のコア径を第６図に示
す。
成：５３モル％ＺｒＦ４−２０モル％ＢａＦｉ ４モ
ル％ＬａＦｓ−３モル％ｉ Ｆ、−２０モル％ＮａＦ
、クラッド組成：２７モル％ＺｒＦ４−２６モル％Ｈｆ
Ｆ４−２０モル％ＢａＦｚ−４モル％ＬａＦ、−３モル
％ｉ Ｆ、−２０モル％ＮａＦ）のコア径を第６図に示
す。
第６図から明らかなように、ビルドイン・キャスティン
グ法で作製した母材はコア１がテーパ状になっている。
グ法で作製した母材はコア１がテーパ状になっている。
第６図において、コア径変化が直線近似できる部分は、
コア先端から１６〜４０ｍｍの範囲である。コア先端か
らの距離をｘ （ｍｍ）、コア径をｙ （ｍｍ）とすれ
ば、長手方向のコア径変化は次式％式％ この母材をテーパ延伸して母材を作製する場合、コア径
が長手方向において一定となる条件は、母材の送り速度
なＸ （ｍｍ／ｍ１ｎ）、母材の引き取り速度をＹ （
ｍｍ ／ｗｉｎ） 、コア先端が電気炉の中央部に達し
てからの時間ｔ （ｗｉｎ）とすれば、次式で表すこと
ができる。
コア先端から１６〜４０ｍｍの範囲である。コア先端か
らの距離をｘ （ｍｍ）、コア径をｙ （ｍｍ）とすれ
ば、長手方向のコア径変化は次式％式％ この母材をテーパ延伸して母材を作製する場合、コア径
が長手方向において一定となる条件は、母材の送り速度
なＸ （ｍｍ／ｍ１ｎ）、母材の引き取り速度をＹ （
ｍｍ ／ｗｉｎ） 、コア先端が電気炉の中央部に達し
てからの時間ｔ （ｗｉｎ）とすれば、次式で表すこと
ができる。
Ｙ ＝ （０，０５５Ｘｔ＋０．１３）”Ｘ ・
・・（４）送り速度を１．５ｍｍ／ｗｉｎとし、母材の
加熱温度を２７０℃として、第６図に示した母材を（４
）式の弓き取り速度で延伸した。
・・（４）送り速度を１．５ｍｍ／ｗｉｎとし、母材の
加熱温度を２７０℃として、第６図に示した母材を（４
）式の弓き取り速度で延伸した。
得られた母材の外径およびコア径の長手方向の変化を第
７図に示す。第７図から明らかなように、コア径が長手
方向において均一でクラッド２の外径がテーパ状の母材
が得られた。この母材のクラッド２の外周を研磨して外
径が３ｍｍで一定であり、長さ４５ｍ田の母材を得た。
７図に示す。第７図から明らかなように、コア径が長手
方向において均一でクラッド２の外径がテーパ状の母材
が得られた。この母材のクラッド２の外周を研磨して外
径が３ｍｍで一定であり、長さ４５ｍ田の母材を得た。
このようにして得た母材にＨｅ−Ｎｅレーザを入射し、
長手方向において垂直方向の散乱光強度を測定した結果
、延伸の前後で散乱光強度に変化はなく、延伸時の再加
熱で散乱体の成長は生じなかった。
長手方向において垂直方向の散乱光強度を測定した結果
、延伸の前後で散乱光強度に変化はなく、延伸時の再加
熱で散乱体の成長は生じなかった。
この母材を線引きして得られたファイバの伝送損失特性
を第８図に示す。このファイバに対しては、測定の際、
順方向と逆方向の両方から光を入射し、伝送損失を測定
したが、測定結果に差はみられなかった。
を第８図に示す。このファイバに対しては、測定の際、
順方向と逆方向の両方から光を入射し、伝送損失を測定
したが、測定結果に差はみられなかった。
（実施例４）
二層融液法で作製した母材（コア組成：４８．５モル％
ＺｒＦ４−２３．５モル％ＢａＦ、−３．５モル％Ｌａ
Ｆｓ ２モル％ＹＦｓ−２．５モル％ｉＦ、−５モル
％ＬｉＦ −１５モル％ＮａＦ 、クラッド組成：４７
．５モル％ＺｒＦ＜ −２３．５モル％ＢａＦｚ ２
．５モル％ＬａＦｉ−２モル％ＹＦ。
ＺｒＦ４−２３．５モル％ＢａＦ、−３．５モル％Ｌａ
Ｆｓ ２モル％ＹＦｓ−２．５モル％ｉＦ、−５モル
％ＬｉＦ −１５モル％ＮａＦ 、クラッド組成：４７
．５モル％ＺｒＦ＜ −２３．５モル％ＢａＦｚ ２
．５モル％ＬａＦｉ−２モル％ＹＦ。
−４，５モル％ＡＩ！、 ＦＳ−２０モル％ＮａＦ）を
外径１２ｍｍ、内径６ｍｍのガラスパイプを用い、パイ
プと母材との間の減圧度を７００ｔｏｒｒとし、以下の
速度で延伸した。
外径１２ｍｍ、内径６ｍｍのガラスパイプを用い、パイ
プと母材との間の減圧度を７００ｔｏｒｒとし、以下の
速度で延伸した。
Ｙ ＝ （０，０１４Ｘｔ＋０．８１）”Ｘ
−（５）得られた母材のクラッド外形はテーパ状になっ
ており、この母材のクラッドを研磨して長手方向におい
てクラッド２の外径が一定の母材を得た（外径１２ｍｍ
） ＊ この母材を線引きした結果、７００ｍｍのフッ化物光フ
ァイバが得られた。その伝送損失特性を測定した結果、
このファイバの最低損失は、２．５５μｍで２．０ｄＢ
／ｋｍであった。また、このファイバは、屈折率差は０
．２４％、コア径１７．１μｍであるため、カットオフ
波長２．３μｍの単一モードファイバであった。
−（５）得られた母材のクラッド外形はテーパ状になっ
ており、この母材のクラッドを研磨して長手方向におい
てクラッド２の外径が一定の母材を得た（外径１２ｍｍ
） ＊ この母材を線引きした結果、７００ｍｍのフッ化物光フ
ァイバが得られた。その伝送損失特性を測定した結果、
このファイバの最低損失は、２．５５μｍで２．０ｄＢ
／ｋｍであった。また、このファイバは、屈折率差は０
．２４％、コア径１７．１μｍであるため、カットオフ
波長２．３μｍの単一モードファイバであった。
（実施例５）
実施例１と同様の母材を用い、以下の式に従い延伸した
。
。
Ｙ＝（１／（１−０，０２１Ｘｔ））”Ｘ ・（６
）得られた母材の形状を第９図に示す。この場合、コア
１およびクラッド２の双方共長手方向においてテーパ状
に変化する。第９図から明らかなように、本発明の方法
を用いれば、コア形状を長手方向において任意所望に変
化させたフッ化物光ファイバを作製できる。
）得られた母材の形状を第９図に示す。この場合、コア
１およびクラッド２の双方共長手方向においてテーパ状
に変化する。第９図から明らかなように、本発明の方法
を用いれば、コア形状を長手方向において任意所望に変
化させたフッ化物光ファイバを作製できる。
なお、実施例２と同様に、フッ化物ガラス母材をフッ化
物ガラスのパイプに挿入し、そのパイプの内面と母材と
の間を減圧状態に保ちながら、（６）式に従って延伸し
て第２の母材を形成することもできる。
物ガラスのパイプに挿入し、そのパイプの内面と母材と
の間を減圧状態に保ちながら、（６）式に従って延伸し
て第２の母材を形成することもできる。
［発明の効果１
以上から明らかなように、本発明の方法を用いることに
より、長手方向においてコア径が均一でないフッ化物ガ
ラス母材に対して、速度を変えながらテーパ延伸を行う
ことによって、かかる母材から長手方向においてコア径
の一定した母材を作製し、さらにクラッド外径を一定に
するべくクラッド外周を研磨し、以上により得られた母
材を線引きすることにより、コア径が一定であり、かつ
コア／クラツド径比が制御され、以て構造不整散乱の小
さい低損失かつ長尺なフッ化物光ファイバを製造できる
。さらにまた、得られた母材をフッ化物ガラスチューブ
に挿入してテーパ延伸することにより、低損失かつ長尺
な単一モード光ファイバが作製できるという利点もある
。あるいはまた、本発明によれば、コア径を長手方向に
任意所望に変化させたファイバも作製することができる
。
より、長手方向においてコア径が均一でないフッ化物ガ
ラス母材に対して、速度を変えながらテーパ延伸を行う
ことによって、かかる母材から長手方向においてコア径
の一定した母材を作製し、さらにクラッド外径を一定に
するべくクラッド外周を研磨し、以上により得られた母
材を線引きすることにより、コア径が一定であり、かつ
コア／クラツド径比が制御され、以て構造不整散乱の小
さい低損失かつ長尺なフッ化物光ファイバを製造できる
。さらにまた、得られた母材をフッ化物ガラスチューブ
に挿入してテーパ延伸することにより、低損失かつ長尺
な単一モード光ファイバが作製できるという利点もある
。あるいはまた、本発明によれば、コア径を長手方向に
任意所望に変化させたファイバも作製することができる
。
第１図は実施例１においてサクション法で作製された母
材の形状の説明図、 第２図は第１図示の母材を延伸した後の母材の形状を示
す断面図、 第３図は実施例１で得られた光ファイバの伝送損失特性
図、 第４図は実施例２においてサクション法で得られた母材
をガラスパイプに挿入してから延伸して得られた母材の
形状を示す断面図、 第５図は実施例２で得られた光ファイバの伝送損失特性
図、 第６図は実施例３においてビルトイン・キャスティング
法で作製された母材の形状の説明図、第７図は第６図示
の母材を延伸した後の母材の形状を示す断面図、 第８図は実施例３で得られた光ファイバの伝送損失特性
図、 第９図は実施例５において延伸後に得られた母材の形状
を示す断面図である。 １・・・コア。 ２・・・クラッド。
材の形状の説明図、 第２図は第１図示の母材を延伸した後の母材の形状を示
す断面図、 第３図は実施例１で得られた光ファイバの伝送損失特性
図、 第４図は実施例２においてサクション法で得られた母材
をガラスパイプに挿入してから延伸して得られた母材の
形状を示す断面図、 第５図は実施例２で得られた光ファイバの伝送損失特性
図、 第６図は実施例３においてビルトイン・キャスティング
法で作製された母材の形状の説明図、第７図は第６図示
の母材を延伸した後の母材の形状を示す断面図、 第８図は実施例３で得られた光ファイバの伝送損失特性
図、 第９図は実施例５において延伸後に得られた母材の形状
を示す断面図である。 １・・・コア。 ２・・・クラッド。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）コア径が長手方向において均一でないフッ化物ガラ
ス母材を線引きしてコア径が長手方向に均一なフッ化物
光ファイバを作製する方法において、 前記フッ化物ガラス母材を速度を変えながらテーパ状に
延伸して長手方向においてコア径の一定した第２の母材
を形成する第１工程と、 前記第２の母材の外周を研磨することにより長手方向に
外径の均一なフッ化物光ファイバ用ガラス母材を作製す
る第２工程と を具えたことを特徴とするフッ化物光ファイバの製造方
法。 ２）前記第１工程において、フッ化物ガラスのパイプに
前記フッ化物ガラス母材を挿入し、前記パイプの内面と
前記フッ化物ガラス母材との間を減圧状態に保ちつつ、
速度を変えながらテーパ状に延伸することを特徴とする
請求項１に記載のフッ化物光ファイバの製造方法。 ３）コア径が長手方向において均一でないフッ化物ガラ
ス母材を線引きしてフッ化物光ファイバを作製する方法
において、 前記フッ化物ガラス母材を速度を変えながらテーパ状に
延伸して長手方向においてコア径が所定の分布をもって
変化する第２の母材を形成する第１工程と、 前記第２の母材の外周を研磨することにより長手方向に
外径の均一なフッ化物光ファイバ用ガラス母材を作製す
る第２工程と を具えたことを特徴とするフッ化物光ファイバの製造方
法。 ４）前記第１工程において、フッ化物ガラスのパイプに
前記フッ化物ガラス母材を挿入し、前記パイプの内面と
前記フッ化物ガラス母材との間を減圧状態に保ちつつ、
速度を変えながらテーパ状に延伸することを特徴とする
請求項３に記載のフッ化物光ファイバの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13401890A JP2835385B2 (ja) | 1990-05-25 | 1990-05-25 | フッ化物光ファイバの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13401890A JP2835385B2 (ja) | 1990-05-25 | 1990-05-25 | フッ化物光ファイバの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0431333A true JPH0431333A (ja) | 1992-02-03 |
| JP2835385B2 JP2835385B2 (ja) | 1998-12-14 |
Family
ID=15118454
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13401890A Expired - Lifetime JP2835385B2 (ja) | 1990-05-25 | 1990-05-25 | フッ化物光ファイバの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2835385B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0656453A (ja) * | 1992-08-10 | 1994-03-01 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 光ファイバ母材延伸装置 |
| US5308371A (en) * | 1992-04-28 | 1994-05-03 | Central Glass Co., Ltd. | Method of forming fluoride glass fiber preform |
| EP0842907A1 (en) * | 1996-11-19 | 1998-05-20 | CSELT Centro Studi e Laboratori Telecomunicazioni S.p.A. | Active single mode optical fibres and method for their fabrication |
| WO2006049186A1 (ja) * | 2004-11-04 | 2006-05-11 | Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. | 光ファイバ母材の製造方法並びに光学用ガラスロッドおよび光ファイバ |
| JP2011228541A (ja) * | 2010-04-21 | 2011-11-10 | Photonic Science Technology Inc | テーパ形状光ファイバの製造方法 |
| CN116774348A (zh) * | 2023-08-24 | 2023-09-19 | 北京工业大学 | 双包层氟化物增益光纤及其制备方法 |
-
1990
- 1990-05-25 JP JP13401890A patent/JP2835385B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5308371A (en) * | 1992-04-28 | 1994-05-03 | Central Glass Co., Ltd. | Method of forming fluoride glass fiber preform |
| JPH0656453A (ja) * | 1992-08-10 | 1994-03-01 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 光ファイバ母材延伸装置 |
| EP0842907A1 (en) * | 1996-11-19 | 1998-05-20 | CSELT Centro Studi e Laboratori Telecomunicazioni S.p.A. | Active single mode optical fibres and method for their fabrication |
| US5991486A (en) * | 1996-11-19 | 1999-11-23 | Cselt- Centro Studi E Laboratori Telecomunicazioni S.P.A. | Active single mode optical fibres and method for their fabrication |
| WO2006049186A1 (ja) * | 2004-11-04 | 2006-05-11 | Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. | 光ファイバ母材の製造方法並びに光学用ガラスロッドおよび光ファイバ |
| JP2011228541A (ja) * | 2010-04-21 | 2011-11-10 | Photonic Science Technology Inc | テーパ形状光ファイバの製造方法 |
| CN116774348A (zh) * | 2023-08-24 | 2023-09-19 | 北京工业大学 | 双包层氟化物增益光纤及其制备方法 |
| CN116774348B (zh) * | 2023-08-24 | 2023-12-22 | 北京工业大学 | 双包层氟化物增益光纤及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2835385B2 (ja) | 1998-12-14 |
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