JPH04283388A - 断熱箱体 - Google Patents
断熱箱体Info
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- JPH04283388A JPH04283388A JP4662191A JP4662191A JPH04283388A JP H04283388 A JPH04283388 A JP H04283388A JP 4662191 A JP4662191 A JP 4662191A JP 4662191 A JP4662191 A JP 4662191A JP H04283388 A JPH04283388 A JP H04283388A
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Landscapes
- Refrigerator Housings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、硬質ウレタンフォ−ム
等の発泡断熱材を用いてなる冷蔵庫、冷凍庫などの断熱
箱体に関するものである。
等の発泡断熱材を用いてなる冷蔵庫、冷凍庫などの断熱
箱体に関するものである。
【0002】
【従来の技術】一般的に冷蔵庫等の断熱箱体は、内箱と
外箱とを結合させて形成した両箱間の空間に、硬質ウレ
タンフォ−ム等の発泡断熱材の原料を注入し、一体発泡
することにより形成している。
外箱とを結合させて形成した両箱間の空間に、硬質ウレ
タンフォ−ム等の発泡断熱材の原料を注入し、一体発泡
することにより形成している。
【0003】断熱箱体の内箱には、主としてABS樹脂
が用いられてきた。ここで、ABS樹脂とは共役ジエン
系合成ゴムの存在下に10〜40重量%のシアン化ビニ
ル化合物と60〜90重量%の芳香族ビニル化合物との
単量体混合物を重合させて得た、すなわちグラフト共重
合体からなる樹脂組成物をいう。
が用いられてきた。ここで、ABS樹脂とは共役ジエン
系合成ゴムの存在下に10〜40重量%のシアン化ビニ
ル化合物と60〜90重量%の芳香族ビニル化合物との
単量体混合物を重合させて得た、すなわちグラフト共重
合体からなる樹脂組成物をいう。
【0004】断熱箱体の内箱にABS樹脂が用いられて
きた理由としては、剛性と耐衝撃性との高い物性バラン
ス、容易な成形加工性、優れた光沢を有する外観、硬質
ウレタンフォ−ムの発泡剤であるCFC−11(トリク
ロロフルオロメタン)に対して耐ストレスクラック性を
有することがあげられる。
きた理由としては、剛性と耐衝撃性との高い物性バラン
ス、容易な成形加工性、優れた光沢を有する外観、硬質
ウレタンフォ−ムの発泡剤であるCFC−11(トリク
ロロフルオロメタン)に対して耐ストレスクラック性を
有することがあげられる。
【0005】断熱箱体の内箱は、熱可塑性樹脂の平板を
熱成形法、たとえば真空成形する工法によって製造され
るため、真空成形が容易におこなえることが必要である
。特に、内箱には、棚等の部品を固定する突起部が多数
設けられており、それぞれの形状を満たす成形を行なう
必要があり、真空成形性の要求度は高い。
熱成形法、たとえば真空成形する工法によって製造され
るため、真空成形が容易におこなえることが必要である
。特に、内箱には、棚等の部品を固定する突起部が多数
設けられており、それぞれの形状を満たす成形を行なう
必要があり、真空成形性の要求度は高い。
【0006】また、真空成形によって得られた内箱の平
均厚さは、1mmを下回るので、変形を避けるために高
い弾性率が必要である。
均厚さは、1mmを下回るので、変形を避けるために高
い弾性率が必要である。
【0007】一方、発泡断熱材は、断熱性能は勿論のこ
と充填性や内箱に対する接着性等において優れた性能が
必要である。
と充填性や内箱に対する接着性等において優れた性能が
必要である。
【0008】ここで、断熱箱体の構成について図3を用
いて説明すると、図において1は断熱箱体であり、AB
S樹脂からなる内箱2と鉄板からなる外箱3により構成
されている。内箱2は、外箱3のフランジ4に密着して
はめ込まれて固定されている。5はCFC−11を発泡
剤とする硬質ウレタンフォ−ムで、内箱2と外箱3の両
箱間に一体発泡によって充填されている。
いて説明すると、図において1は断熱箱体であり、AB
S樹脂からなる内箱2と鉄板からなる外箱3により構成
されている。内箱2は、外箱3のフランジ4に密着して
はめ込まれて固定されている。5はCFC−11を発泡
剤とする硬質ウレタンフォ−ムで、内箱2と外箱3の両
箱間に一体発泡によって充填されている。
【0009】硬質ウレタンフォ−ム5は、内箱2及び外
箱3に接着しているため断熱箱体1に温度変化を与える
と外箱3と硬質ウレタンフォ−ム5と内箱2の線膨張係
数の差に起因する応力が生じる。従って、硬質ウレタン
フォ−ム5の発泡剤であるCFC−11に対して耐スト
レスクラック性を有することが、内箱2には必要である
。
箱3に接着しているため断熱箱体1に温度変化を与える
と外箱3と硬質ウレタンフォ−ム5と内箱2の線膨張係
数の差に起因する応力が生じる。従って、硬質ウレタン
フォ−ム5の発泡剤であるCFC−11に対して耐スト
レスクラック性を有することが、内箱2には必要である
。
【0010】また、硬質ウレタンフォ−ムが接着するこ
とによりノッチ効果が生まれるので、内箱2には低温で
のアイゾット衝撃値の高いことが要求される。もちろん
、外箱3のフランジ4にはめ込む際、強い応力がかかる
ため常温でのアイゾット衝撃値も満足できなければなら
ない。さらに、優れた光沢は冷蔵庫の外観をよくする上
で必要である。
とによりノッチ効果が生まれるので、内箱2には低温で
のアイゾット衝撃値の高いことが要求される。もちろん
、外箱3のフランジ4にはめ込む際、強い応力がかかる
ため常温でのアイゾット衝撃値も満足できなければなら
ない。さらに、優れた光沢は冷蔵庫の外観をよくする上
で必要である。
【0011】一方、硬質ウレタンフォ−ム5に対しては
、内箱2との接着不良・ハガレによる外観不良をふせぐ
ため、内箱2の材料に適合した接着性を有した硬質ウレ
タンフォ−ム5の適用が必要である。
、内箱2との接着不良・ハガレによる外観不良をふせぐ
ため、内箱2の材料に適合した接着性を有した硬質ウレ
タンフォ−ム5の適用が必要である。
【0012】更には、充填性の面では、流動性に優れ、
キャビティやボイドの発生のない硬質ウレタンフォ−ム
5が必要である。キャビティやボイドは、断熱性能のみ
ならず未充填部に面した内箱2への長期間の応力発生源
となり、変形を起こさせるため硬質ウレタンフォ−ム5
の充填性能は、重要な特性である。
キャビティやボイドの発生のない硬質ウレタンフォ−ム
5が必要である。キャビティやボイドは、断熱性能のみ
ならず未充填部に面した内箱2への長期間の応力発生源
となり、変形を起こさせるため硬質ウレタンフォ−ム5
の充填性能は、重要な特性である。
【0013】
【発明が解決しようとする課題】硬質ウレタンフォ−ム
5の発泡剤であるCFC−11は、塩素を含んでいるこ
と及び分解速度が遅いことからオゾン層破壊の原因物質
として全世界的にその使用が制限され、今後さらに規制
強化の動きがある。CFC−11に替わる新規発泡剤と
してHCFC−123(1,1−ジクロロ2,2,2−
トリフルオロエタン)やHCFC−141b(1,1−
ジクロロ1−フルオロエタン)が使用されようとしてい
る。
5の発泡剤であるCFC−11は、塩素を含んでいるこ
と及び分解速度が遅いことからオゾン層破壊の原因物質
として全世界的にその使用が制限され、今後さらに規制
強化の動きがある。CFC−11に替わる新規発泡剤と
してHCFC−123(1,1−ジクロロ2,2,2−
トリフルオロエタン)やHCFC−141b(1,1−
ジクロロ1−フルオロエタン)が使用されようとしてい
る。
【0014】しかし、これらの新規発泡剤は、内箱2の
材料であるABS樹脂に対する溶解性がCFC−11よ
りもはるかに高いため新規発泡剤を用いた硬質ウレタン
フォ−ムを充填した断熱箱体の内箱2は、冷却等の温度
変化によって生じる応力下で容易に白化やクラックを生
じて断熱箱体1の商品価値をなくす。従って新規発泡剤
に対して耐ストレスクラック性を有し、そして同時に従
来通り剛性と耐衝撃性との高いバランス、容易な成形加
工性、優れた光沢外観等を有する内箱を作製し、新規発
泡剤で発泡した硬質ウレタンフォ−ムを用いても接着不
良、白化、クラックや変形等の外観品質上問題のない断
熱箱体を提供することが課題であった。
材料であるABS樹脂に対する溶解性がCFC−11よ
りもはるかに高いため新規発泡剤を用いた硬質ウレタン
フォ−ムを充填した断熱箱体の内箱2は、冷却等の温度
変化によって生じる応力下で容易に白化やクラックを生
じて断熱箱体1の商品価値をなくす。従って新規発泡剤
に対して耐ストレスクラック性を有し、そして同時に従
来通り剛性と耐衝撃性との高いバランス、容易な成形加
工性、優れた光沢外観等を有する内箱を作製し、新規発
泡剤で発泡した硬質ウレタンフォ−ムを用いても接着不
良、白化、クラックや変形等の外観品質上問題のない断
熱箱体を提供することが課題であった。
【0015】本発明は、上記課題に鑑み、断熱箱体の外
観品質等を損なうことなくオゾン層破壊による環境問題
を解決することを目的とするものである。
観品質等を損なうことなくオゾン層破壊による環境問題
を解決することを目的とするものである。
【0016】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明による断熱箱体は、平均粒子径0.10〜0.
18μmの共役ジエン系合成ゴムとアクリル系合成ゴム
合計19〜21重量部かつ共役ジエン系ゴム/アクリル
系ゴム=55/45〜65/35の混合物の存在下に5
7〜63重量%のシアン化ビニル化合物と37〜43重
量%の芳香族ビニル化合物とからなる単量体混合物79
〜81重量部を下式を充足するグラフト率で、なおかつ
比粘度が0.060〜0.070の範囲で重合させたグ
ラフト共重合体からなる高ニトリル熱可塑性樹脂組成物
を成形した内箱と、ポリオ−ル、整泡剤、触媒、発泡剤
成分としてHCFC−123またはHCFC−141b
およびその混合物、イソシアネ−ト成分としてポリメリ
ックMDIまたはそのプレポリマ−化物が20〜85重
量%であり残りをTDI−80、クル−ドTDIおよび
それらのプレポリマ−化物とする有機ポリイソシアネ−
トからなる発泡断熱材を前記内箱と金属製の外箱との両
箱間に混合して充填したものである。
に本発明による断熱箱体は、平均粒子径0.10〜0.
18μmの共役ジエン系合成ゴムとアクリル系合成ゴム
合計19〜21重量部かつ共役ジエン系ゴム/アクリル
系ゴム=55/45〜65/35の混合物の存在下に5
7〜63重量%のシアン化ビニル化合物と37〜43重
量%の芳香族ビニル化合物とからなる単量体混合物79
〜81重量部を下式を充足するグラフト率で、なおかつ
比粘度が0.060〜0.070の範囲で重合させたグ
ラフト共重合体からなる高ニトリル熱可塑性樹脂組成物
を成形した内箱と、ポリオ−ル、整泡剤、触媒、発泡剤
成分としてHCFC−123またはHCFC−141b
およびその混合物、イソシアネ−ト成分としてポリメリ
ックMDIまたはそのプレポリマ−化物が20〜85重
量%であり残りをTDI−80、クル−ドTDIおよび
それらのプレポリマ−化物とする有機ポリイソシアネ−
トからなる発泡断熱材を前記内箱と金属製の外箱との両
箱間に混合して充填したものである。
【0017】0.40≦(G−R)/R≦0.45[た
だし、(G−R)/R :グラフト率G:グラフト共
重合体をアセトニトリルに溶解させた後、遠心分離器で
固液分離して得られるゲルの重量百分率 R:グラフト共重合体のゴム含有率 ]ここでシアン
化ビニル化合物としては、アクリロニトリル、芳香族ビ
ニル化合物としては、スチレンなどを用いることができ
る。
だし、(G−R)/R :グラフト率G:グラフト共
重合体をアセトニトリルに溶解させた後、遠心分離器で
固液分離して得られるゲルの重量百分率 R:グラフト共重合体のゴム含有率 ]ここでシアン
化ビニル化合物としては、アクリロニトリル、芳香族ビ
ニル化合物としては、スチレンなどを用いることができ
る。
【0018】また、共役ジエン系合成ゴムとしてはブタ
ジエンゴム、アクリル系合成ゴムとしてはブチルアクリ
レートゴムなどを用いることができる。
ジエンゴム、アクリル系合成ゴムとしてはブチルアクリ
レートゴムなどを用いることができる。
【0019】
【作用】上記構成によって、高ニトリル熱可塑性樹脂組
成物からなる内箱は、発泡剤であるHCFC−123や
HCFC−141bに対して高い耐ストレスクラック性
を有しているため、前記発泡剤を用いた発泡断熱材を内
箱と外箱の両箱間に充填しても内箱が経時的に白化した
りクラックが発生することもない。また、発泡断熱材は
、内箱に対して強い接着力を有し、断熱箱体の温度変化
による内箱のハガレを起こすこともなく、さらに、優れ
た流動性により、キャビティやボイドによる未充填部で
の内箱の変形がなく、良好な断熱箱体の外観品質を達成
することができる。
成物からなる内箱は、発泡剤であるHCFC−123や
HCFC−141bに対して高い耐ストレスクラック性
を有しているため、前記発泡剤を用いた発泡断熱材を内
箱と外箱の両箱間に充填しても内箱が経時的に白化した
りクラックが発生することもない。また、発泡断熱材は
、内箱に対して強い接着力を有し、断熱箱体の温度変化
による内箱のハガレを起こすこともなく、さらに、優れ
た流動性により、キャビティやボイドによる未充填部で
の内箱の変形がなく、良好な断熱箱体の外観品質を達成
することができる。
【0020】なお、真空成形性等の断熱箱体に要求され
る内箱としての諸物性を兼ね備えているため製造過程や
製品品質において問題なく適用することが可能である。
る内箱としての諸物性を兼ね備えているため製造過程や
製品品質において問題なく適用することが可能である。
【0021】このように、オゾン層破壊による環境問題
を引き起こすこともなく高品質の断熱箱体を提供するこ
とができるのである。
を引き起こすこともなく高品質の断熱箱体を提供するこ
とができるのである。
【0022】
【実施例】以下、実施例をあげて本発明の断熱箱体を図
1〜図2を用いて説明する。なお、従来と同一構成のも
のについては同一番号を符して説明を省略する。
1〜図2を用いて説明する。なお、従来と同一構成のも
のについては同一番号を符して説明を省略する。
【0023】
【表1】
【0024】に組成内容を示した高ニトリル熱可塑性樹
脂組成物をコ−トハンガ−ダイ付き押し出し機で溶融し
て平板に加工、この平板を真空成形機で成形したものが
内箱6である。
脂組成物をコ−トハンガ−ダイ付き押し出し機で溶融し
て平板に加工、この平板を真空成形機で成形したものが
内箱6である。
【0025】
【表2】
【0026】はウレタン原料であり、内箱6を外箱フラ
ンジ4にはめ込んだ後、内箱6と外箱3の両箱間に注入
充填し、硬質ウレタンフォ−ム7を生成、断熱箱体8を
得ている。充填する際の内箱6と外箱3の加熱温度条件
は、40〜60℃である。
ンジ4にはめ込んだ後、内箱6と外箱3の両箱間に注入
充填し、硬質ウレタンフォ−ム7を生成、断熱箱体8を
得ている。充填する際の内箱6と外箱3の加熱温度条件
は、40〜60℃である。
【0027】なお、前記平板における樹脂基本物性、及
び真空成形時の外観、内箱6を外箱フランジ4にはめ込
む際の内箱6のクラック等の有無、さらに、断熱箱体8
を−25℃と50℃の各4時間繰り返しサイクルで20
サイクル冷熱テストしたときの内箱外観変化についての
結果を(表1)に示した。樹脂基本物性の項目は、メル
トフロ−レ−ト、低温白化発生歪値である。メルトフロ
−レ−トは、JISK−7210に準ずる。また、低温
白化発生歪値はダンベル型に成形したサンプルにウレタ
ン原料を発泡させて試験片を作成し、次に、23℃にて
この試験片に引っ張り歪を付与した状態で治具に固定し
、−20℃まで冷却して、17時間後に白化やクラック
の有無を目視判定した。ダンベル型試験片は、広幅部3
0mm、狭幅部10mm、長さ115mm、厚さ1mm
の物であって、その狭幅部に幅10mm、厚さ10mm
及び長さ50mmの硬質ウレタンフォ−ムを接着したも
のである。
び真空成形時の外観、内箱6を外箱フランジ4にはめ込
む際の内箱6のクラック等の有無、さらに、断熱箱体8
を−25℃と50℃の各4時間繰り返しサイクルで20
サイクル冷熱テストしたときの内箱外観変化についての
結果を(表1)に示した。樹脂基本物性の項目は、メル
トフロ−レ−ト、低温白化発生歪値である。メルトフロ
−レ−トは、JISK−7210に準ずる。また、低温
白化発生歪値はダンベル型に成形したサンプルにウレタ
ン原料を発泡させて試験片を作成し、次に、23℃にて
この試験片に引っ張り歪を付与した状態で治具に固定し
、−20℃まで冷却して、17時間後に白化やクラック
の有無を目視判定した。ダンベル型試験片は、広幅部3
0mm、狭幅部10mm、長さ115mm、厚さ1mm
の物であって、その狭幅部に幅10mm、厚さ10mm
及び長さ50mmの硬質ウレタンフォ−ムを接着したも
のである。
【0028】
【表3】
【0029】
【表4】
【0030】なお、比較例として、組成内容の異なる高
ニトリル熱可塑性樹脂組成物、および有機ポリイソシア
ネ−トとして組成の異なる硬質ウレタンフォ−ムを用い
た時の結果について(表2)、(表3)に示した(比較
例A〜M)。
ニトリル熱可塑性樹脂組成物、および有機ポリイソシア
ネ−トとして組成の異なる硬質ウレタンフォ−ムを用い
た時の結果について(表2)、(表3)に示した(比較
例A〜M)。
【0031】このように本発明の断熱箱体8は、内箱品
質として真空成形性、常温での耐衝撃性、及び耐薬品性
や低温耐衝撃性をうけての耐ストレスクラック性に対し
て問題のない品質を有し、発泡剤としてHCFC−12
3やHCFC−141bを使用しても優れた品質を満た
せることが判った。
質として真空成形性、常温での耐衝撃性、及び耐薬品性
や低温耐衝撃性をうけての耐ストレスクラック性に対し
て問題のない品質を有し、発泡剤としてHCFC−12
3やHCFC−141bを使用しても優れた品質を満た
せることが判った。
【0032】実施例や比較例から判るように、HCFC
−123やHCFC−141bに対する耐ストレスクラ
ック性は、グラフト共重合体におけるシアン化ビニル化
合物と芳香族ビニル化合物の比率、およびアクリル系合
成ゴムに左右される。
−123やHCFC−141bに対する耐ストレスクラ
ック性は、グラフト共重合体におけるシアン化ビニル化
合物と芳香族ビニル化合物の比率、およびアクリル系合
成ゴムに左右される。
【0033】すなわち、シアン化ビニル化合物であるア
クリロニトリル含有率が57〜63%、かつブタジエン
ゴム/ブチルアクリレートゴム=55/45〜65/3
5の混合ゴムであれば、耐薬品性の指標である低温白化
発生歪値は、HCFC−123やHCFC−141bで
発泡させた硬質ウレタンフォ−ム7が接着している場合
が1.1%以上であり、現行の断熱箱体8のモデルであ
るABS樹脂にCFC−11で発泡させた硬質ウレタン
フォ−ムが接着している場合が0.6%であるから問題
なく良好である。
クリロニトリル含有率が57〜63%、かつブタジエン
ゴム/ブチルアクリレートゴム=55/45〜65/3
5の混合ゴムであれば、耐薬品性の指標である低温白化
発生歪値は、HCFC−123やHCFC−141bで
発泡させた硬質ウレタンフォ−ム7が接着している場合
が1.1%以上であり、現行の断熱箱体8のモデルであ
るABS樹脂にCFC−11で発泡させた硬質ウレタン
フォ−ムが接着している場合が0.6%であるから問題
なく良好である。
【0034】また、実施例および比較例から判るように
、高ニトリル熱可塑性樹脂組成物の剛性と耐衝撃性との
高いバランスは、グラフト共重合体のグラフト率、およ
びゴム含有率とゴム粒子径に左右される。
、高ニトリル熱可塑性樹脂組成物の剛性と耐衝撃性との
高いバランスは、グラフト共重合体のグラフト率、およ
びゴム含有率とゴム粒子径に左右される。
【0035】アクリロニトリル含有率が57〜63%の
範囲においてグラフト率が0.40〜0.45、共役ジ
エン系合成ゴムであるブタジエンゴムとアクリル系合成
ゴムであるブチルアクリレートゴムからなるゴム含有率
が19〜21%、ゴム粒子径が0.10〜0.18μで
あれば剛性や耐衝撃性は実用上問題なく、内箱6を外箱
フランジ4にはめ込む時においても内箱6が割れること
なく、また断熱箱体8に冷熱テストによる急激なヒート
ショックを加えても白化やクラックもなく品質の確保が
可能であった。
範囲においてグラフト率が0.40〜0.45、共役ジ
エン系合成ゴムであるブタジエンゴムとアクリル系合成
ゴムであるブチルアクリレートゴムからなるゴム含有率
が19〜21%、ゴム粒子径が0.10〜0.18μで
あれば剛性や耐衝撃性は実用上問題なく、内箱6を外箱
フランジ4にはめ込む時においても内箱6が割れること
なく、また断熱箱体8に冷熱テストによる急激なヒート
ショックを加えても白化やクラックもなく品質の確保が
可能であった。
【0036】さらに、真空成形性においては、代表指標
として用いるメルトフロ−レ−トの適切な範囲は、2〜
4g/10分であると考えられ、2g/10分を下回る
と成形温度が高くなって製造条件のコントロ−ルが難し
くなり、他方4g/10分を超えると平板成形時に自重
により樹脂組成物が垂れ下がり、成形が難しくなる。実
施例および比較例から判るように、メルトフロ−レ−ト
はシアン化ビニル化合物と芳香族ビニル化合物の比率す
なわちグラフト重合体のアクリロニトリル含有率、グラ
フト率、およびゴム含有率、比粘度等に左右されるが、
各要素が本発明で規定した範囲内にあれば大略2〜4g
/10分となる。
として用いるメルトフロ−レ−トの適切な範囲は、2〜
4g/10分であると考えられ、2g/10分を下回る
と成形温度が高くなって製造条件のコントロ−ルが難し
くなり、他方4g/10分を超えると平板成形時に自重
により樹脂組成物が垂れ下がり、成形が難しくなる。実
施例および比較例から判るように、メルトフロ−レ−ト
はシアン化ビニル化合物と芳香族ビニル化合物の比率す
なわちグラフト重合体のアクリロニトリル含有率、グラ
フト率、およびゴム含有率、比粘度等に左右されるが、
各要素が本発明で規定した範囲内にあれば大略2〜4g
/10分となる。
【0037】一方、硬質ウレタンフォ−ム7において、
イソシアネ−ト成分として、ポリメリックMDIまたは
そのプレポリマ−化物が20〜85重量%であり、残り
をTDI−80、クル−ドTDIおよびそれらのプレポ
リマ−化物とする有機ポリイソシアネ−トを使用した断
熱箱体8は、接着性に優れ内箱のハガレがなく、またキ
ャビティやボイドによる変形もないことが判った。高ニ
トリル熱可塑性樹脂組成物は、耐薬品性に優れているが
、反面、表面活性に乏しく、接着性に劣る傾向にある。 ポリメリックMDIまたはそのプレポリマ−化物は、自
己活性が強く接着性の改善に寄与するものであると考え
られるが、詳細なメカニズムは、不明である。
イソシアネ−ト成分として、ポリメリックMDIまたは
そのプレポリマ−化物が20〜85重量%であり、残り
をTDI−80、クル−ドTDIおよびそれらのプレポ
リマ−化物とする有機ポリイソシアネ−トを使用した断
熱箱体8は、接着性に優れ内箱のハガレがなく、またキ
ャビティやボイドによる変形もないことが判った。高ニ
トリル熱可塑性樹脂組成物は、耐薬品性に優れているが
、反面、表面活性に乏しく、接着性に劣る傾向にある。 ポリメリックMDIまたはそのプレポリマ−化物は、自
己活性が強く接着性の改善に寄与するものであると考え
られるが、詳細なメカニズムは、不明である。
【0038】なお、ポリメリックMDIまたはそのプレ
ポリマ−化物の含有率が、85%を超えると、流動性が
低下し、キャビティやボイドが発生、これらの部分に面
した内箱6では長期の応力を受ける結果、変形による外
観不良が発生する。よって、イソシアネ−ト成分として
、ポリメリックMDIまたはそのプレポリマ−化物が2
0〜85重量%であり、残りをTDI−80、クル−ド
TDIおよびそれらのプレポリマ−化物とする有機ポリ
イソシアネ−トを使用することにより優れた品質の断熱
箱体8が得られるのである。
ポリマ−化物の含有率が、85%を超えると、流動性が
低下し、キャビティやボイドが発生、これらの部分に面
した内箱6では長期の応力を受ける結果、変形による外
観不良が発生する。よって、イソシアネ−ト成分として
、ポリメリックMDIまたはそのプレポリマ−化物が2
0〜85重量%であり、残りをTDI−80、クル−ド
TDIおよびそれらのプレポリマ−化物とする有機ポリ
イソシアネ−トを使用することにより優れた品質の断熱
箱体8が得られるのである。
【0039】
【発明の効果】以上のように、本発明は、平均粒子径0
.10〜0.18μmの共役ジエン系合成ゴムとアクリ
ル系合成ゴム合計19〜21重量部かつ共役ジエン系ゴ
ム/アクリル系ゴム=55/45〜65/35の混合物
の存在下に57〜63重量%のシアン化ビニル化合物と
37〜43重量%の芳香族ビニル化合物とからなる単量
体混合物79〜81重量部を下式を充足するグラフト率
で、なおかつ比粘度が0.060〜0.070の範囲で
重合させたグラフト共重合体からなる高ニトリル熱可塑
性樹脂組成物を成形した内箱と、ポリオール、整泡剤、
触媒、発泡剤成分としてHCFC−123またはHCF
C−141bおよびその混合物、イソシアネ−ト成分と
してポリメリックMDIまたはそのプレポリマ−化物が
20〜85重量%であり残りをTDI−80、クル−ド
TDIおよびそれらのプレポリマ−化物とする有機ポリ
イソシアネ−トからなる発泡断熱材を前記内箱と金属製
の外箱との両箱間に混合して充填した断熱箱体であるか
ら、オゾン層破壊による環境問題に対して解決に寄与す
ることができると同時に、HCFC−123やHCFC
−141bを発泡剤として用いた時に発生するABS樹
脂へのストレスクラック性による内箱の白化やクラック
等の問題もなく使用することができるのである。更には
、内箱の一般的な物性・品質の確保により、優れた品質
の断熱箱体が得られるのである。
.10〜0.18μmの共役ジエン系合成ゴムとアクリ
ル系合成ゴム合計19〜21重量部かつ共役ジエン系ゴ
ム/アクリル系ゴム=55/45〜65/35の混合物
の存在下に57〜63重量%のシアン化ビニル化合物と
37〜43重量%の芳香族ビニル化合物とからなる単量
体混合物79〜81重量部を下式を充足するグラフト率
で、なおかつ比粘度が0.060〜0.070の範囲で
重合させたグラフト共重合体からなる高ニトリル熱可塑
性樹脂組成物を成形した内箱と、ポリオール、整泡剤、
触媒、発泡剤成分としてHCFC−123またはHCF
C−141bおよびその混合物、イソシアネ−ト成分と
してポリメリックMDIまたはそのプレポリマ−化物が
20〜85重量%であり残りをTDI−80、クル−ド
TDIおよびそれらのプレポリマ−化物とする有機ポリ
イソシアネ−トからなる発泡断熱材を前記内箱と金属製
の外箱との両箱間に混合して充填した断熱箱体であるか
ら、オゾン層破壊による環境問題に対して解決に寄与す
ることができると同時に、HCFC−123やHCFC
−141bを発泡剤として用いた時に発生するABS樹
脂へのストレスクラック性による内箱の白化やクラック
等の問題もなく使用することができるのである。更には
、内箱の一般的な物性・品質の確保により、優れた品質
の断熱箱体が得られるのである。
【0040】このように、フロン公害問題の解決を図り
、高品質の断熱箱体を提供することができるのである。
、高品質の断熱箱体を提供することができるのである。
【0041】0.40≦(G−R)/R≦0.45[た
だし、(G−R)/R :グラフト率G:グラフト共
重合体をアセトニトリルに溶解させた後、遠心分離器で
固液分離して得られるゲルの重量百分率 R:グラフト共重合体のゴム含有率 ]
だし、(G−R)/R :グラフト率G:グラフト共
重合体をアセトニトリルに溶解させた後、遠心分離器で
固液分離して得られるゲルの重量百分率 R:グラフト共重合体のゴム含有率 ]
【図1】本発明の一実施例の断熱箱体の一部を切り欠い
た斜視図
た斜視図
【図2】本発明の一実施例の断熱箱体の断面図
【図3】
従来例の断熱箱体の断面図
従来例の断熱箱体の断面図
3 外箱
6 内箱
7 硬質ウレタンフォーム
8 断熱箱体
Claims (1)
- 【請求項1】平均粒子径0.10〜0.18μmの共役
ジエン系合成ゴムとアクリル系合成ゴム合計19〜21
重量部かつ共役ジエン系ゴム/アクリル系ゴム=55/
45〜65/35の混合物の存在下に57〜63重量%
のシアン化ビニル化合物と37〜43重量%の芳香族ビ
ニル化合物とからなる単量体混合物79〜81重量部を
下式を充足するグラフト率で、なおかつ比粘度が0.0
60〜0.070の範囲で重合させたグラフト共重合体
からなる高ニトリル熱可塑性樹脂組成物を成形した内箱
と、ポリオ−ル、整泡剤、触媒、発泡剤成分としてHC
FC−123またはHCFC−141bおよびその混合
物、イソシアネ−ト成分としてポリメリックMDIまた
はそのプレポリマ−化物が20〜85重量%であり残り
をTDI−80、クル−ドTDIおよびそれらのプレポ
リマ−化物とする有機ポリイソシアネ−トからなる発泡
断熱材を前記内箱と金属製の外箱との両箱間に混合して
充填してなる断熱箱体。 0.40≦(G−R)/R≦0.45 [ただし、(G−R)/R :グラフト率G:グラフ
ト共重合体をアセトニトリルに溶解させた後、遠心分離
器で固液分離して得られるゲルの重量百分率 R:グラフト共重合体のゴム含有率 ]
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4662191A JPH04283388A (ja) | 1991-03-12 | 1991-03-12 | 断熱箱体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4662191A JPH04283388A (ja) | 1991-03-12 | 1991-03-12 | 断熱箱体 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04283388A true JPH04283388A (ja) | 1992-10-08 |
Family
ID=12752370
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4662191A Pending JPH04283388A (ja) | 1991-03-12 | 1991-03-12 | 断熱箱体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04283388A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102419070A (zh) * | 2011-12-23 | 2012-04-18 | 海尔集团公司 | 导光内胆电冰柜 |
-
1991
- 1991-03-12 JP JP4662191A patent/JPH04283388A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102419070A (zh) * | 2011-12-23 | 2012-04-18 | 海尔集团公司 | 导光内胆电冰柜 |
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