JPH04283333A - 熱交換換気装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、熱交換機能を有する換
気装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来から、空気調和に要するエネルギー
を低減するとともに、快適な空気調和を実現するために
、屋外から室内へ給気される空気と、室内から屋外へ排
気される空気との間で熱交換を行わせ、室温との温度差
を低減した外気を室内へ給気するようにした熱交換換気
装置が用いられている。

【０００３】このような熱交換換気装置は、屋外からの
外気を供給するための給気ファン、室内空気の排気のた
めの排気ファン、ならびに外気と排気すべき室内空気と
の間で熱交換を行わせるための全熱交換器を有している
。全熱交換器はたとえば、波状のセパレータを、和紙な
どからなる平板な熱交換用の素子を介在させて、波の方
向がほぼ直交するように交互に複数層積層して構成され
たものである。この構成により、波の方向が一方向に整
列した１層おきの波状セパレータによって外気が流通す
る一方の経路が形成され、波の方向が他方向に整列した
１層おきの波状セパレータによって室内空気が流通する
上記一方の経路とは分離された他方の経路が形成される
。そして、各経路を外気および室内空気が流通する際に
全熱交換が行われる。

【０００４】この構成によって、夏季には空気調和装置
により冷却された室内空気と、高温多湿の屋外からの外
気との熱交換により、室内へ冷却された外気を給気する
ことができる。逆に、冬季には空気調和装置により加熱
された室内空気と、低温低湿の外気との熱交換により、
室内へは加熱された外気が給気されることになる。この
ようにして、空気調和装置の負荷を低減することができ
るとともに、温度差の少ない外気を給気できるので快適
な空気調和を実現できる。

【０００５】ところが、上記の熱交換換気装置では、外
気温が氷点下（特に−１０℃以下の場合）場合には、暖
房のために高温多湿となっている室内空気が全熱交換器
で冷却されると、熱交換後の室内空気中の水蒸気量が飽
和し、このため全熱交換器の排気側経路で結露が生じる
ことがある。この結露した水滴がさらに冷却されて凍結
すると、熱交換器の排気側経路に目詰まりが生じてしま
い、換気を行えなくなるという問題が生じる。したがっ
て、いわゆる寒冷地での使用には障害がある。

【０００６】この問題を解決した第１の先行技術は特開
昭６２−２９９６４４号公報に開示されており、その基
本的な構成は本願の図５に示されている。屋外からの外
気は、ケーシング１内に設けた給気ファン２によって、
給気入口３から全熱交換器４の一方の経路を経て給気出
口５に至る給気経路６を流通する。一方、排気すべき室
内空気は、排気ファン７により、排気入口８から全熱交
換器４の他方の経路を経て排気出口９に至る排気経路１
０を流通する。給気出口５に導かれた熱交換後の外気は
、ダクトなどを介して換気を行うべき室内に給気され、
排気出口９に導かれた熱交換後の室内空気は、ダクトな
どを介して屋外に排気される。

【０００７】熱交換後の外気が流通する給気流通路１１
と、熱交換前の室内空気が流通する排気流通路１２との
間を仕切る仕切板１３には、開口１４が形成されている
。この開口１４は、矢印１５方向に回動自在であるよう
に取り付けられたシャッタ１６により選択的に閉塞また
は開放される。この構成によって、寒冷時において排気
される室内空気の水蒸気が結露・凍結することにより、
全熱交換器４の排気側経路に目詰まりが生じる場合には
、給気ファン２が停止されるとともに、シャッタ１６が
開放状態とされ、熱交換前の高温な室内空気の一部が給
気流通路１１に導かれる。この給気流通路１１に導かれ
た高温な室内空気は、矢印１７で示す経路に従って流通
する。すなわち、全熱交換器４の給気側経路を高温な室
内空気が流通することになるので、その排気側経路に生
じている氷塊を融解させることができる。このようにし
て、排気側経路の目詰まりを除去することができる。し
かも、氷塊の除去のためにヒータなどを用いていないか
ら、消費電力の過度な増大を伴うこともない。

【０００８】熱交換器の排気側経路の目詰まりを防止す
るための第２の先行技術は特開平１−１４７２４０号公
報に開示されており、その基本的な構成は本願の図６に
示されている。屋外から給気ダクト２１を介して導かれ
た外気は、ケーシング２０内に設けた全熱交換器２３の
一方の経路を通って給気ファン２４に至り、さらに熱交
換器２５を経て給気ダクト２２に至る給気経路２６を流
通する。一方、換気を行うべき室から排気ダクト２７を
介して導かれた室内空気は、全熱交換器２３の他方の経
路を通って排気ファン２８から排気ダクト２９に至る排
気経路３０を流通する。

【０００９】全熱交換器２３での熱交換前の外気が流通
する給気流通路３１と、全熱交換器２３および熱交換器
２５での熱交換後の外気が流通する給気流通路３２との
間は、バイパス通路３３により接続されている。給気流
通路３１は外気の流れ方向に関して給気ファン２４より
も上流側の流通路であり、また給気流通路３２は給気フ
ァン２４よりも下流側の流通路であるから、給気流通路
３２の方が相対的に正圧となる。このため、バイパス通
路３３における空気の流れ方向は、矢印３５で示すよう
に、熱交換後の外気が帰還される方向となる。

【００１０】バイパス通路３３の途中には、ダンパ３４
が設けられており、このダンパ３４の開度調整によって
バイパス通路３３を通る空気の流量が制御される。ダン
パ３４の開度は演算器４０により制御される。この演算
器４０は、熱交換前の外気の状態を検出する第１の外気
状態センサ３６、熱交換後の外気の状態を検出する第２
の外気状態センサ３７、および熱交換前の室内空気の状
態を検出する内気状態センサ３８の出力に応じてダンパ
３４の適切な開度を演算し、演算された開度に応じてダ
ンパ３４を制御するものである。

【００１１】各センサ３６〜３８は近傍の空気の温度お
よび湿度を検出する。このセンサ３６〜３８の出力から
、演算器４０は全熱交換器２３を通過した後の室内空気
が過飽和状態となるかどうかを判断し、熱交換後の室内
空気が過飽和状態となるときには、ダンパ３４を必要量
だけ開いて最小限の高温の外気をバイパス通路３３から
給気流通路３１に帰還させる。これにより、全熱交換器
２３に取り入れられる外気温が上昇するから、室内空気
の冷却が抑制され、全熱交換器２３における排気側経路
での結露を防ぐことができる。この結果、結露した水滴
の凍結による全熱交換器２３の排気側経路の目詰まりを
防ぐことができる。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】上記の図５に示された
第１の先行技術では、全熱交換器４の排気側経路の目詰
まり状態を回復させるために、給気ファン２を停止させ
て、全熱交換器４の給気側経路を通常の給気状態とは逆
方向に高温な室内空気を流通させるようにしている。ま
た、ダンパ１６は図５において二点鎖線で示すように給
気出口５を閉塞する。このため、排気ファン７により強
制排気が行われる一方で給気がほとんど行われなくなる
ので、換気を行うべき室内が負圧になるという不具合が
生じる。この不具合は、特に寒冷地の住宅のように建物
の密閉度が高い場合には顕著に現れる。

【００１３】さらに、この第１の先行技術の構成では、
目詰まりの解消のために特別にダンパ１６を設けている
のでコスト高となるという問題もある。しかも、寒冷地
以外の地域では凍結による目詰まりの心配がないから、
ダンパ１６などを含む目詰まり解消のための特別の構成
は不要であり、結果として、寒冷地仕様の特別の構造を
有する装置を標準的な装置とは別に製造する必要がある
。これより、生産コストの増大を招来することになる。

【００１４】また、上記の図６に示された第２の先行技
術では、全熱交換器２３の排気側経路の目詰まり防止の
ために、特別にバイパス通路３３およびダンパ３４を設
けているため、全体の構成が大型化し、またコスト高と
もなる。しかも、この目詰まり防止のための特別の構成
は凍結による目詰まりが生じる可能性のある寒冷地のみ
で必要であるから、上記の第１の先行技術の場合と同様
に、生産コストが増大するという問題が生じることにな
る。

【００１５】そこで、本発明の目的は、上述の技術的課
題を解決し、構造上の変更を伴うことなく熱交換器の凍
結による目詰まりを防止することができるようにして、
生産コストの低減に寄与することができる熱交換換気装
置を提供することである。

【００１６】

【課題を解決するための手段および作用】上記の目的を
達成するための請求項１記載の熱交換換気装置は、屋外
からの外気を給気ファンにより熱交換器を介して室内に
給気し、排気すべき室内空気を排気ファンにより上記熱
交換器を介して屋外に排気するようにして、上記熱交換
器で外気と室内空気との間での熱交換を行わせつつ換気
を行うようにした熱交換換気装置において、屋外の外気
の状態を検出する外気状態検出手段と、室内空気の状態
を検出する内気状態検出手段と、上記外気状態検出手段
および内気状態検出手段の出力に基づいて、室内から導
かれて上記熱交換器で熱交換された後の室内空気中の水
蒸気が結露して凍結することを防ぐべく、上記給気ファ
ンおよび排気ファンの少なくともいずれか一方の送風量
を制御する制御手段とを備えたものである。

【００１７】上記の構成によれば、外気状態検出手段で
外気の温度や湿度などの状態量が検出され、また内気状
態検出手段で室内空気の状態量が検出される。これらの
検出手段の検出出力に基づいて、制御手段は、給気ファ
ンおよび排気ファンの少なくともいずれか一方の送風量
を制御する。これにより、給気風量と排気風量との比率
が制御され、熱交換器において室内空気と外気との間で
授受される熱量が制御されることになる。上記の送風量
の制御は、熱交換後の室内空気中の水蒸気が結露して凍
結することを防ぐように行われる。これにより、寒冷地
で使用される場合でも、暖房により高温になった室内空
気が熱交換器で低温の外気により冷却される場合に、熱
交換後の室内空気中の水蒸気が結露して凍結することが
防がれる。これにより、熱交換器の排気側経路の目詰ま
りを防止できる。

【００１８】また、請求項２記載の熱交換換気装置は、
上記制御手段が、上記給気ファンにより給気される外気
の風量が、上記排気ファンにより排気される室内空気の
風量よりも少なくなるように、上記給気ファンおよび排
気ファンの少なくともいずれか一方の送風量を制御する
ものであることを特徴とする。このように、外気の風量
が排気される室内空気の風量よりも少なくなるようにす
ることにより、室内空気の冷却が抑制され、熱交換後の
室内空気の結露・凍結を防ぐことができる。

【００１９】

【実施例】以下実施例を示す添付図面によって詳細に説
明する。図１は本発明の熱交換換気装置の基本的な構成
を示す概念図である。この熱交換換気装置は、天井裏な
どに配置されるケーシング５１の中央部に四角柱状の全
熱交換器５２を配置し、この全熱交換器５２において、
給気ファン５３により給気される屋外からの外気と、排
気ファン５４により排気される室内空気との間での熱交
換を行わせるようにしたものである。

【００２０】屋外からの外気は、給気ダクトＤ１から全
熱交換器５２の一方の経路を通り給気ファン５３に至る
給気経路５６を通って流通し、給気ダクトＤ２から換気
を行うべき室に供給される。一方、排気すべき室内空気
は、排気ダクトＤ３から全熱交換器５２の他方の経路を
通り排気ファン５４に至る排気経路５８を通って流通し
、排気ダクトＤ４から屋外に排気される。

【００２１】屋外からダクトＤ１を介して導かれた熱交
換前の外気が流通する給気流通路６１には、周囲の空気
の温度および湿度を検出する外気状態センサＳ１が配置
されている。また、室内からダクトＤ３を介して導かれ
た熱交換前の室内空気が流通する排気流通路６２には外
気状態センサＳ１と同様な内気状態センサＳ２が配置さ
れている。これらのセンサＳ１，Ｓ２の出力は、マイク
ロコンピュータなどにより構成された制御部６３に与え
られている。この制御部６３にはまた、給気ファン５３
および排気ファン５４の回転数情報がそれぞれライン６
４，６５を介して与えられており、この回転数情報とセ
ンサＳ１，Ｓ２の出力とに基づいて給気ファン５３およ
び排気ファン５４の各ファンモータＭ１，Ｍ２の回転数
が制御される。これにより、給気風量および排気風量の
制御が行われる。この給気風量および排気風量の制御の
詳細については後述する。

【００２２】全熱交換器５２における外気と室内空気と
の間の熱交換によって、たとえば冬季において室内で暖
房が行われているときにはダクトＤ１からの外気が加熱
され、この加熱後の高温の外気がダクトＤ２から室内に
供給されることになる。これにより暖房負荷が低減され
、また温度差の少ない外気が供給されるから、快適な空
気調和が実現できる。夏季において室内の冷房が行われ
ているときも同様であり、結果として上記の熱交換換気
装置の使用によって、空気調和のエネルギーを低減する
ことができるとともに、快適な空気調和の実現が可能と
なる。

【００２３】ところで、冬季には、暖房により加熱され
たダクトＤ３からの高温多湿の室内空気の熱が全熱交換
器５２で奪われると、この室内空気中の水蒸気量が過飽
和状態となることが考えられる。このときには全熱交換
器５２の排気側通路で結露が生じることとなり、外気温
が氷点下（特に−１０℃以下）の場合には、結露した水
滴が凍結して目詰まりを生じさせるおそれがある。この
ため、本実施例では制御部６３によりファンモータＭ１
，Ｍ２の回転数を制御することによって、給気風量およ
び排気風量を制御し、これによって上記室内空気の結露
を防止するようにしている。

【００２４】図２は室内空気の結露を防止するための制
御部６３の制御動作を説明するためのフローチャートで
ある。ステップｎ１で外気状態センサＳ１および内気状
態センサＳ２の出力から、熱交換前の外気温度ＴＯＡお
よび外気の湿度、ならびに熱交換前の室内空気の温度（
以下「内気温度」という）ＴＲＡおよびその湿度が検出
される。また、ステップｎ２では、ライン６４，６５か
らの回転数情報から、給気ファン５３および排気ファン
５４の回転数が検出される。

【００２５】次に、ステップｎ３では、給気ファン５３
および排気ファン５４の回転数に基づいて、給気風量Ｖ
ＳＡおよび排気風量ＶＥＡが演算される。また、ステッ
プｎ４では温度交換効率ηｔ　が演算され、さらにステ
ップｎ５ではエンタルピ交換効率ηｉ　が演算される。 温度交換効率ηｔ　とエンタルピ交換効率ηｉ　とは、
　　　　ηｔ　＞ηｉ　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　・・・・　　（１）　なる関係を満たす。

【００２６】温度交換効率ηｔ　およびエンタルピ交換
効率ηｉ　は、給気風量ＶＳＡ、および給気風量ＶＳＡ
と排気風量ＶＥＡとの比率（以下「給排比率」という）
ＶＥＡ／ＶＳＡに依存して、図３（ａ）　（ｂ）　にそ
れぞれ示すように変化する。この図３において曲線Ｌ１
，Ｌ２，Ｌ３は給排比率ＶＥＡ／ＶＳＡがそれぞれ１，
１．５，２の場合に対応している。この図３に対応する
情報は、制御部６３が備える図外のメモリに記憶されて
おり、このメモリの記憶内容を参照してステップｎ４，
ｎ５における交換効率ηｔ　，ηｉ　の演算が行われる
。

【００２７】ステップｎ６では、熱交換前の外気温度Ｔ
ＯＡおよび内気温度ＴＲＡ、給気風量ＶＳＡ、排気風量
ＶＥＡ、温度交換効率ηｔ　、ならびにエンタルピ交換
効率ηｉ　に基づいて、熱交換後の室内空気の状態量が
演算される。 この状態量とは、熱交換後の室内空気の温度および湿度
である。まず、熱交換後の室内空気の温度（以下「排気
温度」という）ＴＥＡは、下記第（２）　式により求め
られる。

【００２８】

【数１】

【００２９】ただし、ＴＳＡは熱交換後の外気の温度で
あり、下記第（３）　式により与えられる。 　　　　ＴＳＡ＝（ＴＲＡ−ＴＯＡ）×ηｔ　＋ＴＯＡ
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　・・・・　
　（３）　また、熱交換後の室内空気のエンタルピｉＥ
Ａは、下記第（４）　式により与えられる。

【００３０】

【数２】

【００３１】ただし、ｉＳＡは熱交換後の外気のエンタ
ルピであり、下記第（５）　式により与えられる。 　　　　ｉＳＡ＝（ｉＲＡ−ｉＯＡ）×ηｉ　＋ｉＯＡ
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　・・・・　
　（５）　上記のエンタルピｉＥＡと排気温度ＴＥＡと
に基づいて、相対湿度ＲＨＥＡが求まる。この相対湿度
ＲＨＥＡが１００％とならなければ、熱交換により冷却
された室内からの空気が全熱交換器５２の排気側通路に
結露を生じさせることはない。

【００３２】上記の熱交換後の室内空気の各状態量の演
算の後には、処理はステップｎ７に進み、上記相対湿度
ＲＨＥＡが１００％であるかどうかにより、熱交換後の
室内空気中の水蒸気量が飽和状態であるかどうかが判断
される。飽和状態でなければステップｎ１，ｎ２に戻っ
て上記の処理が繰り返され、飽和状態であるときにはス
テップｎ８の処理に移る。

【００３３】ステップｎ８では、飽和状態を脱すること
ができ、しかも給気風量ＶＳＡが最大値となる、給排比
率ＶＥＡ／ＶＳＡが演算される。そして、この演算され
た給排比率ＶＥＡ／ＶＳＡに基づいて、ステップｎ９で
給気ファン５３および排気ファン５４の各回転数が設定
される。この設定された回転数に基づいて、給気ファン
５３および排気ファン５４の各ファンモータＭ１，Ｍ２
が制御され、これにより給気風量ＶＳＡおよび排気風量
ＶＥＡが調整される。このようにして、上記演算された
給排比率ＶＥＡ／ＶＳＡが達成される。

【００３４】上記第（２）　式および第（４）　式から
明らかなように、排気温度ＴＥＡおよび熱交換後の室内
空気のエンタルピｉＥＡは、給排比率ＶＥＡ／ＶＳＡに
依存するから、給排比率ＶＥＡ／ＶＳＡを変化させれば
、結果として相対湿度ＲＨＥＡを変化させることができ
、これにより熱交換後の室内空気の過飽和状態を解消で
きる。ステップｎ８での処理は、基本的には熱交換後の
室内空気の飽和状態を解消するための給排比率ＶＥＡ／
ＶＳＡを演算する処理であり、そのうえで可及的に給気
風量ＶＳＡを多くしようとするものである。飽和状態を
解消しようとすると、給排比率ＶＥＡ／ＶＳＡは１未満
の値となるので、給気風量ＶＳＡが排気風量ＶＥＡより
も少なくなって換気を行うべき室は負圧となる。しかし
、本実施例では、熱交換後の室内空気が飽和状態となら
ない範囲で最大の給気風量ＶＳＡを確保しているので、
室内の負圧を最小限に抑えることができる。

【００３５】下記表１には、熱交換前の室内空気の状態
が、 温度（ＴＲＡ）　　　　　　　　　　　　２０　　℃相
対湿度　　　　　　　　　　　　　　　　７０　　％エ
ンタルピ（ｉＲＡ）　　　　　　１１　ｋｃａｌ／ｋｇ
であり、外気の状態が、 温度（ＴＯＡ）　　　　　　　　　　　　　　０　　℃
相対湿度　　　　　　　　　　　　　　　　４０　　％
エンタルピ（ｉＯＡ）　　　　０．９　ｋｃａｌ／ｋｇ
である場合において、給排比率ＶＳＡ／ＶＲＡを１，１
．５，２の各値としたときの各状態量を計算した結果が
まとめて示されている。ただし、給気風量ＶＳＡおよび
排気風量ＶＥＡは、給気風量ＶＲＡを１とした相対単位
で示されている。

【００３６】

【表１】

【００３７】図４は上記表１の計算結果を示すグラフで
あり、図４（ａ）　には給排比率ＶＥＡ／ＶＳＡに対す
る排気温度ＴＥＡの変化が示されており、図４（ｂ）　
には給排比率ＶＥＡ／ＶＳＡに対する熱交換後の室内空
気の相対湿度ＲＨＥＡの変化が示されている。図４（ａ
）　から、上記の室内空気および外気の状態では、給排
比率ＶＥＡ／ＶＳＡを１よりも大きい値（たとえば１．
５）とすることによって相対湿度ＲＨＥＡを１００％未
満として、全熱交換器５２の排気側経路での結露を防止
できることが理解される。このように、給気風量ＶＳＡ
を排気風量ＶＲＡよりも少なくすることにより結露を防
止することができる。なお、表１の条件では、排気温度
ＴＥＡが０℃以下となることはなく、したがって結露し
た水滴が凍結することはないから、給排比率ＶＥＡ／Ｖ
ＳＡを１として室内の負圧を防ぐようにしてもよい。た
だし、この場合には、全熱交換器５２における結露によ
って熱交換効率が劣化するおそれがある。

【００３８】表２には他の計算結果が示されている。こ
の表２の各状態量の計算値は、室内空気の状態を、温度
（ＴＲＡ）　　　　　　　　　　　　２０　　℃相対湿
度　　　　　　　　　　　　　　　　７０　　％エンタ
ルピ（ｉＲＡ）　　　　　　１１　ｋｃａｌ／ｋｇとし
、外気の状態を、 温度（ＴＯＡ）　　　　　　　　　　−２０　　℃相対
湿度　　　　　　　　　　　　　　　　４０　　％エン
タルピ（ｉＯＡ）　　−４．８　ｋｃａｌ／ｋｇとした
場合の値である。

【００３９】

【表２】

【００４０】この表２から、上記の条件下では、たとえ
ば給排比率ＶＥＡ／ＶＳＡを５に選ぶことにより、熱交
換後の室内空気の相対湿度ＲＨＥＡを１００未満の値（
９８％）とすることができる。これにより、全熱交換器
５２の排気側経路での結露が防止され、結果としてその
凍結も防止される。表２から明らかなように、給排比率
ＶＳＡ／ＶＲＡが２〜４の場合には、相対湿度ＲＨＥＡ
が１００％となるものの、排気温度ＴＥＡは０℃よりも
高く、したがって凍結が生じることはない。したがって
、給気風量ＶＳＡを可及的に多くするためには、給排比
率ＶＳＡ／ＶＲＡを２程度の値に選んでもよい。

【００４１】以上のように本実施例の熱交換換気装置で
は、図５や図６に示された第１または第２の先行技術の
ように、構造上の変更を伴うことなく、ファンモータＭ
１，Ｍ２の回転数の制御を通じて、給気風量ＶＳＡおよ
び排気風量ＶＥＡを制御することによって、全熱交換器
５２での結露や結露した水滴の凍結を防止することがで
きる。したがって、全熱交換器５２で結露した水滴が凍
結するおそれのある寒冷地と、凍結のおそれがない地域
とで装置の仕様を異ならせる必要がなく、共通の装置を
いずれの地域でも用いることができる。また、構造上の
変更が不要なので、外形寸法を従来からの装置と等しく
することができ、寒冷地に既設の目詰まり対策がなされ
ていない従来の装置と本実施例の装置とを極めて容易に
交換することができる。さらに、給気風量ＶＳＡを最大
限確保しつつ、全熱交換器５２の目詰まりを防止してい
るので、換気を行うべき室内が過度に負圧となることも
ない。

【００４２】なお、本発明は上記の実施例に限定される
ものではない。たとえば上記の実施例では給排比率ＶＥ
Ａ／ＶＳＡを変更するために、給気風量ＶＳＡおよび排
気風量ＶＥＡがいずれも制御されることとしたが、給排
比率ＶＥＡ／ＶＳＡの変更は給気風量ＶＳＡおよび排気
風量ＶＥＡのうち少なくともいずれか一方を変更するこ
とにより達成することができる。その他本発明の要旨を
変更しない範囲で種々の設計変更を施すことが可能であ
る。

【００４３】

【発明の効果】以上のように本発明の熱交換換気装置に
よれば、給気ファンおよび排気ファンの少なくともいず
れか一方の送風量の制御によって、給気風量と排気風量
との比率が制御され、これにより、熱交換後の室内空気
中の水蒸気が結露して凍結することが防がれる。この結
果、熱交換器の排気側経路の目詰まりが防止される。こ
のように、構造上の変更を伴うことなく、熱交換器の排
気側経路の目詰まりを防止できるので、装置が大型化し
たりコストの増大を招いたりすることがない。また凍結
のおそれがある寒冷地と凍結のおそれがない地域とで、
共通の装置を用いることができるので、生産コストの低
減に寄与することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例の熱交換換気装置の基本的な
構成を示す概念図である。

【図２】制御部６３の動作を説明するためのフローチャ
ートである。

【図３】給気風量ＶＳＡおよび給排比率ＶＥＡ／ＶＳＡ
と温度交換効率ηｔ　またはエンタルピ交換効率ηｉ　
との関係を示す図である。

【図４】給排比率ＶＥＡ／ＶＳＡと熱交換後の排気温度
ＴＥＡまたは相対湿度ＲＨＥＡとの関係を示す図である
。

【図５】第１の先行技術の基本構成を示す断面図である
。

【図６】第２の先行技術の基本構成を示す概念図である
。

【符号の説明】

５２　　　　全熱交換器 ５３　　　　給気ファン ５４　　　　排気ファン ６３　　　　制御部 Ｓ１　　　　外気状態センサ Ｓ２　　　　内気状態センサ Ｍ１　　　　ファンモータ Ｍ２　　　　ファンモータ

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】屋外からの外気を給気ファン（５３）によ
   り熱交換器（５２）を介して室内に給気し、排気すべき
   室内空気を排気ファン（５４）により上記熱交換器（５
   ２）を介して屋外に排気するようにして、上記熱交換器
   （５２）で外気と室内空気との間での熱交換を行わせつ
   つ換気を行うようにした熱交換換気装置において、屋外
   の外気の状態を検出する外気状態検出手段（Ｓ１）と、
   室内空気の状態を検出する内気状態検出手段（Ｓ２）と
   、上記外気状態検出手段（Ｓ１）および内気状態検出手
   段（Ｓ２）の出力に基づいて、室内から導かれて上記熱
   交換器（５２）で熱交換された後の室内空気中の水蒸気
   が結露して凍結することを防ぐべく、上記給気ファン（
   ５３）および排気ファン（５４）の少なくともいずれか
   一方の送風量を制御する制御手段（６３）とを備えたこ
   とを特徴とする熱交換換気装置。
2. 【請求項２】上記制御手段（６３）は、上記給気ファン
   （５３）により給気される外気の風量が、上記排気ファ
   ン（５４）により排気される室内空気の風量よりも少な
   くなるように、上記給気ファン（５３）および排気ファ
   ン（５４）の少なくともいずれか一方の送風量を制御す
   るものであることを特徴とする請求項１記載の熱交換換
   気装置。