JPH042735A - 非晶質合金製焼結部材の製造方法 - Google Patents
非晶質合金製焼結部材の製造方法Info
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- JPH042735A JPH042735A JP2104142A JP10414290A JPH042735A JP H042735 A JPH042735 A JP H042735A JP 2104142 A JP2104142 A JP 2104142A JP 10414290 A JP10414290 A JP 10414290A JP H042735 A JPH042735 A JP H042735A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
Ａ０発明の目的
（１）産業上の利用分野
本発明は非晶質合金製焼結部材、特に、可塑化温度Ｔｇ
およびその可塑化温度Ｔｇよりも高い結晶化温度Ｔｘを
有する非晶質合金を原材料とする前記部材の製造方法に
関する。
およびその可塑化温度Ｔｇよりも高い結晶化温度Ｔｘを
有する非晶質合金を原材料とする前記部材の製造方法に
関する。
（２）従来の技術
従来、この種部材を製造する場合には、非晶質合金粉末
より圧粉体を成形し、次いで圧粉体を加熱し、その後圧
粉体の加工開始温度を結晶化温度Ｔｘ以下に設定して、
その圧粉体に熱間塑性加工を施す、といった手法が採用
されている。
より圧粉体を成形し、次いで圧粉体を加熱し、その後圧
粉体の加工開始温度を結晶化温度Ｔｘ以下に設定して、
その圧粉体に熱間塑性加工を施す、といった手法が採用
されている。
（３）発明が解決しようとする課題
前記圧粉体に対する熱間塑性加工は、非晶質合金が可塑
化温度Ｔｇを超えた温度域で示す吸熱現象を伴う可塑化
を利用するものであるから、圧粉体の加工性を良好にし
て、非晶質成分の体積分率■ｆの高い焼結部材を得るた
めには前記吸熱現象を十分に発生させることが要求され
る。
化温度Ｔｇを超えた温度域で示す吸熱現象を伴う可塑化
を利用するものであるから、圧粉体の加工性を良好にし
て、非晶質成分の体積分率■ｆの高い焼結部材を得るた
めには前記吸熱現象を十分に発生させることが要求され
る。
しかしながら、製造後の非晶質合金は性状が不安定であ
るため、加熱されると原子の再配列に起因して発熱を伴
う構造緩和現象を発生する。この構造緩和現象は、従来
法において圧粉体に対する加エエ稈でも当然に発生する
ので、従来法では前記吸熱および発熱の両現象が同時に
発生することに起因して圧粉体の可塑化程度が低く、伸
びが少ない、という問題がある。
るため、加熱されると原子の再配列に起因して発熱を伴
う構造緩和現象を発生する。この構造緩和現象は、従来
法において圧粉体に対する加エエ稈でも当然に発生する
ので、従来法では前記吸熱および発熱の両現象が同時に
発生することに起因して圧粉体の可塑化程度が低く、伸
びが少ない、という問題がある。
本発明は前記に鑑み、圧粉体成形工程と熱間塑性加工工
程との間に、非晶質合金、したがって圧粉体に構造緩和
現象を発生させる熱処理工程を介在させることにより、
圧粉体の加工性を良好にして、非晶質成分の体積分率ｖ
ｒの高い焼結部材を得ることのできる前記製造方法を提
供することを目的とする。
程との間に、非晶質合金、したがって圧粉体に構造緩和
現象を発生させる熱処理工程を介在させることにより、
圧粉体の加工性を良好にして、非晶質成分の体積分率ｖ
ｒの高い焼結部材を得ることのできる前記製造方法を提
供することを目的とする。
Ｂ０発明の構成
（１） 課題を解決するための手段
本発明は、可塑化温度Ｔｇおよびその可塑化温度Ｔｇよ
りも高い結晶化温度Ｔｘを有する非晶質合金粉末より圧
粉体を成形する工程と、前記圧粉体に、それを可塑化温
度７ｇ以下の加熱温度に保持する熱処理を施して、その
圧粉体に構造緩和現象を発生させる工程と、前記圧粉体
の加工開始温度を結晶化温度Ｔｘ以下に設定して、その
圧粉体に熱間塑性加工を施す工程とを順次行うことを第
１の特徴とする。
りも高い結晶化温度Ｔｘを有する非晶質合金粉末より圧
粉体を成形する工程と、前記圧粉体に、それを可塑化温
度７ｇ以下の加熱温度に保持する熱処理を施して、その
圧粉体に構造緩和現象を発生させる工程と、前記圧粉体
の加工開始温度を結晶化温度Ｔｘ以下に設定して、その
圧粉体に熱間塑性加工を施す工程とを順次行うことを第
１の特徴とする。
本発明は、前記熱処理において、前記構造緩和現象を、
前記圧粉体が、可塑化温度Ｔｇおよび結晶化温度Ｔｘ間
の温度域に加熱されたときと同等の性状を持つまで持続
させることを第２の特徴とする。
前記圧粉体が、可塑化温度Ｔｇおよび結晶化温度Ｔｘ間
の温度域に加熱されたときと同等の性状を持つまで持続
させることを第２の特徴とする。
（２）作 用
第１の特徴によれば、熱間塑性加工工程における圧粉体
の構造緩和現象の発生を抑制し、これにより圧粉体に、
その可塑化程度を高めて十分な伸びを持たせることが可
能である。
の構造緩和現象の発生を抑制し、これにより圧粉体に、
その可塑化程度を高めて十分な伸びを持たせることが可
能である。
また圧粉体は構造緩和現象の発生に伴い収縮するので、
その内部に含まれるガスが外部に排出され、これにより
焼結部材におけるガス欠陥の発生が抑制される。
その内部に含まれるガスが外部に排出され、これにより
焼結部材におけるガス欠陥の発生が抑制される。
第２の特徴によれば、熱処理により圧粉体の構造緩和現
象を略完結させて、その圧粉体の伸びをさらに向上させ
ると共にガスの排出を一層促進させることが可能である
。
象を略完結させて、その圧粉体の伸びをさらに向上させ
ると共にガスの排出を一層促進させることが可能である
。
（３）実施例
第１図は、非晶質合金であるＡ ｌ ａｓ Ｎ １５
Ｙ ＋。
Ｙ ＋。
合金（数値は原子％）の示差熱量分析図であり、この合
金の可塑化温度Ｔｇは２５５．３°Ｃであり、また結晶
化温度Ｔｘは２７６．６°Ｃである。このＡｊ２ｓｓＮ
ｉｓＹ＋。合金は、Ｈｅガスを用いた高圧ガスアトマイ
ズ法により製造されたものであって、直径２２μｍ以下
の粉末状をなし、その非晶質成分の体積分率Ｖｆは１０
０％である。
金の可塑化温度Ｔｇは２５５．３°Ｃであり、また結晶
化温度Ｔｘは２７６．６°Ｃである。このＡｊ２ｓｓＮ
ｉｓＹ＋。合金は、Ｈｅガスを用いた高圧ガスアトマイ
ズ法により製造されたものであって、直径２２μｍ以下
の粉末状をなし、その非晶質成分の体積分率Ｖｆは１０
０％である。
焼結部材の製造に当っては、前記Ａｆ＊５ＮｉｓＹ１゜
合金粉末より圧粉体を成形する工程と、圧粉体に、それ
を可塑化温度７ｇ以下の加熱温度に保持する熱処理を施
して、その圧粉体に、発熱を伴う構造緩和現象を発生さ
せる工程と、圧粉体の加工開始温度を結晶化温度Ｔｘ以
下に設定して、その圧粉体に熱間望性加工を施す工程と
を順次行うものである。
合金粉末より圧粉体を成形する工程と、圧粉体に、それ
を可塑化温度７ｇ以下の加熱温度に保持する熱処理を施
して、その圧粉体に、発熱を伴う構造緩和現象を発生さ
せる工程と、圧粉体の加工開始温度を結晶化温度Ｔｘ以
下に設定して、その圧粉体に熱間望性加工を施す工程と
を順次行うものである。
圧粉体を得るための成形工程では、通常の圧粉成形技術
が適用され、また熱間塑性加工工程では、通常の熱間押
出し法、熱間鍛造法等が適用される。
が適用され、また熱間塑性加工工程では、通常の熱間押
出し法、熱間鍛造法等が適用される。
前記熱処理工程では、圧粉体を電気炉内乙こ設置して、
不活性ガス雰囲気中で可塑化温度７ｇ以下の所定加熱温
度下に所定時間保持する、といった手法が採用される。
不活性ガス雰囲気中で可塑化温度７ｇ以下の所定加熱温
度下に所定時間保持する、といった手法が採用される。
第２図は、未熱処理のＡｆｇｓＮ ｉｓ Ｙ＋。合金製
圧粉体および熱処理後のＡ ｊ！ ｓｓＮ ！ ｓ Ｙ
ｔｏ合金製圧粉体における示差熱量分析図の要部を示
す。この分析における昇温速度は２０°（／ｓｉｎに設
定された。同図（ａ）が未熱処理の場合に、また同図（
ｂ）〜（ｅ）が敗勢処理の場合にそれぞれ該当する。熱
処理条件は、同図（ｂ）が２４０°Ｃにて５分間保持、
同図（Ｃ）が２４０°Ｃにて３０分間保持、同図（ｄ）
が２４０°Ｃにて６０分間保持、同図（ｅ）が２４０°
Ｃにて１００分間保持である。
圧粉体および熱処理後のＡ ｊ！ ｓｓＮ ！ ｓ Ｙ
ｔｏ合金製圧粉体における示差熱量分析図の要部を示
す。この分析における昇温速度は２０°（／ｓｉｎに設
定された。同図（ａ）が未熱処理の場合に、また同図（
ｂ）〜（ｅ）が敗勢処理の場合にそれぞれ該当する。熱
処理条件は、同図（ｂ）が２４０°Ｃにて５分間保持、
同図（Ｃ）が２４０°Ｃにて３０分間保持、同図（ｄ）
が２４０°Ｃにて６０分間保持、同図（ｅ）が２４０°
Ｃにて１００分間保持である。
同図（ａ）の未熱処理の場合は、加熱による活発な構造
緩和現象の発生に伴い、可塑化温度Ｔｇに至る前の発熱
量が多いが、可塑化温度Ｔｇを超えた後は吸熱現象の発
生に伴い発熱量が減少する。
緩和現象の発生に伴い、可塑化温度Ｔｇに至る前の発熱
量が多いが、可塑化温度Ｔｇを超えた後は吸熱現象の発
生に伴い発熱量が減少する。
同図（ｂ）の敗勢処理の場合は、未再配列原子による構
造緩和現象の発生に起因して可塑化温度Ｔｇに至る直前
に発熱が見られ、また可塑化温度Ｔｇを超えた直後に発
熱によるピークｐ、が現われる。
造緩和現象の発生に起因して可塑化温度Ｔｇに至る直前
に発熱が見られ、また可塑化温度Ｔｇを超えた直後に発
熱によるピークｐ、が現われる。
た＼し、この場合は、未熱処理の場合に比べて全発熱量
が少なくなる。
が少なくなる。
同図（Ｃ）、 （ｄ）の敗勢処理の場合は、同図（ｂ）
の敗勢処理の場合に比べて熱処理の程度が高いので、構
造緩和現象の発生も少なくなり、その結果、可塑化温度
Ｔｇを超えた後の発熱によるピークｐ２ｐ、も低く、全
発熱量は同図０））の敗勢処理の場合に比べて少なくな
る。
の敗勢処理の場合に比べて熱処理の程度が高いので、構
造緩和現象の発生も少なくなり、その結果、可塑化温度
Ｔｇを超えた後の発熱によるピークｐ２ｐ、も低く、全
発熱量は同図０））の敗勢処理の場合に比べて少なくな
る。
同図（ｅ）の敗勢処理の場合は、熱処理により構造緩和
現象が略完結されているので、発熱は殆ど起らず、した
がって可塑化温度Ｔｇを超えた後、直ちに吸熱現象が発
生する。これは、熱処理時間を長くして、構造緩和現象
を、圧粉体が可塑化温度Ｔｇおよび結晶化温度Ｔｘ間の
温度域に加熱されたときと同等の性状を持つまで持続さ
せたことに起因する。
現象が略完結されているので、発熱は殆ど起らず、した
がって可塑化温度Ｔｇを超えた後、直ちに吸熱現象が発
生する。これは、熱処理時間を長くして、構造緩和現象
を、圧粉体が可塑化温度Ｔｇおよび結晶化温度Ｔｘ間の
温度域に加熱されたときと同等の性状を持つまで持続さ
せたことに起因する。
第３図は、Ａｌ１．＠、Ｎ ｉｓ Ｙ’＋。合金製圧粉
体の昇温速度２０°Ｃ／ｗｉｎにおける定荷重伸び測定
の結果を示す。同図、線ａ −ｅが、第２図（ａ）〜（
ｅ）の場合にそれぞれ対応する。
体の昇温速度２０°Ｃ／ｗｉｎにおける定荷重伸び測定
の結果を示す。同図、線ａ −ｅが、第２図（ａ）〜（
ｅ）の場合にそれぞれ対応する。
第３図線ａの未熱処理の場合は、可塑化温度Ｔｇを超え
た後も構造緩和現象が発生しており、その完結時点が結
晶化温度Ｔｘに接近しているので、伸びが小さい。
た後も構造緩和現象が発生しており、その完結時点が結
晶化温度Ｔｘに接近しているので、伸びが小さい。
第３図線すの敗勢処理の場合は、可塑化温度Ｔｇを超え
た後も構造緩和現象が発生しているが、その完結時点が
可塑化温度Ｔｇに接近しているので、同圀線ａの場合に
比べて伸びが大きくなる。
た後も構造緩和現象が発生しているが、その完結時点が
可塑化温度Ｔｇに接近しているので、同圀線ａの場合に
比べて伸びが大きくなる。
第３図線ｃ ”−ｅの敗勢処理の場合は、構造緩和現象
の完結時点が可塑化温度Ｔｇに近似し、またその近似の
程度が線Ｃ１線ｄ、線ｅの順に大きくなるので、それに
応じて伸びも増大する。
の完結時点が可塑化温度Ｔｇに近似し、またその近似の
程度が線Ｃ１線ｄ、線ｅの順に大きくなるので、それに
応じて伸びも増大する。
このように、Ａｊ２ｓｓＮ ｉｓ Ｙ＋。合金製圧粉体
に、前記のような熱処理を施すと、熱間塑性加工工程に
おいて、構造緩和現象の発生を抑制するか、または回避
することができ、これにより圧粉体に、その可塑化程度
を高めて十分な伸びを持たせることが可能である。
に、前記のような熱処理を施すと、熱間塑性加工工程に
おいて、構造緩和現象の発生を抑制するか、または回避
することができ、これにより圧粉体に、その可塑化程度
を高めて十分な伸びを持たせることが可能である。
また圧粉体は構造緩和現象の発生に伴い収縮するので、
その内部に含まれるガスが外部に排出され、これにより
焼結部材におけるガス欠陥の発生が抑制される。
その内部に含まれるガスが外部に排出され、これにより
焼結部材におけるガス欠陥の発生が抑制される。
前記Ａ ｌ ｓｓＮ ｉ ｓ Ｙ ＋。合金粉末を、ア
ルミニウム合金（ＡＡ規格 ６０６１材）よりなる厚さ
１０Ｍの罐体に装填し、次いで成形圧力１６０ｋｇｆ／
ｆｆｌｌ１１２の条件で圧粉成形を行い、その後縮体に
機械加工を施して、圧粉体と罐体とよりなるビレ。
ルミニウム合金（ＡＡ規格 ６０６１材）よりなる厚さ
１０Ｍの罐体に装填し、次いで成形圧力１６０ｋｇｆ／
ｆｆｌｌ１１２の条件で圧粉成形を行い、その後縮体に
機械加工を施して、圧粉体と罐体とよりなるビレ。
トを製造した。
第４図はビレット１を示し、圧粉体２の直径ｄは５８鵬
、長さｌは６０ｏｎｎで、副体３内に存する先端部側は
円錐台形をなし、その真内部に対する円錐台形部の傾斜
角αは４５°である。罐体３の外径りは７８ｍｍ、長さ
しは７０ｍｍ、周壁真内部および底壁の厚さｔは１０ｍ
ｍである。
、長さｌは６０ｏｎｎで、副体３内に存する先端部側は
円錐台形をなし、その真内部に対する円錐台形部の傾斜
角αは４５°である。罐体３の外径りは７８ｍｍ、長さ
しは７０ｍｍ、周壁真内部および底壁の厚さｔは１０ｍ
ｍである。
前記ビレット１を、ステンレス製ケースに装入して、こ
れを電気炉内に設置し、次いでケース内にＡｒガスを流
通させなから圧粉体２に熱処理を施した。熱処理条件は
、第２図（ｅ）の場合と同様に加熱温度２４０°Ｃ１保
持時間１００分間に設定された。この熱処理により、圧
粉体２の構造緩和現象は略完結される。加熱後、ビレッ
トｌを電気炉内より取出して空冷した。
れを電気炉内に設置し、次いでケース内にＡｒガスを流
通させなから圧粉体２に熱処理を施した。熱処理条件は
、第２図（ｅ）の場合と同様に加熱温度２４０°Ｃ１保
持時間１００分間に設定された。この熱処理により、圧
粉体２の構造緩和現象は略完結される。加熱後、ビレッ
トｌを電気炉内より取出して空冷した。
室温下にあるビレット１を、その底壁を押出し方向前側
に位置させて熱間押出し加工機のコンテナに装填し、そ
の圧粉体２をコンテナを介して約５分間直接加熱し、そ
の後、直ちに押出しを開始し、得られる棒状焼結部材に
はダイス通過直後においてＨｅガスによる冷却処理を施
した。熱間押出し加工機の概要は、コンテナの内径８０
ｍｍ、加圧力５００トン、ダイス孔の直径２２ｍ＋であ
った。
に位置させて熱間押出し加工機のコンテナに装填し、そ
の圧粉体２をコンテナを介して約５分間直接加熱し、そ
の後、直ちに押出しを開始し、得られる棒状焼結部材に
はダイス通過直後においてＨｅガスによる冷却処理を施
した。熱間押出し加工機の概要は、コンテナの内径８０
ｍｍ、加圧力５００トン、ダイス孔の直径２２ｍ＋であ
った。
表Ｉは、複数のビレッ）１〜■に対する加工条件と、焼
結部材における非晶質成分の体積分率■ｆとの関係を示
す。なお、表中の押出し温度（加工開始温度）は、押出
し開始時のビレット、したがって圧粉体温度であり、コ
ンテナ温度は圧粉体温度よりも５ ’Ｃだけ高く設定さ
れた。
結部材における非晶質成分の体積分率■ｆとの関係を示
す。なお、表中の押出し温度（加工開始温度）は、押出
し開始時のビレット、したがって圧粉体温度であり、コ
ンテナ温度は圧粉体温度よりも５ ’Ｃだけ高く設定さ
れた。
［
表
■
表Ｉのビレット■〜■、■、■から明らかなように、押
出し温度を可塑化温度Ｔｇ（２５５，３”Ｃ）および結
晶化温度Ｔｘ（２７６，６°Ｃ）間の温度に設定すると
共に押出し速度を０．１〜０．５ ｎ＋ｍ ／ｓｅｃに
設定すると、非晶質成分の体積分率ｖｒが５０％以上の
非晶質合金製焼結部材を得ることができる。
出し温度を可塑化温度Ｔｇ（２５５，３”Ｃ）および結
晶化温度Ｔｘ（２７６，６°Ｃ）間の温度に設定すると
共に押出し速度を０．１〜０．５ ｎ＋ｍ ／ｓｅｃに
設定すると、非晶質成分の体積分率ｖｒが５０％以上の
非晶質合金製焼結部材を得ることができる。
これは、前記熱処理により圧粉体２の構造緩和現象が略
完結されて、圧粉体２が熱間押出し加工中において比較
的大きな伸びを示し、その伸びと押出し速度とがバラン
スすることに起因する。
完結されて、圧粉体２が熱間押出し加工中において比較
的大きな伸びを示し、その伸びと押出し速度とがバラン
スすることに起因する。
ビレッ）Ｉｔから得られた焼結部材について引張り試験
を行ったところ、その部材の引張強さ（σＢ）は１０２
．１ ｋｇ ｆ ／ｍｍ”であり、高強度であることが
判明した。
を行ったところ、その部材の引張強さ（σＢ）は１０２
．１ ｋｇ ｆ ／ｍｍ”であり、高強度であることが
判明した。
ビレットＩ、Ｖ、ＩＸの場合は押出し不可能であり、こ
れは、ビレット■では押出し温度が可塑化温度Ｔｇより
も低いために圧粉体２が可塑化せず、またビレットｖで
は前記伸びと押出し速度とがアンバランスとなり、さら
にビレット■では押出し温度が結晶化温度Ｔｘよりも高
いために圧粉体２の結晶化が進行するからである。
れは、ビレット■では押出し温度が可塑化温度Ｔｇより
も低いために圧粉体２が可塑化せず、またビレットｖで
は前記伸びと押出し速度とがアンバランスとなり、さら
にビレット■では押出し温度が結晶化温度Ｔｘよりも高
いために圧粉体２の結晶化が進行するからである。
ビレット■の場合は押出し可能ではあるが、押出し温度
が高く、また押出し速度が速いことに起因してダイスと
ビレットとの間の摩擦熱によりビレットが昇温し、その
結果、結晶化が進行して焼結部材における非晶質成分の
体積分率Ｖｆが低くなる。
が高く、また押出し速度が速いことに起因してダイスと
ビレットとの間の摩擦熱によりビレットが昇温し、その
結果、結晶化が進行して焼結部材における非晶質成分の
体積分率Ｖｆが低くなる。
比較ｐため、前記と同一構成の複数のビレットを製造し
、各ビレットに前記熱処理を施さずに、前記と同一条件
で熱間押出し加工を施した。
、各ビレットに前記熱処理を施さずに、前記と同一条件
で熱間押出し加工を施した。
表■は、複数のビレットｘ−ｘｒｖに対する加工条件お
よび加工結果を示す。
よび加工結果を示す。
表 ■
表■から明らかなように、ビレットＸ■から得られた焼
結部材は、非晶質成分の体積分率Ｖｆが低く、また一部
押出し不可能であった。その他のビレットＸ−ＸＩ［、
ＸＩＶの場合は押出し不可能であり、特に、ビレットｘ
ｒ、ｘｎについては表１のビレット■〜■と同一押出し
温度下でも焼結部材を得ることはできなかった。
結部材は、非晶質成分の体積分率Ｖｆが低く、また一部
押出し不可能であった。その他のビレットＸ−ＸＩ［、
ＸＩＶの場合は押出し不可能であり、特に、ビレットｘ
ｒ、ｘｎについては表１のビレット■〜■と同一押出し
温度下でも焼結部材を得ることはできなかった。
前記製造工程において、熱処理後の圧粉体を、熱処理中
の温度を保有している状態で熱間押出し加工機のコンテ
ナに装填してもよい。
の温度を保有している状態で熱間押出し加工機のコンテ
ナに装填してもよい。
前記熱処理において、圧粉体の温度を、その発熱を利用
して可塑化温度Ｔｇおよび結晶化温度ＴＸ間の温度域ま
で上昇させて、構造緩和現象を迅速に完結させることも
可能である。
して可塑化温度Ｔｇおよび結晶化温度ＴＸ間の温度域ま
で上昇させて、構造緩和現象を迅速に完結させることも
可能である。
なお、非晶質合金としては、前記Ａｊ２．．Ｎ１５ＹＩ
Ｏ合、金の外に、Ｍ ｇ ？＆Ｎ １ＩＯｃ ｅ １ｏ
Ｃｒ ａ合金（数値は原子％、可塑化温度”ｒｇ １
８４．６°Ｃ１結晶化温度Ｔｘ ２０８．９°Ｃ）、
Ｍｇｓ□Ｎ１ＢＹ、。合金（数値は原子％、可塑化温度
Ｔｇ１７０゜４ ’Ｃ１結晶化温度Ｔｘ１９７．２°Ｃ
）等が用いられる。
Ｏ合、金の外に、Ｍ ｇ ？＆Ｎ １ＩＯｃ ｅ １ｏ
Ｃｒ ａ合金（数値は原子％、可塑化温度”ｒｇ １
８４．６°Ｃ１結晶化温度Ｔｘ ２０８．９°Ｃ）、
Ｍｇｓ□Ｎ１ＢＹ、。合金（数値は原子％、可塑化温度
Ｔｇ１７０゜４ ’Ｃ１結晶化温度Ｔｘ１９７．２°Ｃ
）等が用いられる。
Ｃ１発明の効果
第（１）請求項記載の発明によれば、熱間望性加工に先
立って圧粉体に特定の熱処理を施す、といった簡単な手
法を採用することにより、圧粉体の加工性を良好にして
非晶質成分の体積分率Ｖｆを高め、またガス欠陥の発生
を抑制した高強度非晶質合金製焼結部材を得ることがで
きる。
立って圧粉体に特定の熱処理を施す、といった簡単な手
法を採用することにより、圧粉体の加工性を良好にして
非晶質成分の体積分率Ｖｆを高め、またガス欠陥の発生
を抑制した高強度非晶質合金製焼結部材を得ることがで
きる。
第（２）請求項記載の発明によれば、前記加工性をさら
に向上させて一層優秀な物性を備えた高強度非晶質合金
製焼結部材を得ることができる。
に向上させて一層優秀な物性を備えた高強度非晶質合金
製焼結部材を得ることができる。
第１図は非晶質合金の示差熱量分析図、第２図（ａ）〜
（ｅ）は各種非晶質合金製圧粉体における示差熱量分析
図の要部拡大図、第３図は各種非晶質合金製圧粉体にお
ける温度と伸びとの関係を示すグラフ、第４図はビレッ
トの断面図である。 １・・・ビレット、２・・・圧粉体、３・・・副体特
許 出 願 人 本田技研工業株式会社代理人
弁理士 落 合 襞間 仁 木 −明 第２ワ 第３図 温 度 （”Ｃ） 第４図
（ｅ）は各種非晶質合金製圧粉体における示差熱量分析
図の要部拡大図、第３図は各種非晶質合金製圧粉体にお
ける温度と伸びとの関係を示すグラフ、第４図はビレッ
トの断面図である。 １・・・ビレット、２・・・圧粉体、３・・・副体特
許 出 願 人 本田技研工業株式会社代理人
弁理士 落 合 襞間 仁 木 −明 第２ワ 第３図 温 度 （”Ｃ） 第４図
Claims (2)
- （１）可塑化温度Ｔｇおよびその可塑化温度Ｔｇよりも
高い結晶化温度Ｔｘを有する非晶質合金粉末より圧粉体
を成形する工程と、前記圧粉体に、それを可塑化温度Ｔ
ｇ以下の加熱温度に保持する熱処理を施して、その圧粉
体に構造緩和現象を発生させる工程と、前記圧粉体の加
工開始温度を結晶化温度Ｔｘ以下に設定して、その圧粉
体に熱間塑性加工を施す工程とを順次行うことを特徴と
する非晶質合金製焼結部材の製造方法。 - （２）前記熱処理において、前記構造緩和現象を、前記
圧粉体が、可塑化温度Ｔｇおよび結晶化温度Ｔｘ間の温
度域に加熱されたときと同等の性状を持つまで持続させ
る、第（１）項記載の非晶質合金製焼結部材の製造方法
。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2104142A JPH042735A (ja) | 1990-04-19 | 1990-04-19 | 非晶質合金製焼結部材の製造方法 |
| US07/687,825 US5306463A (en) | 1990-04-19 | 1991-04-19 | Process for producing structural member of amorphous alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2104142A JPH042735A (ja) | 1990-04-19 | 1990-04-19 | 非晶質合金製焼結部材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH042735A true JPH042735A (ja) | 1992-01-07 |
Family
ID=14372846
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2104142A Pending JPH042735A (ja) | 1990-04-19 | 1990-04-19 | 非晶質合金製焼結部材の製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5306463A (ja) |
| JP (1) | JPH042735A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102430991A (zh) * | 2011-09-08 | 2012-05-02 | 比亚迪股份有限公司 | 镊子 |
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| JP4216604B2 (ja) | 2001-03-07 | 2009-01-28 | リキッドメタル テクノロジーズ，インコーポレイティド | 非晶質合金滑走ボード |
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| US4698269A (en) * | 1986-05-08 | 1987-10-06 | Narusch Jr Michael J | Sintered, corrosion-resistant powdered metal product and its manufacture |
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-
1990
- 1990-04-19 JP JP2104142A patent/JPH042735A/ja active Pending
-
1991
- 1991-04-19 US US07/687,825 patent/US5306463A/en not_active Expired - Fee Related
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| CN102430991A (zh) * | 2011-09-08 | 2012-05-02 | 比亚迪股份有限公司 | 镊子 |
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|---|---|
| US5306463A (en) | 1994-04-26 |
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