JPH04267902A - 誘導加熱型分子蒸留装置とこの装置の部品の製造方法 - Google Patents
誘導加熱型分子蒸留装置とこの装置の部品の製造方法Info
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- JPH04267902A JPH04267902A JP3306375A JP30637591A JPH04267902A JP H04267902 A JPH04267902 A JP H04267902A JP 3306375 A JP3306375 A JP 3306375A JP 30637591 A JP30637591 A JP 30637591A JP H04267902 A JPH04267902 A JP H04267902A
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
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- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
- H05B6/02—Induction heating
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- H05B6/362—Coil arrangements with flat coil conductors
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- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
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- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
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- Heating, Cooling, Or Curing Plastics Or The Like In General (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、分子蒸留装置と、この
装置用の円錐形ローター／加熱手段アセンブリーの製造
方法とに一般に関するものである。
装置用の円錐形ローター／加熱手段アセンブリーの製造
方法とに一般に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】誘導加熱手段を備えた分子蒸留装置は、
特開昭６２−２７３００３号公報により既に公知である
。より詳しく説明すると、この分子蒸留装置においては
、円錐形の蒸留ローター （回転子） の真下に円錐形
のスパイラルに巻かれたインダクター （コイル状の誘
導子） を設け、円錐形ローターを誘導加熱するように
、このインダクターに適当な電源から電流を流す。
特開昭６２−２７３００３号公報により既に公知である
。より詳しく説明すると、この分子蒸留装置においては
、円錐形の蒸留ローター （回転子） の真下に円錐形
のスパイラルに巻かれたインダクター （コイル状の誘
導子） を設け、円錐形ローターを誘導加熱するように
、このインダクターに適当な電源から電流を流す。
【０００３】この公知の分子蒸留装置は、ローター方向
に放射される抵抗加熱要素によるジュール効果加熱を利
用した旧来の分子蒸留装置に付随する問題点を克服する
ことができる点で有利である。しかし、この公知の誘導
加熱方式による分子蒸留装置は、実用化にあたってさま
ざまな欠点がある。
に放射される抵抗加熱要素によるジュール効果加熱を利
用した旧来の分子蒸留装置に付随する問題点を克服する
ことができる点で有利である。しかし、この公知の誘導
加熱方式による分子蒸留装置は、実用化にあたってさま
ざまな欠点がある。
【０００４】まず、この装置では、蒸留すべき液体（蒸
留液）が、回転する円錐形ローターの中心部から遠心力
の作用により円錐体 （ローター） の周囲に広がり出
していくのであるが、その際の液体の加熱が極めて遅く
、一方、円錐体の周辺部領域では逆に液体は過度に加熱
されることになることが認められた。実際、蒸留液は未
加熱またはわずかに加熱された状態で円錐体の中心部に
たどりつき、熱エネルギーの供給はこれを蒸留温度まで
急速に昇温させるには不十分である。さらに、円錐体上
に形成される液膜の厚みは、円錐体の中心から周辺部に
向かって相当に薄くなっていく。この現象が起こるのは
、一つには、円錐体表面で中心から遠くなるにつれて液
膜に加えられる遠心力が増大すること、別の原因は、揮
発性成分の蒸発により液体材料の量自体が次第に減少し
ていくからである。
留液）が、回転する円錐形ローターの中心部から遠心力
の作用により円錐体 （ローター） の周囲に広がり出
していくのであるが、その際の液体の加熱が極めて遅く
、一方、円錐体の周辺部領域では逆に液体は過度に加熱
されることになることが認められた。実際、蒸留液は未
加熱またはわずかに加熱された状態で円錐体の中心部に
たどりつき、熱エネルギーの供給はこれを蒸留温度まで
急速に昇温させるには不十分である。さらに、円錐体上
に形成される液膜の厚みは、円錐体の中心から周辺部に
向かって相当に薄くなっていく。この現象が起こるのは
、一つには、円錐体表面で中心から遠くなるにつれて液
膜に加えられる遠心力が増大すること、別の原因は、揮
発性成分の蒸発により液体材料の量自体が次第に減少し
ていくからである。
【０００５】従って、上記の公知分子蒸留装置では、円
錐体の周辺部領域では熱出力の供給が過大となり、液体
が高温になり過ぎて品質の劣化を招くこととなる。この
現象は、上記公開公報に記載の装置では、単一（１個）
のスパイラル型インダクターを使用しているため、円錐
形ローターの中心から周辺部に向かって（即ち、半径方
向に）本質的に一定の熱出力密度が印加されることによ
り説明される。
錐体の周辺部領域では熱出力の供給が過大となり、液体
が高温になり過ぎて品質の劣化を招くこととなる。この
現象は、上記公開公報に記載の装置では、単一（１個）
のスパイラル型インダクターを使用しているため、円錐
形ローターの中心から周辺部に向かって（即ち、半径方
向に）本質的に一定の熱出力密度が印加されることによ
り説明される。
【０００６】さらに、この公知の装置は別の欠点もある
。即ち、スパイラル形インダクターと円錐形ローターと
の間に断熱層を介在させる必要があるので、この両者
（インダクターとローター） の間には、典型的には５
〜２０ｍｍと実質的な離間距離ができることになり、加
熱システムの効率が極めて低くなる。さらに、スパイラ
ル状インダクターを構成する金属導電体は蒸留円錐体か
ら発生する蒸気に直接さらされるので （蒸気は明らか
に妨害されずに断熱材を迂回することができるから）
、導電体の腐食が起こり、寿命が制限される上、腐食し
た痕跡量の導電体金属により蒸気状態の留出物の汚染が
起こる可能性もある。このような汚染は、この蒸留装置
のほとんどの適用例で避けねばならないものである。実
際、このような汚染により、蒸留製品の酸化に対する感
受性が大きくなったり （金属の触媒作用） 、および
／または、特に蒸留装置を食用または薬用物質に適用す
る場合には蒸留された製品の毒性に問題を生ずることも
ある。
。即ち、スパイラル形インダクターと円錐形ローターと
の間に断熱層を介在させる必要があるので、この両者
（インダクターとローター） の間には、典型的には５
〜２０ｍｍと実質的な離間距離ができることになり、加
熱システムの効率が極めて低くなる。さらに、スパイラ
ル状インダクターを構成する金属導電体は蒸留円錐体か
ら発生する蒸気に直接さらされるので （蒸気は明らか
に妨害されずに断熱材を迂回することができるから）
、導電体の腐食が起こり、寿命が制限される上、腐食し
た痕跡量の導電体金属により蒸気状態の留出物の汚染が
起こる可能性もある。このような汚染は、この蒸留装置
のほとんどの適用例で避けねばならないものである。実
際、このような汚染により、蒸留製品の酸化に対する感
受性が大きくなったり （金属の触媒作用） 、および
／または、特に蒸留装置を食用または薬用物質に適用す
る場合には蒸留された製品の毒性に問題を生ずることも
ある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上述
した従来技術の欠点を解消した、改良された誘導加熱形
分子蒸留装置を提供することである。本発明の別の目的
は、この装置に用いる、円錐形ローターとインダクター
とからなるアセンブリー部品を製造する方法を提供する
ことである。
した従来技術の欠点を解消した、改良された誘導加熱形
分子蒸留装置を提供することである。本発明の別の目的
は、この装置に用いる、円錐形ローターとインダクター
とからなるアセンブリー部品を製造する方法を提供する
ことである。
【０００８】本発明のより詳しい目的は、単純かつ経済
的な手段により、円錐形ローターの中心部と周辺部領域
で異なる熱出力密度でローターを加熱することのできる
、新規な誘導加熱方式の分子蒸留装置と、ローター／イ
ンダクターアセンブリーの製造方法を提供することであ
る。
的な手段により、円錐形ローターの中心部と周辺部領域
で異なる熱出力密度でローターを加熱することのできる
、新規な誘導加熱方式の分子蒸留装置と、ローター／イ
ンダクターアセンブリーの製造方法を提供することであ
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を解決するため
に、本発明により、回転自在に駆動され、中心部に蒸留
すべき液体が供給される金属製円錐形ローター、この円
錐形ローターを包囲する閉鎖容器を構成する真空ベル部
材、および前記ローターの真下にこれと近接して配置さ
れたローターの誘導加熱手段を備えた分子蒸留装置であ
って、前記加熱手段がローターの相似領域にそれぞれ異
なる熱出力密度を供給する少なくとも２個の同心インダ
クターを備え、内側のインダクターが外側のインダクタ
ーに比べてより大きな熱出力密度をローターに供給する
ことを特徴とする分子蒸留装置が提案される。
に、本発明により、回転自在に駆動され、中心部に蒸留
すべき液体が供給される金属製円錐形ローター、この円
錐形ローターを包囲する閉鎖容器を構成する真空ベル部
材、および前記ローターの真下にこれと近接して配置さ
れたローターの誘導加熱手段を備えた分子蒸留装置であ
って、前記加熱手段がローターの相似領域にそれぞれ異
なる熱出力密度を供給する少なくとも２個の同心インダ
クターを備え、内側のインダクターが外側のインダクタ
ーに比べてより大きな熱出力密度をローターに供給する
ことを特徴とする分子蒸留装置が提案される。
【００１０】本発明の別の態様によると、インダクター
の導電体をローターからの輻射熱による著しい加熱を伴
わずにローターに非常に近接して配置することができる
ようにするために、回転自在に駆動され、中心部に蒸留
すべき液体が供給される金属製円錐形ローター、この円
錐形ローターを包囲する閉鎖容器を構成する真空ベル部
材、および前記ローターの真下にこれと近接して配置さ
れたローターの誘導加熱手段を備えた分子蒸留装置であ
って、前記加熱手段がローターの相似領域にそれぞれ異
なる熱出力密度を供給する１個以上の同心インダクター
を備え、この１個以上のインダクターが冷却手段を備え
、ローターから約５ｍｍ以下の間隔で配置されているこ
とを特徴とする分子蒸留装置が提案される。
の導電体をローターからの輻射熱による著しい加熱を伴
わずにローターに非常に近接して配置することができる
ようにするために、回転自在に駆動され、中心部に蒸留
すべき液体が供給される金属製円錐形ローター、この円
錐形ローターを包囲する閉鎖容器を構成する真空ベル部
材、および前記ローターの真下にこれと近接して配置さ
れたローターの誘導加熱手段を備えた分子蒸留装置であ
って、前記加熱手段がローターの相似領域にそれぞれ異
なる熱出力密度を供給する１個以上の同心インダクター
を備え、この１個以上のインダクターが冷却手段を備え
、ローターから約５ｍｍ以下の間隔で配置されているこ
とを特徴とする分子蒸留装置が提案される。
【００１１】本発明のさらに別の態様によると、上述し
たような分子蒸留装置用の円錐形ローターと賦形可能な
金属管により構成されたインダクターとからなるアセン
ブリーの製造方法であって、下記工程からなる製造方法
が提案される。ローターの下面に本質的に均一な厚みの
強化プラスチックの薄層を成形し、この薄層を硬化後に
ローターから剥離し、剥離された薄層を、その上に金属
管を密着させて巻き付ける型板 （テンプレート） と
して使用して、金属管からなるインダクターを賦形し、
前記薄層上に配置された金属管上に、インダクターを覆
う第二のプラスチック層を被覆成形して、前記強化プラ
スチック薄層に結合させ、得られたアセンブリーをロー
ターの真下に固定する。
たような分子蒸留装置用の円錐形ローターと賦形可能な
金属管により構成されたインダクターとからなるアセン
ブリーの製造方法であって、下記工程からなる製造方法
が提案される。ローターの下面に本質的に均一な厚みの
強化プラスチックの薄層を成形し、この薄層を硬化後に
ローターから剥離し、剥離された薄層を、その上に金属
管を密着させて巻き付ける型板 （テンプレート） と
して使用して、金属管からなるインダクターを賦形し、
前記薄層上に配置された金属管上に、インダクターを覆
う第二のプラスチック層を被覆成形して、前記強化プラ
スチック薄層に結合させ、得られたアセンブリーをロー
ターの真下に固定する。
【００１２】本発明のその他の態様、目的および利点は
、以下の本発明の好適態様に関する詳細な説明と添付図
面から明らかとなろう。これらの説明は本発明を制限す
るものではなく、例示を目的とするものである。添付図
面において、同一もしくは類似の要素もしくは部材は同
じ参照番号で示してある。
、以下の本発明の好適態様に関する詳細な説明と添付図
面から明らかとなろう。これらの説明は本発明を制限す
るものではなく、例示を目的とするものである。添付図
面において、同一もしくは類似の要素もしくは部材は同
じ参照番号で示してある。
【００１３】
【作用】まず、図１を参照すると、本発明にかかる構成
の分子蒸留装置が示されている。この分子蒸留装置は、
基板１０ａ に固定された真空ベル部材１０を備え、こ
の真空ベル部材の内部は、真空ポンプ （図示せず）に
より適当な真空状態にされる。このベル部材の外側に配
置されたギアモーター１４の出力軸に円錐形ローター１
２が装着されている。ローター１２の中心部には、例え
ば、ベル部材の外側から、その基板１０ａ を横断する
パイプ１６を経て、蒸留すべき製品 （蒸留液） が供
給される。パイプ１６に設けた軽量ポンプ１８により、
蒸留処理すべき製品の種類に応じて調整しうる一定の流
速で蒸留液を円錐体 （ローター） １２の中心部に供
給することができる。円錐体１２は金属製で、蒸留液中
の揮発分の制御された蒸発を行うために、後述するよう
に誘導加熱手段により加熱される。基板１０ａ には、
蒸発した後、ベル壁面上で凝縮した成分 （留分） を
捕集するための排出管路２０と、蒸発せずに遠心力の作
用により円錐体の外周から適当な溝部材２４に逃げた成
分 （残液） を集めるための排出管路２２が設けられ
ている。
の分子蒸留装置が示されている。この分子蒸留装置は、
基板１０ａ に固定された真空ベル部材１０を備え、こ
の真空ベル部材の内部は、真空ポンプ （図示せず）に
より適当な真空状態にされる。このベル部材の外側に配
置されたギアモーター１４の出力軸に円錐形ローター１
２が装着されている。ローター１２の中心部には、例え
ば、ベル部材の外側から、その基板１０ａ を横断する
パイプ１６を経て、蒸留すべき製品 （蒸留液） が供
給される。パイプ１６に設けた軽量ポンプ１８により、
蒸留処理すべき製品の種類に応じて調整しうる一定の流
速で蒸留液を円錐体 （ローター） １２の中心部に供
給することができる。円錐体１２は金属製で、蒸留液中
の揮発分の制御された蒸発を行うために、後述するよう
に誘導加熱手段により加熱される。基板１０ａ には、
蒸発した後、ベル壁面上で凝縮した成分 （留分） を
捕集するための排出管路２０と、蒸発せずに遠心力の作
用により円錐体の外周から適当な溝部材２４に逃げた成
分 （残液） を集めるための排出管路２２が設けられ
ている。
【００１４】以上の構成部材は、加熱手段を除けば、従
来の分子蒸留装置と同じであり、これ以上の説明は不要
であろう。
来の分子蒸留装置と同じであり、これ以上の説明は不要
であろう。
【００１５】加熱手段は、ローター１２の真下にスパイ
ラル巻きされた、全体を１００ で示す複数のインダク
ター （後で詳述） からなる。このスパイラル状イン
ダクターには、主電源１０４ に接続された電源１０２
により変圧器１０６ およびコンデンサー１０８ を
経て電流が供給される。供給される誘導電流の周波数は
、例えば、好ましくは１〜３０ ＫＨｚ、より好ましく
は５〜２５ ＫＨｚの範囲内である。インダクターは中
空金属管（例、銅チューブ） の形態のものであり、液
体 （例、水） を冷媒とする、パイプ１１０ と熱交
換器１１２とからなる冷却回路により冷却される。この
冷却回路１１０ 、１１２ は、図示のように、変圧器
１０６ の冷却にも使用することができる。
ラル巻きされた、全体を１００ で示す複数のインダク
ター （後で詳述） からなる。このスパイラル状イン
ダクターには、主電源１０４ に接続された電源１０２
により変圧器１０６ およびコンデンサー１０８ を
経て電流が供給される。供給される誘導電流の周波数は
、例えば、好ましくは１〜３０ ＫＨｚ、より好ましく
は５〜２５ ＫＨｚの範囲内である。インダクターは中
空金属管（例、銅チューブ） の形態のものであり、液
体 （例、水） を冷媒とする、パイプ１１０ と熱交
換器１１２とからなる冷却回路により冷却される。この
冷却回路１１０ 、１１２ は、図示のように、変圧器
１０６ の冷却にも使用することができる。
【００１６】インダクターに対して冷却管を使用するこ
とは、本発明の好適態様に属するものであって、必須事
項ではない。この冷却管の使用により、誘導加熱 （カ
ップリング） の効率を最大にするようにインダクター
をローターに非常に近接させて配置することが可能とな
る。 即ち、この冷却により、インダクターの方向にローター
から放射される著しい熱が、インダクターの過大な昇温
（過熱） を生じないようになる。
とは、本発明の好適態様に属するものであって、必須事
項ではない。この冷却管の使用により、誘導加熱 （カ
ップリング） の効率を最大にするようにインダクター
をローターに非常に近接させて配置することが可能とな
る。 即ち、この冷却により、インダクターの方向にローター
から放射される著しい熱が、インダクターの過大な昇温
（過熱） を生じないようになる。
【００１７】この特徴により、インダクターを流れる電
流を増大させてローターに供給される熱出力を増大させ
ることが可能となる。この冷却によりもたらされる利点
は、インダクターが複数ではなく、単一のインダクター
（単一のスパイラル） からなる場合にも得られるも
のであることに留意すべきである。
流を増大させてローターに供給される熱出力を増大させ
ることが可能となる。この冷却によりもたらされる利点
は、インダクターが複数ではなく、単一のインダクター
（単一のスパイラル） からなる場合にも得られるも
のであることに留意すべきである。
【００１８】具体的には、インダクター （１個または
複数個） とローターとの離間距離は、有利には約５ｍ
ｍ以下、好ましくは１〜３ｍｍ、より好ましくは２ｍｍ
付近とする。
複数個） とローターとの離間距離は、有利には約５ｍ
ｍ以下、好ましくは１〜３ｍｍ、より好ましくは２ｍｍ
付近とする。
【００１９】本発明の必須の特徴によると、ローターに
、蒸留処理に適した半径方向に変動するプロファイルを
持った熱出力密度を印加するように、少なくとも２個の
同心スパイラル状のインダクターを使用する。即ち、イ
ンダクターは、それぞれ円錐形にスパイラル巻きされた
金属管からなる少なくとも２個の同心インダクターから
なる。
、蒸留処理に適した半径方向に変動するプロファイルを
持った熱出力密度を印加するように、少なくとも２個の
同心スパイラル状のインダクターを使用する。即ち、イ
ンダクターは、それぞれ円錐形にスパイラル巻きされた
金属管からなる少なくとも２個の同心インダクターから
なる。
【００２０】インダクターをこのように配置するのは、
上述した単一インダクターによる誘導加熱手段の欠点を
解消するために、円錐体１２に印加される熱出力密度を
、平均値に対して、円錐体の中心部ではより大きく、周
辺領域ではより小さくするためである。このように変動
させた熱出力密度のプロファイルは、同じ電源から２以
上のインダクターに並列に電流を供給することにより得
られることが認められた。典型的には、本発明の誘導加
熱手段は、各インダクターを内接させる環状帯（リング
）の位置と寸法および各インダクターのスパイラル巻回
数について適宜選択した数個の同心インダクターを備え
、それによりローターの半径方向において非常に広範囲
の熱出力密度プロファイルを得ることができる。
上述した単一インダクターによる誘導加熱手段の欠点を
解消するために、円錐体１２に印加される熱出力密度を
、平均値に対して、円錐体の中心部ではより大きく、周
辺領域ではより小さくするためである。このように変動
させた熱出力密度のプロファイルは、同じ電源から２以
上のインダクターに並列に電流を供給することにより得
られることが認められた。典型的には、本発明の誘導加
熱手段は、各インダクターを内接させる環状帯（リング
）の位置と寸法および各インダクターのスパイラル巻回
数について適宜選択した数個の同心インダクターを備え
、それによりローターの半径方向において非常に広範囲
の熱出力密度プロファイルを得ることができる。
【００２１】インダクターの好適な配置について、図２
および図３を参照して次に説明する。これらの図には、
円錐形ローター１２と、３個の同心インダクター （内
側インダクター１００ａ、中間インダクター１００ｂお
よび外側インダクター１００ｃ） が図示されている。 中間インダクターを設けたことにより、ローターの中心
部に近い部分からその周辺領域に向かって熱出力密度を
均一かつ緩やかな勾配で減少させることが可能となる。
および図３を参照して次に説明する。これらの図には、
円錐形ローター１２と、３個の同心インダクター （内
側インダクター１００ａ、中間インダクター１００ｂお
よび外側インダクター１００ｃ） が図示されている。 中間インダクターを設けたことにより、ローターの中心
部に近い部分からその周辺領域に向かって熱出力密度を
均一かつ緩やかな勾配で減少させることが可能となる。
【００２２】この例では、ローター１２は、好ましくは
ステンレス鋼製であるか、さらには上層（液体側）が食
品用ステンレス鋼（例、ＳＵＳ ３１６ 鋼） 、中層
がアルミニウムなどの高熱伝導性の金属、下層が磁性ス
テンレス鋼からなる複合材料製であってもよい。かかる
複合材料は、例えば、商品名デュラネルＴＭ（Ｄｕｒａ
ｎｅｌｌ）として知られている。このような複合材料は
、そのままでは磁性特性が不適切な食品用ステンレス鋼
（３１６ 鋼） を組み込んでいるにもかかわらず、
良好な誘導加熱特性を得ることができる点で有利である
。即ち、下層の磁性ステンレス鋼でインダクターによる
効率的な誘導加熱（カップリング）を確保し、中層のア
ルミニウムの熱伝導性により下層で誘導により発生した
熱が確実に上層に伝えられる。
ステンレス鋼製であるか、さらには上層（液体側）が食
品用ステンレス鋼（例、ＳＵＳ ３１６ 鋼） 、中層
がアルミニウムなどの高熱伝導性の金属、下層が磁性ス
テンレス鋼からなる複合材料製であってもよい。かかる
複合材料は、例えば、商品名デュラネルＴＭ（Ｄｕｒａ
ｎｅｌｌ）として知られている。このような複合材料は
、そのままでは磁性特性が不適切な食品用ステンレス鋼
（３１６ 鋼） を組み込んでいるにもかかわらず、
良好な誘導加熱特性を得ることができる点で有利である
。即ち、下層の磁性ステンレス鋼でインダクターによる
効率的な誘導加熱（カップリング）を確保し、中層のア
ルミニウムの熱伝導性により下層で誘導により発生した
熱が確実に上層に伝えられる。
【００２３】別の例として、要求される条件によっては
、中心層が軟鋼よりなり、両側の外層が食品用磁性鋼か
らなる複合材料もローターに使用することができる。 具体的には、商品名トリプラムＴＭ（Ｔｒｉｐｌａｍ）
として知られる複合材料を使用することができる。
、中心層が軟鋼よりなり、両側の外層が食品用磁性鋼か
らなる複合材料もローターに使用することができる。 具体的には、商品名トリプラムＴＭ（Ｔｒｉｐｌａｍ）
として知られる複合材料を使用することができる。
【００２４】ローターの厚みは５ｍｍ程度が好ましい。
各インダクターはローター１２の円錐面の真下に、高い
加熱効率を得るために、典型的には２ｍｍ以下の十分に
小さな離間距離 （間隙） で配置される。図示の例で
は、各インダクターは外径１０ ｍｍ 、肉厚１ｍｍの
銅管から形成される。各インダクターのスパイラル巻き
は、この例では１４ｍｍ程度の一定ピッチとなっている
。
加熱効率を得るために、典型的には２ｍｍ以下の十分に
小さな離間距離 （間隙） で配置される。図示の例で
は、各インダクターは外径１０ ｍｍ 、肉厚１ｍｍの
銅管から形成される。各インダクターのスパイラル巻き
は、この例では１４ｍｍ程度の一定ピッチとなっている
。
【００２５】図４は、３個のインダクター１００ａ，
１００ｂ， １００ｃを同じ電源１０２， １０６，
１０８ に並列に接続したことを示す等価電気回路図で
ある。
１００ｂ， １００ｃを同じ電源１０２， １０６，
１０８ に並列に接続したことを示す等価電気回路図で
ある。
【００２６】厚さ５ｍｍ、直径９０ ｃｍ の食品用ス
テンレス鋼製のローターに対して設計された誘導加熱手
段を例にとって説明する。この円錐形ローターで加熱す
べき部分は、内半径６６ ｍｍ 、外半径４１７ ｍｍ
の環状帯（リング）であった。この円錐体に印加すべき
合計熱出力は約５０ ｋＷ であった。さらに、上記環
状帯の内側領域における熱出力密度と外側領域における
熱出力密度との比を５〜６程度にすることとした。イン
ダクターへの供給電流の周波数は２７ ｋＨｚであった
。
テンレス鋼製のローターに対して設計された誘導加熱手
段を例にとって説明する。この円錐形ローターで加熱す
べき部分は、内半径６６ ｍｍ 、外半径４１７ ｍｍ
の環状帯（リング）であった。この円錐体に印加すべき
合計熱出力は約５０ ｋＷ であった。さらに、上記環
状帯の内側領域における熱出力密度と外側領域における
熱出力密度との比を５〜６程度にすることとした。イン
ダクターへの供給電流の周波数は２７ ｋＨｚであった
。
【００２７】このような条件を満たす加熱手段の各イン
ダクターの特性を、次にまとめて示す。
ダクターの特性を、次にまとめて示す。
【００２８】
インダクター位置 Ｎ Ｄ１
Ｄ２ Ｖ Ｉ Ｐ
Ｄ 内側インダクター ９
６６ １８３ ４５０
２５０ １８．２５ １９．９４ 中間イン
ダクター ６ １８３
３００ ４５０
２９０ ２１．２４
１１．９６ 外側インダクター ７ ３００
４１７ ４５０ １４５
１０．５１ ３．９９ Ｎ： スパイラル巻回数 Ｄ１：インダクターを含む環状帯の内半径 （ｍｍ
） Ｄ２：インダクターを含む環状帯の外半径 （
ｍｍ） Ｖ： 供給電圧 （Ｖ） Ｉ： インダクターを流れる電流 （Ａ）
Ｐ： インダクターが供給する全熱出力 （ｋＷ）
Ｄ： 表面熱出力密度 （理論値）（Ｗ／ｃｍ２） この場合、内側インダクターが供給する熱出力密度と外
側インダクターが供給する熱出力密度との理論比は約５
となる。
Ｄ２ Ｖ Ｉ Ｐ
Ｄ 内側インダクター ９
６６ １８３ ４５０
２５０ １８．２５ １９．９４ 中間イン
ダクター ６ １８３
３００ ４５０
２９０ ２１．２４
１１．９６ 外側インダクター ７ ３００
４１７ ４５０ １４５
１０．５１ ３．９９ Ｎ： スパイラル巻回数 Ｄ１：インダクターを含む環状帯の内半径 （ｍｍ
） Ｄ２：インダクターを含む環状帯の外半径 （
ｍｍ） Ｖ： 供給電圧 （Ｖ） Ｉ： インダクターを流れる電流 （Ａ）
Ｐ： インダクターが供給する全熱出力 （ｋＷ）
Ｄ： 表面熱出力密度 （理論値）（Ｗ／ｃｍ２） この場合、内側インダクターが供給する熱出力密度と外
側インダクターが供給する熱出力密度との理論比は約５
となる。
【００２９】図５には、上記円錐体の半径方向に沿って
具体的に得られた熱出力密度プロファイルを示す。より
詳しく説明すると、６個の熱電対を半径方向に沿って均
一間隔で配置し、円錐体内面の昇温速度 （℃／ｓｅｃ
）を、誘導加熱の開始時から一定時間ごとに測定した。 この昇温速度は有効に印加された熱出力密度と正比例す
る。得られた曲線２００ は、円錐体の半径方向の距離
（ｒ） に対する熱出力密度の変化を図示するもので
ある。
具体的に得られた熱出力密度プロファイルを示す。より
詳しく説明すると、６個の熱電対を半径方向に沿って均
一間隔で配置し、円錐体内面の昇温速度 （℃／ｓｅｃ
）を、誘導加熱の開始時から一定時間ごとに測定した。 この昇温速度は有効に印加された熱出力密度と正比例す
る。得られた曲線２００ は、円錐体の半径方向の距離
（ｒ） に対する熱出力密度の変化を図示するもので
ある。
【００３０】実際には、さまざまなエッジ効果やロータ
ー１２の材料の熱伝導生のために、３個のインダクター
によりそれぞれ与えられる一定の熱出力密度に対応した
昇温速度の３つの明確な段階 （理論的状況） が観測
されるのではなく、低温の中心帯域から内側インダクタ
ー１００ａのほぼ中央部にかけて熱出力密度が比較的急
激に増大（曲線部分２０１）した後、外側インダクター
１００ｃの最外周端部まで熱出力密度がより緩やかに低
下 （曲線部分２０２）することで識別されるより漸進
的な （緩やかな）変化が観測される。この理論より緩
やかな勾配は、内側インダクターと外側インダクターと
の間に、この両者のインダクターの中間の熱出力密度を
それ自体で供給する中間インダクターを設けたことによ
り得られる。この場合の最大熱出力密度 （曲線部分２
０１ および２０２ の間の勾配の変曲点での値） と
最小熱出力密度 （外側インダクター１００ｃの最外周
端部での値） との比は約６．３ である。この熱出力
密度プロファイルは、実際に、製薬用、化粧品用、香料
用、または農産物産業用とを問わず、現在行われている
大多数の分子蒸留操作に完全に適していることが確認さ
れた。
ー１２の材料の熱伝導生のために、３個のインダクター
によりそれぞれ与えられる一定の熱出力密度に対応した
昇温速度の３つの明確な段階 （理論的状況） が観測
されるのではなく、低温の中心帯域から内側インダクタ
ー１００ａのほぼ中央部にかけて熱出力密度が比較的急
激に増大（曲線部分２０１）した後、外側インダクター
１００ｃの最外周端部まで熱出力密度がより緩やかに低
下 （曲線部分２０２）することで識別されるより漸進
的な （緩やかな）変化が観測される。この理論より緩
やかな勾配は、内側インダクターと外側インダクターと
の間に、この両者のインダクターの中間の熱出力密度を
それ自体で供給する中間インダクターを設けたことによ
り得られる。この場合の最大熱出力密度 （曲線部分２
０１ および２０２ の間の勾配の変曲点での値） と
最小熱出力密度 （外側インダクター１００ｃの最外周
端部での値） との比は約６．３ である。この熱出力
密度プロファイルは、実際に、製薬用、化粧品用、香料
用、または農産物産業用とを問わず、現在行われている
大多数の分子蒸留操作に完全に適していることが確認さ
れた。
【００３１】上述した変動する熱出力密度プロファイル
を得るようにローターを誘導加熱すると、蒸留液の過大
な昇温を引き起こさずに、従来の抵抗加熱法で得ること
ができたものより大きな熱出力を蒸留液に供給すること
が可能となる。具体的には、従来得られた流速より約５
０％も大きな流速で蒸留を行うことができる。
を得るようにローターを誘導加熱すると、蒸留液の過大
な昇温を引き起こさずに、従来の抵抗加熱法で得ること
ができたものより大きな熱出力を蒸留液に供給すること
が可能となる。具体的には、従来得られた流速より約５
０％も大きな流速で蒸留を行うことができる。
【００３２】図６は、３個のインダクター１００ａ，
１００ｂ， １００ｃとベル部材の外部との接続の例を
詳細に示す図である。この３個のインダクターは、真空
ベル部材の内部において、例えば、インダクターより大
直径の銅管の形態の２本の捕集部材１１０， １１２に
、溶接などの接合手段により接続されていて、それによ
りこれらのインダクターに電流と冷却水を並列に供給す
るようになっている。この２本の捕集部材１１０， １
１２は真空ベル部材１０の基板もしくは後壁１０ａ を
貫通している。
１００ｂ， １００ｃとベル部材の外部との接続の例を
詳細に示す図である。この３個のインダクターは、真空
ベル部材の内部において、例えば、インダクターより大
直径の銅管の形態の２本の捕集部材１１０， １１２に
、溶接などの接合手段により接続されていて、それによ
りこれらのインダクターに電流と冷却水を並列に供給す
るようになっている。この２本の捕集部材１１０， １
１２は真空ベル部材１０の基板もしくは後壁１０ａ を
貫通している。
【００３３】このために、後壁１０ａ には開口１０ｂ
が形成され、この開口に、例えばポリテトラフルオロ
エチレン製のプラグとなる部材３００ が差し込まれて
いる。プラグ部材３００ には２個の貫通孔が設けられ
、これらの貫通孔には２本の捕集管１１０， １１２の
各先端部が互いに平行に嵌め込まれている。プラグ部材
３００ の真空ベル内部とは反対側の端面はフランジ３
０１ を構成しており、このフランジに接して、やはり
ポリテトラフルオロエチレン製の、全体として３１０
で示される流体および電気接続部材の同様なフランジ３
１１ が配置されている。例えばアルミニウム製の締め
つけカラー部材３２０ をねじ （図示せず） で後壁
１０ａ に固定してよく、それにより２個のフランジ３
０１ と３１１ を一体に密着させて後壁にあてがうよ
うに固定することができる。Ｏリング・シール３３０，
３３１， ３３２ により、締めつけ時に各種部材管
で必要となるシールを得ることができる。
が形成され、この開口に、例えばポリテトラフルオロ
エチレン製のプラグとなる部材３００ が差し込まれて
いる。プラグ部材３００ には２個の貫通孔が設けられ
、これらの貫通孔には２本の捕集管１１０， １１２の
各先端部が互いに平行に嵌め込まれている。プラグ部材
３００ の真空ベル内部とは反対側の端面はフランジ３
０１ を構成しており、このフランジに接して、やはり
ポリテトラフルオロエチレン製の、全体として３１０
で示される流体および電気接続部材の同様なフランジ３
１１ が配置されている。例えばアルミニウム製の締め
つけカラー部材３２０ をねじ （図示せず） で後壁
１０ａ に固定してよく、それにより２個のフランジ３
０１ と３１１ を一体に密着させて後壁にあてがうよ
うに固定することができる。Ｏリング・シール３３０，
３３１， ３３２ により、締めつけ時に各種部材管
で必要となるシールを得ることができる。
【００３４】参照番号３４０ は、電源からくる適当な
ケーブルにより各インダクターの両端に電気エネルギー
を印加するための銅製の２個の接続部材を示す。
ケーブルにより各インダクターの両端に電気エネルギー
を印加するための銅製の２個の接続部材を示す。
【００３５】最後に、３５０ には、冷却のためにイン
ダクター１００ａ， １００ｂ， １００ｃ内に冷却水
を循環させるシステムのための２個の接続部材が示され
ている。
ダクター１００ａ， １００ｂ， １００ｃ内に冷却水
を循環させるシステムのための２個の接続部材が示され
ている。
【００３６】捕集管１１０， １１２の先端が閉鎖容器
（真空ベル部材） の後壁に設けた供給貫通孔を互い
に近接して通過するようになっていることから、この部
分のこれらの管に互いに同一であるが逆向きの２つの電
流が流れれば、この部分における磁場が最小になること
に留意しうる。その結果、この部分における金属製部材
の加熱昇温が最小限に抑えられる。
（真空ベル部材） の後壁に設けた供給貫通孔を互い
に近接して通過するようになっていることから、この部
分のこれらの管に互いに同一であるが逆向きの２つの電
流が流れれば、この部分における磁場が最小になること
に留意しうる。その結果、この部分における金属製部材
の加熱昇温が最小限に抑えられる。
【００３７】別の手段として、壁面の供給貫通孔の部分
における磁場を完全になくすために、２本の捕集管をこ
の位置で同軸とすることもできる。
における磁場を完全になくすために、２本の捕集管をこ
の位置で同軸とすることもできる。
【００３８】これまで詳述してこなかったが、本発明の
分子蒸留装置のインダクターは、真空ベルの環境から絶
縁される。即ち、蒸留過程で発生する蒸気は、インダク
ターを構成する金属管と接触しないようにされる。蒸気
がインダクターの金属管に接触すると、金属管の腐食や
劣化が起こるか、さらには上述したように、蒸気の汚染
や、蒸留分離された製品の劣化が起こることがある。
分子蒸留装置のインダクターは、真空ベルの環境から絶
縁される。即ち、蒸留過程で発生する蒸気は、インダク
ターを構成する金属管と接触しないようにされる。蒸気
がインダクターの金属管に接触すると、金属管の腐食や
劣化が起こるか、さらには上述したように、蒸気の汚染
や、蒸留分離された製品の劣化が起こることがある。
【００３９】基本的態様では、各インダクターを適当な
プラスチック・コーティングで被覆することができる。 しかし、本発明の特に有利な別の態様によれば、図７ａ
〜図７ｄを参照しながら次に説明するようにして、被覆
されたインダクターを製造することができる。
プラスチック・コーティングで被覆することができる。 しかし、本発明の特に有利な別の態様によれば、図７ａ
〜図７ｄを参照しながら次に説明するようにして、被覆
されたインダクターを製造することができる。
【００４０】まず、誘導加熱手段に良好な加熱効率を与
えるには、蒸留円錐体 （ローター）の回転を阻害した
り、スローダウンさせたりする危険を生じない範囲内で
、インダクターを円錐体の下面 （裏面） に可及的に
近接させることが不可欠であることを想起されたい。
えるには、蒸留円錐体 （ローター）の回転を阻害した
り、スローダウンさせたりする危険を生じない範囲内で
、インダクターを円錐体の下面 （裏面） に可及的に
近接させることが不可欠であることを想起されたい。
【００４１】図７に示した好適なローター／インダクタ
ーアセンブリーの製造方法では、円錐体１２を鋳型要素
として使用してまず型板 （テンプレート） を作る。 より詳しくは、図７ａに示すように、上下逆向きにした
円錐体を用いて、例えばガラス繊維で強化された樹脂
（強化プラスチック） の薄層１２０ を円錐体の外面
上に流延する。 実際には、この薄層の厚みは、インダクターの金属管と
円錐体との間に最終的に形成したい離間距離と同等か、
好ましくは実質的に小さくなるように決める。具体的に
は、この厚みは１ｍｍ程度でよい。
ーアセンブリーの製造方法では、円錐体１２を鋳型要素
として使用してまず型板 （テンプレート） を作る。 より詳しくは、図７ａに示すように、上下逆向きにした
円錐体を用いて、例えばガラス繊維で強化された樹脂
（強化プラスチック） の薄層１２０ を円錐体の外面
上に流延する。 実際には、この薄層の厚みは、インダクターの金属管と
円錐体との間に最終的に形成したい離間距離と同等か、
好ましくは実質的に小さくなるように決める。具体的に
は、この厚みは１ｍｍ程度でよい。
【００４２】この一定厚みの剛性の強化プラスチック薄
層を次いで円錐体から剥離し、図７ｂに示すように、イ
ンダクターの金属管の位置決め用の型板として使用する
。より詳しくは、各金属管は、インダクターの形状を付
与するために円錐スパイラルの形態に曲げる時に、この
型板とずっと接触させておくようにする。
層を次いで円錐体から剥離し、図７ｂに示すように、イ
ンダクターの金属管の位置決め用の型板として使用する
。より詳しくは、各金属管は、インダクターの形状を付
与するために円錐スパイラルの形態に曲げる時に、この
型板とずっと接触させておくようにする。
【００４３】複数のインダクター （図示例では３個）
をスパイラル状に賦形し、所定位置に適宜保持した後
、型板１２０ と金属管１００ａ， １００ｂ， １０
０ｃとにより構成されるアセンブリーの上に、より厚い
樹脂層 １２２ （必要であれば、これも強化樹脂層で
もよい） を流延する （図７ｃ） 。この第二の樹脂
層１２２ の厚みは、金属管がその中に完全に埋め込ま
れ、樹脂の固化後に所定位置にしっかり保持されるよう
に、金属管の外径より実質的に大きく （例、２０〜３
０ ｍｍ） なるように決める。図示のように、固定
用のタブ１２４ をこの第二の樹脂層に取り付けておい
てもよい。
をスパイラル状に賦形し、所定位置に適宜保持した後
、型板１２０ と金属管１００ａ， １００ｂ， １０
０ｃとにより構成されるアセンブリーの上に、より厚い
樹脂層 １２２ （必要であれば、これも強化樹脂層で
もよい） を流延する （図７ｃ） 。この第二の樹脂
層１２２ の厚みは、金属管がその中に完全に埋め込ま
れ、樹脂の固化後に所定位置にしっかり保持されるよう
に、金属管の外径より実質的に大きく （例、２０〜３
０ ｍｍ） なるように決める。図示のように、固定
用のタブ１２４ をこの第二の樹脂層に取り付けておい
てもよい。
【００４４】こうして完成したアセンブリーを、このア
センブリーとローター１２との間に残る空間が、ロータ
ーの回転を阻害したり、スローダウンさせることのない
範囲内でできるだけ小さくなるように、ローターの真下
の適当な位置にタブ１２４ により固定する （図７ｄ
） 。こうしてローターとインダクターとのアセンブリ
ーが製造される。このアセンブリーは、ローターの下面
とインダクターとの間隔が可及的に小さく、かつ均一で
あり、それによりローターの誘導加熱の効率が最適化さ
れる。
センブリーとローター１２との間に残る空間が、ロータ
ーの回転を阻害したり、スローダウンさせることのない
範囲内でできるだけ小さくなるように、ローターの真下
の適当な位置にタブ１２４ により固定する （図７ｄ
） 。こうしてローターとインダクターとのアセンブリ
ーが製造される。このアセンブリーは、ローターの下面
とインダクターとの間隔が可及的に小さく、かつ均一で
あり、それによりローターの誘導加熱の効率が最適化さ
れる。
【００４５】この成形操作中に樹脂で被覆されないイン
ダクター金属管の部分、特に、図６に関して上に説明し
た壁面貫通孔と実際にインダクターとなるまでの間の部
分の金属管は、樹脂のような適当なプラスチック材料で
被覆しておいてもよい。
ダクター金属管の部分、特に、図６に関して上に説明し
た壁面貫通孔と実際にインダクターとなるまでの間の部
分の金属管は、樹脂のような適当なプラスチック材料で
被覆しておいてもよい。
【００４６】もちろん、本発明は、上に説明した図示の
態様に制限されるものでなく、当業者であれば本発明の
範囲内で任意の変形もしくは変更を行うことができよう
。例えば、専門家であれば、任意の材質および寸法のロ
ーターや、異なる蒸留条件に対して本発明を応用するこ
とができよう。
態様に制限されるものでなく、当業者であれば本発明の
範囲内で任意の変形もしくは変更を行うことができよう
。例えば、専門家であれば、任意の材質および寸法のロ
ーターや、異なる蒸留条件に対して本発明を応用するこ
とができよう。
【００４７】また、各インダクターの周回スパイラル間
のピッチは一定であるとして上に説明したが、このピッ
チはもちろん変動させてもよく、それにより、インダク
ターが１個である場合を含めて、必要であれば、半径方
向の熱出力密度のプロファイルをより精密に調整するこ
とが可能となる。
のピッチは一定であるとして上に説明したが、このピッ
チはもちろん変動させてもよく、それにより、インダク
ターが１個である場合を含めて、必要であれば、半径方
向の熱出力密度のプロファイルをより精密に調整するこ
とが可能となる。
【図１】本発明の構成を持つ分子蒸留装置の全体の説明
図である。
図である。
【図２】図１に示した装置の部分軸方向断面図である。
【図３】図２に示した部分の下側からの平面図 （底面
図） である。
図） である。
【図４】図１に示した装置の誘導加熱手段の部分電気回
路図である。
路図である。
【図５】本発明の装置の部分軸方向断面図と加熱特性の
１例を示すグラフとを組合わせた図である。
１例を示すグラフとを組合わせた図である。
【図６】本発明の装置に用いた壁面貫通孔の構造を示す
軸方向断面図である。
軸方向断面図である。
【図７】図７ａないし図７ｄは、図１〜図３に示した装
置の一部を製造するための製造方法の工程をそれぞれ示
す説明図である。
置の一部を製造するための製造方法の工程をそれぞれ示
す説明図である。
Claims (14)
- 【請求項１】 回転自在に駆動され、中心部に蒸留す
べき液体が供給される金属製円錐形ローター（１２）、
この円錐形ローターを包囲する閉鎖容器を構成する真空
ベル部材（１０）、および前記ローターの真下にこれと
近接して配置されたローターの誘導加熱手段を備えた分
子蒸留装置であって、前記加熱手段がローターの相似領
域にそれぞれ異なる熱出力密度を供給する少なくとも２
個の同心インダクター（１００ａ， １００ｂ， １０
０ｃ）を備え、内側のインダクター（１００ａ）が外側
のインダクター（１００ｃ）に比べてより大きな熱出力
密度をローターに供給することを特徴とする、分子蒸留
装置。 - 【請求項２】 ３個の同心インダクター（１００ａ，
１００ｂ， １００ｃ）を備え、中間のインダクター
（１００ｂ）が内側のインダクター（１００ａ）が供給
する熱出力密度と外側のインダクター（１００ｃ）が供
給する熱出力密度の中間の熱出力密度を供給する、請求
項１記載の装置。 - 【請求項３】 ３個のインダクターが類似の巻回数を
有する、請求項２記載の装置。 - 【請求項４】 各インダクターが共通の交流電源によ
り並列に電力供給される、請求項１ないし３のいずれか
に記載の装置。 - 【請求項５】 ローターに外側のインダクターが印加
する熱出力密度に対する内側のインダクターが印加する
熱出力密度の比が５〜６程度である、請求項１ないし４
のいずれかに記載の装置。 - 【請求項６】 少なくとも１個のインダクターがその
ピッチが変動しうる巻回数を持つ、請求項１ないし５の
いずれかに記載の装置。 - 【請求項７】 ローターが、食品用ステンレス鋼製の
上層、高熱伝導率の金属製の中層、および磁性ステンレ
ス鋼製の下層を備えた複合材料からなる、請求項１ない
し６のいずれかに記載の装置。 - 【請求項８】 回転自在に駆動され、中心部に蒸留す
べき液体が供給される金属製円錐形ローター（１２）、
この円錐形ローターを包囲する閉鎖容器を構成する真空
ベル部材（１０）、および前記ローターの真下にこれと
近接して配置されたローターの誘導加熱手段を備えた分
子蒸留装置であって、前記加熱手段が１個またはロータ
ーの相似領域にそれぞれ異なる熱出力密度を供給する２
個以上の同心インダクター（１００ａ， １００ｂ，
１００ｃ）を備え、この１個以上のインダクターが冷却
手段を備え、ローターから約５ｍｍ以下の間隔で配置さ
れていることを特徴とする、分子蒸留装置。 - 【請求項９】 前記１個以上のインダクターがロータ
ーから約１〜３ｍｍの間隔で配置されている、請求項８
記載の装置。 - 【請求項１０】 前記インダクターがいずれも、内部
を冷却液が循環する少なくとも１回スパイラルに巻かれ
た中空金属管の形態のものである、請求項８または９記
載の装置。 - 【請求項１１】 冷却液が並列に供給される少なくと
も２個の同心インダクターを持った、請求項１０記載の
装置。 - 【請求項１２】 請求項１ないし１１のいずれかに記
載の分子蒸留装置用の円錐形ローターと賦形可能な金属
管により構成されたインダクターとからなるアセンブリ
ーの製造方法であって、ローター（１２）の下面に本質
的に均一な厚みの強化プラスチックの薄層（１２０）
を成形し、この薄層を硬化後にローターから剥離し、剥
離された薄層（１２０） を、その上に金属管を密着さ
せて巻き付ける型板として使用して、インダクター（１
００ａ， １００ｂ， １００ｃ）を賦形し、前記薄層
（１２０） 上に配置された金属管上に、インダクター
を覆う第二のプラスチック層（１２２） を被覆成形し
て、前記強化プラスチック薄層に結合させ、得られたア
センブリーをローターの真下に固定する、という工程か
らなる方法。 - 【請求項１３】 前記第二のプラスチック層の被覆成
形工程の前に、この被覆成形材料で保持されることので
きる固定用タブ（１２４） を配置する工程をさらに包
含する、請求項１２記載の方法。 - 【請求項１４】 前記強化プラスチック材料の薄層（
１２０） の厚みを、ローターの下面とインダクターと
の所定離間距離よりやや小さくなるように選ぶ、請求項
１２または１３記載の方法。
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|---|---|---|---|
| FR9014518A FR2669239B1 (fr) | 1990-11-21 | 1990-11-21 | Appareil de distillation moleculaire a chauffage par induction. |
| FR90-14518 | 1990-11-21 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04267902A true JPH04267902A (ja) | 1992-09-24 |
| JP3052502B2 JP3052502B2 (ja) | 2000-06-12 |
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Family Applications (1)
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| JP3306375A Expired - Fee Related JP3052502B2 (ja) | 1990-11-21 | 1991-11-21 | 誘導加熱型分子蒸留装置とこの装置の部品の製造方法 |
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| JP (1) | JP3052502B2 (ja) |
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| DE (1) | DE69108879T2 (ja) |
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| ES (1) | ES2071950T3 (ja) |
| FR (1) | FR2669239B1 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| JP2001118669A (ja) * | 1999-10-15 | 2001-04-27 | Japan Science & Technology Corp | 電磁加熱方法とその装置 |
| JP2013123651A (ja) * | 2011-12-13 | 2013-06-24 | Takagi Reiki Kk | 廃液処理装置及び廃液処理装置の製造方法 |
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| FR2798667B1 (fr) | 1999-09-22 | 2001-12-21 | Pharmascience Lab | Procede d'extraction des composes furaniques et alcools gras polyhydroxyles de l'avocat, composition a base de et utilisation de ces composes en therapeutique, cosmetique et alimentaire |
| FR2798591B1 (fr) | 1999-09-22 | 2001-10-26 | Pharmascience Lab | Utilisation d'un produit d'huile vegetale pour augmenter la synthese des lipides cutanes en cosmetique, pharmacie ou dermatologie et en tant qu'additif alimentaire |
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| US20030072689A1 (en) * | 2001-08-15 | 2003-04-17 | Third Wave Technologies, Inc. | Polymer synthesizer |
| WO2004016106A1 (fr) | 2002-07-29 | 2004-02-26 | Laboratoires Expanscience | Procede d'obtention d'un insaponifiable d'avocat riche en lipides furaniques |
| FR2893628B1 (fr) | 2005-11-18 | 2008-05-16 | Expanscience Laboratoires Sa | Procede d'obtention d'une huile d'avocat raffinee riche en triglycerides et huile susceptible d'etre obtenue par un tel procede |
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| FR2948566B1 (fr) | 2009-07-30 | 2012-08-10 | Expanscience Lab | Extrait du fruit de schizandra sphenanthera et compositions cosmetiques, dermatologiques et nutraceutiques le comprenant |
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| FR3006328B1 (fr) | 2013-06-04 | 2015-06-05 | Saeml Valagro Carbone Renouvelable Poitou Charentes | Procedes d'extraction selective des insaponifiables de matieres premieres renouvelables par extraction liquide-liquide en presence d'un cosolvant |
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| FR961538A (ja) * | 1947-02-21 | 1950-05-13 | ||
| US2566274A (en) * | 1947-06-13 | 1951-08-28 | Eastman Kodak Co | Eddy current heating of rotors |
| NL69334C (ja) * | 1947-12-19 | |||
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-
1990
- 1990-11-21 FR FR9014518A patent/FR2669239B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
1991
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- 1991-11-20 DE DE69108879T patent/DE69108879T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-11-20 AT AT91403130T patent/ATE120976T1/de not_active IP Right Cessation
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- 1991-11-21 US US07/792,859 patent/US5334290A/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-11-21 CA CA002055975A patent/CA2055975C/fr not_active Expired - Lifetime
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