JPH04254415A - 高温超電導体の前駆体から成形体を製造する方法 - Google Patents
高温超電導体の前駆体から成形体を製造する方法Info
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- JPH04254415A JPH04254415A JP3204348A JP20434891A JPH04254415A JP H04254415 A JPH04254415 A JP H04254415A JP 3204348 A JP3204348 A JP 3204348A JP 20434891 A JP20434891 A JP 20434891A JP H04254415 A JPH04254415 A JP H04254415A
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-
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-
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、ビスマス、ストロンチ
ウム、カルシウムおよび銅の酸化物を基礎とする高温超
電導体の前駆体から、これら酸化物の均一な溶融物を冷
硬鋳型において870〜1000℃の温度で鋳造するこ
とによって複雑な成形体を製造する方法に関する。
ウム、カルシウムおよび銅の酸化物を基礎とする高温超
電導体の前駆体から、これら酸化物の均一な溶融物を冷
硬鋳型において870〜1000℃の温度で鋳造するこ
とによって複雑な成形体を製造する方法に関する。
【0002】
【従来の技術】ドイツ特許出願公開第3,830,09
2号明細書から、Bi2 (Sr,Ca)3 Cu2
Ox (x=8〜10の値である)なる組成の高温超電
導体の製造方法が公知である。この場合、ビスマス、ス
トロンチウム、カルシウムおよび銅の酸化物または炭酸
塩の化学量論的混合物を870〜1100℃の温度に加
熱して、酸素不足の均一な溶融物が生ぜしめる。この溶
融物を冷硬鋳型に注ぎ込みそしてその中で固化させる。 冷硬鋳型から取り出した鋳造製品を6〜30時間にわた
って780〜850℃で熱処理し、次いで酸素不足を解
消する為に少なくとも6時下600〜830℃で酸素雰
囲気において処理する。このようにして、辺の長さある
いは直径が数cmまでの小さい板状物並びに50cmま
での長さおよび10mmの直径を持つ棒状物が製造され
る。 これらはそれぞれ相的に純粋な化合物より成る。
2号明細書から、Bi2 (Sr,Ca)3 Cu2
Ox (x=8〜10の値である)なる組成の高温超電
導体の製造方法が公知である。この場合、ビスマス、ス
トロンチウム、カルシウムおよび銅の酸化物または炭酸
塩の化学量論的混合物を870〜1100℃の温度に加
熱して、酸素不足の均一な溶融物が生ぜしめる。この溶
融物を冷硬鋳型に注ぎ込みそしてその中で固化させる。 冷硬鋳型から取り出した鋳造製品を6〜30時間にわた
って780〜850℃で熱処理し、次いで酸素不足を解
消する為に少なくとも6時下600〜830℃で酸素雰
囲気において処理する。このようにして、辺の長さある
いは直径が数cmまでの小さい板状物並びに50cmま
での長さおよび10mmの直径を持つ棒状物が製造され
る。 これらはそれぞれ相的に純粋な化合物より成る。
【0003】この公知の方法の場合には、固化後に上方
を解放した冷硬鋳型から取り出し、次いで酸素雰囲気で
熱処理することによって高温超電導体にすることのでき
る簡単な成形体、例えば直方体または半円筒状物しか製
造できないという欠点がある。
を解放した冷硬鋳型から取り出し、次いで酸素雰囲気で
熱処理することによって高温超電導体にすることのでき
る簡単な成形体、例えば直方体または半円筒状物しか製
造できないという欠点がある。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】それ故に本発明の課題
は、ビスマス、ストロンチウム、カルシウムおよび銅の
酸化物の均一な溶融物を冷硬鋳型中で鋳造することによ
って該酸化物を基礎とする高温超電導体の前駆体から複
雑な形状の成形体、例えばリング状部材またはラセン体
を製造する方法において、溶融物の固化後に存在する成
形体を冷硬鋳型から単に除き、次いでその成形体を、損
傷したりまたは影響を及ぼすことなしに、酸素雰囲気で
の熱処理に導くことができる、上記方法を提供すること
である。
は、ビスマス、ストロンチウム、カルシウムおよび銅の
酸化物の均一な溶融物を冷硬鋳型中で鋳造することによ
って該酸化物を基礎とする高温超電導体の前駆体から複
雑な形状の成形体、例えばリング状部材またはラセン体
を製造する方法において、溶融物の固化後に存在する成
形体を冷硬鋳型から単に除き、次いでその成形体を、損
傷したりまたは影響を及ぼすことなしに、酸素雰囲気で
の熱処理に導くことができる、上記方法を提供すること
である。
【0005】
【課題を解決するための手段】この課題は、本発明に従
って、幾何学的に相応する構造の冷硬鋳型が少なくとも
1000℃の融点を持つ材料より成りそしてビスマス、
ストロンチウム、カルシウムおよび銅の酸化物の固化し
た溶融物を含有する冷硬鋳型をその冷硬鋳型が溶解する
まで薄いフッ化水素酸で20〜90℃の温度で処理する
ことを特徴とする、上記方法によって達成される。
って、幾何学的に相応する構造の冷硬鋳型が少なくとも
1000℃の融点を持つ材料より成りそしてビスマス、
ストロンチウム、カルシウムおよび銅の酸化物の固化し
た溶融物を含有する冷硬鋳型をその冷硬鋳型が溶解する
まで薄いフッ化水素酸で20〜90℃の温度で処理する
ことを特徴とする、上記方法によって達成される。
【0006】本発明の方法は更に選択的にa)冷硬鋳型
が銅製である; b)フッ化水素酸に硝酸を添加する; c)ほぼ均一な濃度のフッ化水素酸および硝酸を使用す
る; d)冷硬鋳型が二酸化珪素含有材料より成る;e)石英
ガラスを使用する; f)ガラス、特にホウ素珪酸塩ガラスを用いる;g)フ
ッ素酸が5〜30重量%のHFを含有している。
が銅製である; b)フッ化水素酸に硝酸を添加する; c)ほぼ均一な濃度のフッ化水素酸および硝酸を使用す
る; d)冷硬鋳型が二酸化珪素含有材料より成る;e)石英
ガラスを使用する; f)ガラス、特にホウ素珪酸塩ガラスを用いる;g)フ
ッ素酸が5〜30重量%のHFを含有している。
【0007】本発明の方法の場合には、二三時間の間に
冷硬鋳型を溶解し、一方、ビスマス、ストロンチウム、
カルシウムおよび銅の酸化物より成る成形体は実質的に
攻撃されない。これは、成形体の表面にストロンチウム
およびカルシウムのフッ化物の層が形成されることに起
因している。
冷硬鋳型を溶解し、一方、ビスマス、ストロンチウム、
カルシウムおよび銅の酸化物より成る成形体は実質的に
攻撃されない。これは、成形体の表面にストロンチウム
およびカルシウムのフッ化物の層が形成されることに起
因している。
【0008】本発明の方法の場合には、幾何学的に複雑
な成形体をも製造するのに冷硬鋳型材料としてガラスま
たは石英ガラスも使用することができる。何故ならば対
応する冷硬鋳型の製造が通例のガラス吹き付けにより比
較的に簡単であるからである。
な成形体をも製造するのに冷硬鋳型材料としてガラスま
たは石英ガラスも使用することができる。何故ならば対
応する冷硬鋳型の製造が通例のガラス吹き付けにより比
較的に簡単であるからである。
【0009】
【実施例】実施例1
銅製薄板の平坦な部材(13.8cm2 ;4.64g
)および、ビスマス、ストロンチウム、カルシウムおよ
び銅の固化した酸化物より成る成形体(14.0cm2
;13.4g)を、それぞれ16%濃度の硝酸および
フッ化水素酸より成る200mlの混合物で処理する。
)および、ビスマス、ストロンチウム、カルシウムおよ
び銅の固化した酸化物より成る成形体(14.0cm2
;13.4g)を、それぞれ16%濃度の硝酸および
フッ化水素酸より成る200mlの混合物で処理する。
【0010】銅製薄板は、既に1時間後に完全に溶解す
るが、成形体の重量損失はこの時点では2mgより少な
い。成形体の上に混合物を更に6時間作用させた後に、
それの重量損失は11mgで0.1%より少ないかある
いは0.8mg/cm2 である。実施例2ジュラン─
ガラスの平坦な部材(14cm2 ;2.36g)およ
び、ビスマス、ストロンチウム、カルシウムおよび銅の
固化した酸化物より成る成形体(7cm2 ;7.54
g)を、200mlの16%濃度の硝酸にて50℃で処
理する。8時間後に2.10g(約89%)のジュラン
─ガラスが溶解するが、成形体の重量損失は3mg(約
0.04%)である。 実施例3 30%濃度のフッ化水素酸で処理する点を変えて実施例
2を繰り返す。ジュラン─ガラスは3.5時間後にも完
全に溶解するが、成形体の重量損失はこの時点まで6m
g(約0.07%)である。
るが、成形体の重量損失はこの時点では2mgより少な
い。成形体の上に混合物を更に6時間作用させた後に、
それの重量損失は11mgで0.1%より少ないかある
いは0.8mg/cm2 である。実施例2ジュラン─
ガラスの平坦な部材(14cm2 ;2.36g)およ
び、ビスマス、ストロンチウム、カルシウムおよび銅の
固化した酸化物より成る成形体(7cm2 ;7.54
g)を、200mlの16%濃度の硝酸にて50℃で処
理する。8時間後に2.10g(約89%)のジュラン
─ガラスが溶解するが、成形体の重量損失は3mg(約
0.04%)である。 実施例3 30%濃度のフッ化水素酸で処理する点を変えて実施例
2を繰り返す。ジュラン─ガラスは3.5時間後にも完
全に溶解するが、成形体の重量損失はこの時点まで6m
g(約0.07%)である。
Claims (2)
- 【請求項1】 ビスマス、ストロンチウム、カルシウ
ムおよび銅の酸化物を基礎とする高温超電導体の前駆体
から、これら酸化物の均一な溶融物を冷硬鋳型において
870〜1000℃の温度で鋳造することによって複雑
な成形体を製造する方法において、幾何学的に相応する
構造の冷硬鋳型が少なくとも1000℃の融点を持つ材
料より成りそしてビスマス、ストロンチウム、カルシウ
ムおよび銅の酸化物の固化した溶融物を含有する冷硬鋳
型をその冷硬鋳型が溶解するまで薄いフッ化水素酸で2
0〜90℃の温度で処理することを特徴とする、上記方
法。 - 【請求項2】 フッ化水素酸に硝酸を添加する請求項
1に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE4026017A DE4026017A1 (de) | 1990-08-17 | 1990-08-17 | Verfahren zur herstellung von formkoerpern aus vorstufen von hochtemperatursupraleitern |
DE40260178 | 1990-08-17 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04254415A true JPH04254415A (ja) | 1992-09-09 |
Family
ID=6412389
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3204348A Pending JPH04254415A (ja) | 1990-08-17 | 1991-08-14 | 高温超電導体の前駆体から成形体を製造する方法 |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5328890A (ja) |
EP (1) | EP0472876B1 (ja) |
JP (1) | JPH04254415A (ja) |
KR (1) | KR920004306A (ja) |
CN (1) | CN1039856C (ja) |
AT (1) | ATE111877T1 (ja) |
CA (1) | CA2048144A1 (ja) |
DE (2) | DE4026017A1 (ja) |
NO (1) | NO305898B1 (ja) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4320753A1 (de) * | 1993-06-23 | 1995-01-05 | Hoechst Ag | Verfahren zur Herstellung rohrförmiger Formteile aus Hoch-T¶c¶-Supraleiter-Material |
US6878251B2 (en) * | 1998-03-12 | 2005-04-12 | Lifescan, Inc. | Heated electrochemical cell |
US7922883B2 (en) * | 2005-06-08 | 2011-04-12 | Abbott Laboratories | Biosensors and methods of using the same |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2974388A (en) * | 1958-01-30 | 1961-03-14 | Norton Co | Process of making ceramic shells |
US3429962A (en) * | 1965-12-01 | 1969-02-25 | Gen Electric | Method of forming a metallic oxide article |
JPS55134170A (en) * | 1979-04-04 | 1980-10-18 | Oyo Kagaku Kenkyusho | Manufacture of deformed tungusten structure |
ES2067489T5 (es) * | 1988-02-05 | 1998-08-16 | Hoechst Ag | Superconductores y procedimiento para su produccion. |
US5083430A (en) * | 1988-03-23 | 1992-01-28 | Hitachi Construction Machinery Co., Ltd. | Hydraulic driving apparatus |
DE3830092A1 (de) * | 1988-09-03 | 1990-03-15 | Hoechst Ag | Verfahren zur herstellung eines hochtemperatursupraleiters sowie daraus bestehende formkoerper |
JPH0394061A (ja) * | 1989-09-07 | 1991-04-18 | Nisshin Steel Co Ltd | タングステンルツボの製造方法 |
US5215961A (en) * | 1990-06-25 | 1993-06-01 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Machinable oxide ceramic |
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1990
- 1990-08-17 DE DE4026017A patent/DE4026017A1/de not_active Withdrawn
-
1991
- 1991-07-16 EP EP91111807A patent/EP0472876B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-16 AT AT91111807T patent/ATE111877T1/de not_active IP Right Cessation
- 1991-07-16 DE DE59103029T patent/DE59103029D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-07-30 CA CA002048144A patent/CA2048144A1/en not_active Abandoned
- 1991-08-14 KR KR1019910013999A patent/KR920004306A/ko not_active Application Discontinuation
- 1991-08-14 JP JP3204348A patent/JPH04254415A/ja active Pending
- 1991-08-16 NO NO913221A patent/NO305898B1/no unknown
- 1991-08-16 CN CN91105722A patent/CN1039856C/zh not_active Expired - Fee Related
-
1992
- 1992-12-18 US US07/993,824 patent/US5328890A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
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EP0472876A2 (de) | 1992-03-04 |
CA2048144A1 (en) | 1992-02-18 |
DE59103029D1 (de) | 1994-10-27 |
NO913221L (no) | 1992-02-18 |
NO913221D0 (no) | 1991-08-16 |
CN1059227A (zh) | 1992-03-04 |
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