JPH04220493A - 高圧熱分離器 - Google Patents
高圧熱分離器Info
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- JPH04220493A JPH04220493A JP3043745A JP4374591A JPH04220493A JP H04220493 A JPH04220493 A JP H04220493A JP 3043745 A JP3043745 A JP 3043745A JP 4374591 A JP4374591 A JP 4374591A JP H04220493 A JPH04220493 A JP H04220493A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G1/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal
- C10G1/04—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal by extraction
- C10G1/045—Separation of insoluble materials
-
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- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
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- C10G31/00—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by methods not otherwise provided for
- C10G31/10—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by methods not otherwise provided for with the aid of centrifugal force
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G67/00—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one process for refining in the absence of hydrogen only
- C10G67/02—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one process for refining in the absence of hydrogen only plural serial stages only
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、石炭、タール、鉱物油
、その蒸留及び抽出物又は重油、乾留油、重油砂からの
抽出物のような類似の炭素含有中間生成物の高圧水素添
加からのトップ生成物をガス／蒸気相及びボトム生成物
に分離するための高圧熱分離器にして、該高圧熱分離器
は高圧水素添加のボトム相反応器に後続しており、上方
の蓋と下方の蓋又は底とを備えた垂直に立設された円筒
状の圧力容器ジャケットと、下方の円錐状の環状部分に
移行している円筒状の壁インサートと、圧力容器からの
ガス／蒸気相の流出接続管と、ボトム生成物排出接続管
と、壁インサートに設けられている間接冷却のための冷
却サイクルとから成る、前記高圧熱分離器に関する。
、その蒸留及び抽出物又は重油、乾留油、重油砂からの
抽出物のような類似の炭素含有中間生成物の高圧水素添
加からのトップ生成物をガス／蒸気相及びボトム生成物
に分離するための高圧熱分離器にして、該高圧熱分離器
は高圧水素添加のボトム相反応器に後続しており、上方
の蓋と下方の蓋又は底とを備えた垂直に立設された円筒
状の圧力容器ジャケットと、下方の円錐状の環状部分に
移行している円筒状の壁インサートと、圧力容器からの
ガス／蒸気相の流出接続管と、ボトム生成物排出接続管
と、壁インサートに設けられている間接冷却のための冷
却サイクルとから成る、前記高圧熱分離器に関する。
【０００２】
【従来の技術】例えば液化水素添加のための装置で公知
のような高圧熱分離器は圧力剛固な容器から成り、容器
は、容器下方部分内に液面をもつ液体相の分離を容易に
しかつ、熱い分離壁で分離されかつ固体又は灰成分をも
含む高圧熱分離器中の高い温度にもかかわらず、揮発性
の小さい物質の閉塞を回避するために蛇管によって冷却
されたインサートを含む。下方の冷却されたインサート
は通常の方法で、揮発性のない部分が流出されるための
漏斗として形成されている。実際の運転において蛇管に
よる下方のインサートの冷却にもかかわらず、セパレー
タの不規則な工程及び運転中断の原因となる故障が閉塞
によって度々生じることが報告された（「Ｓｐｒｉｎｇ
ｅｒ−Ｖｅｒｌａｇ、Ｂｅｒｌｉｎ／Ｇｏｅｔｔｉｎｇ
ｅｎ／Ｈｅｉｄｅｌｂｅｒｇ から１９５０年に発行
された文献「石炭、タール及び鉱物油の触媒による圧力
水素添加」の２４３頁を参照）。
のような高圧熱分離器は圧力剛固な容器から成り、容器
は、容器下方部分内に液面をもつ液体相の分離を容易に
しかつ、熱い分離壁で分離されかつ固体又は灰成分をも
含む高圧熱分離器中の高い温度にもかかわらず、揮発性
の小さい物質の閉塞を回避するために蛇管によって冷却
されたインサートを含む。下方の冷却されたインサート
は通常の方法で、揮発性のない部分が流出されるための
漏斗として形成されている。実際の運転において蛇管に
よる下方のインサートの冷却にもかかわらず、セパレー
タの不規則な工程及び運転中断の原因となる故障が閉塞
によって度々生じることが報告された（「Ｓｐｒｉｎｇ
ｅｒ−Ｖｅｒｌａｇ、Ｂｅｒｌｉｎ／Ｇｏｅｔｔｉｎｇ
ｅｎ／Ｈｅｉｄｅｌｂｅｒｇ から１９５０年に発行
された文献「石炭、タール及び鉱物油の触媒による圧力
水素添加」の２４３頁を参照）。
【０００３】通常の方法で冒頭に述べた使用範囲、特に
略１０００バール、好ましくは１５０〜５００バール用
の高圧熱分離器が考慮され、これは高い及び最高の要求
圧力条件に相応した幾何学的及び構造的に確定された容
器形状に構成される。
略１０００バール、好ましくは１５０〜５００バール用
の高圧熱分離器が考慮され、これは高い及び最高の要求
圧力条件に相応した幾何学的及び構造的に確定された容
器形状に構成される。
【０００４】例えば高圧水素添加に適した種類の石炭又
は重油とは別の装入物の使用の際に生じるような顕著な
プロセス側の流量変動の際、例えばアルミナからの酸化
アルミニウムへの著しい含有量によって特徴づけられか
つボトム相水素添加のトップ生成物中の灰分成分として
従って高圧熱分離器に移行する重油砂又はタール砂から
の抽出物の水素添加の際に、最高圧力の設定のために非
常に高価な装置となる確定された容器形状では分離度は
非常に悪化される。そのような高圧容器では変動する装
入生成物への適合のための幾何学的及び構造的な変化及
び変化された運転状況及び分離度の最適化のために追加
の費用を必要とする。
は重油とは別の装入物の使用の際に生じるような顕著な
プロセス側の流量変動の際、例えばアルミナからの酸化
アルミニウムへの著しい含有量によって特徴づけられか
つボトム相水素添加のトップ生成物中の灰分成分として
従って高圧熱分離器に移行する重油砂又はタール砂から
の抽出物の水素添加の際に、最高圧力の設定のために非
常に高価な装置となる確定された容器形状では分離度は
非常に悪化される。そのような高圧容器では変動する装
入生成物への適合のための幾何学的及び構造的な変化及
び変化された運転状況及び分離度の最適化のために追加
の費用を必要とする。
【０００５】かかる条件からその幾何学的形状が高圧及
び最高圧力範囲での使用のための要請によって確定され
る高圧熱分離器を比較的小さい出費で最適な分離機能を
奏するようにしたいという課題が生じる。
び最高圧力範囲での使用のための要請によって確定され
る高圧熱分離器を比較的小さい出費で最適な分離機能を
奏するようにしたいという課題が生じる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】解決しようとする問題
点は、公知の高圧熱分離器の分離性能を改良するため、
重油又は油残滓のボトム相水素添加における及び直接連
結されたガス相水素添加における触媒的圧力水素添加に
よる液体燃料の製造方法において少なくとも２つの直列
接続された高圧熱分離器を使用できるようにすることで
ある。
点は、公知の高圧熱分離器の分離性能を改良するため、
重油又は油残滓のボトム相水素添加における及び直接連
結されたガス相水素添加における触媒的圧力水素添加に
よる液体燃料の製造方法において少なくとも２つの直列
接続された高圧熱分離器を使用できるようにすることで
ある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、高圧熱分離器
のガス／蒸気室内に固体を含有するガス／蒸気相を有す
る液体成分の接線流入のための流入接続管と、円筒状部
分並びに下方の円錐状部分と、円筒状部分又は円錐状部
分の軸線の範囲にある遮蔽円錐と、液体成分から解放さ
れたガス／蒸気相を上方へ流出するための中央の管とを
備えたサイクロンセパレータが設けられており、その際
中央の管は流入接続管の範囲を経て下方へ向かってサイ
クロンセパレータ中に延びておりかつ上方へ向かって高
圧容器からのガス／蒸気相の流出接続管と接続して設け
られていることによって解決される。
のガス／蒸気室内に固体を含有するガス／蒸気相を有す
る液体成分の接線流入のための流入接続管と、円筒状部
分並びに下方の円錐状部分と、円筒状部分又は円錐状部
分の軸線の範囲にある遮蔽円錐と、液体成分から解放さ
れたガス／蒸気相を上方へ流出するための中央の管とを
備えたサイクロンセパレータが設けられており、その際
中央の管は流入接続管の範囲を経て下方へ向かってサイ
クロンセパレータ中に延びておりかつ上方へ向かって高
圧容器からのガス／蒸気相の流出接続管と接続して設け
られていることによって解決される。
【０００８】技術水準に対して本発明は、合理的である
複数の反応器段の存在において各反応器のトップに大き
な触媒部分の戻しのための内方のサイクロンを備えるこ
とが指摘される。触媒部分の他の分離は合理的な方法で
サイクロンによる処理圧力の下で行われ、サイクロンは
水素添加反応器に後続している高圧熱分離器の内方に配
設されている（***国特許明細書２６４６６０５Ｃ２参
照）。
複数の反応器段の存在において各反応器のトップに大き
な触媒部分の戻しのための内方のサイクロンを備えるこ
とが指摘される。触媒部分の他の分離は合理的な方法で
サイクロンによる処理圧力の下で行われ、サイクロンは
水素添加反応器に後続している高圧熱分離器の内方に配
設されている（***国特許明細書２６４６６０５Ｃ２参
照）。
【０００９】更に***国特許明細書３４０５７３０Ａ１
には石炭への水素添加装置の減圧蒸発器のためのセパレ
ータ及び懸濁液がセパレータに供給される前に懸濁液は
圧力水素添加から小さい圧力に一段又は多段に減圧され
る方法が記載されている。分離器はサイクロン状の構造
を有する。
には石炭への水素添加装置の減圧蒸発器のためのセパレ
ータ及び懸濁液がセパレータに供給される前に懸濁液は
圧力水素添加から小さい圧力に一段又は多段に減圧され
る方法が記載されている。分離器はサイクロン状の構造
を有する。
【００１０】本発明による高圧熱分離器が適用されるよ
うな分野の方法及び生成物では高度の分離性能のものが
あっても複雑である、そのわけは高圧熱分離器中で分離
される残滓相が加速された後に、ボトム相水素添加部が
一般に再生生成物分級を達成する生成物を得るためにい
わゆるガス相水素添加部が直接後接続されるからである
。ガス／蒸気相において連行された分離されてない液体
分子及びこれに含有された固体残滓及び灰分成分が固体
床接触上に抑圧されかつそこに閉塞されることによって
、充分ではない分離機能が固体床接触部で排出されるガ
ス蒸気相の圧力損失に認められた。
うな分野の方法及び生成物では高度の分離性能のものが
あっても複雑である、そのわけは高圧熱分離器中で分離
される残滓相が加速された後に、ボトム相水素添加部が
一般に再生生成物分級を達成する生成物を得るためにい
わゆるガス相水素添加部が直接後接続されるからである
。ガス／蒸気相において連行された分離されてない液体
分子及びこれに含有された固体残滓及び灰分成分が固体
床接触上に抑圧されかつそこに閉塞されることによって
、充分ではない分離機能が固体床接触部で排出されるガ
ス蒸気相の圧力損失に認められた。
【００１１】高圧熱分離器の相異なる室における本発明
により構成されたサイクロンセパレータ４は純粋の流動
装置でありかつ高圧のために設定されていな。サイクロ
ンセパレータ４は本願のプロセス条件及び要求に相応し
て計算されかつ最適に設計されることができる。
により構成されたサイクロンセパレータ４は純粋の流動
装置でありかつ高圧のために設定されていな。サイクロ
ンセパレータ４は本願のプロセス条件及び要求に相応し
て計算されかつ最適に設計されることができる。
【００１２】高圧高圧熱分離器の合理的な構成は、サイ
クロンセパレータの流入接続管が洗浄ノズル及び洗浄液
のための供給導管から成る洗浄装置を備えていることに
ある。こうしてサイクロンセパレータの流入接続管の範
囲における固体分子の形成が有効に回避されることがで
きる。
クロンセパレータの流入接続管が洗浄ノズル及び洗浄液
のための供給導管から成る洗浄装置を備えていることに
ある。こうしてサイクロンセパレータの流入接続管の範
囲における固体分子の形成が有効に回避されることがで
きる。
【００１３】サイクロンセパレータからのボトム生成物
の排出接続管の端端を高圧熱分離器における液位の下方
に浸漬させることは合理的である。固有の設計では各サ
イクロンの軸線に高い負圧が支配していることが注目さ
れる。このことは高圧熱分離器における大きな密度では
高い圧力に相応して通常の使用によるよりも多くのもの
が得られることになる。計算によれば、サイクロンは下
方から流過される。この困難性の回避に円筒状部分の軸
線の範囲に設けられている遮蔽円錐が役立つ。排出接続
管の好適な寸法によって管が固体付着によって閉塞され
ることが回避される。
の排出接続管の端端を高圧熱分離器における液位の下方
に浸漬させることは合理的である。固有の設計では各サ
イクロンの軸線に高い負圧が支配していることが注目さ
れる。このことは高圧熱分離器における大きな密度では
高い圧力に相応して通常の使用によるよりも多くのもの
が得られることになる。計算によれば、サイクロンは下
方から流過される。この困難性の回避に円筒状部分の軸
線の範囲に設けられている遮蔽円錐が役立つ。排出接続
管の好適な寸法によって管が固体付着によって閉塞され
ることが回避される。
【００１４】上記の理由からボトム生成物がサイクロン
セパレータの円錐状部分から高圧熱分離器に後続してい
る減圧容器と接続した導管によって排出されるという合
理的な方法が存在する。
セパレータの円錐状部分から高圧熱分離器に後続してい
る減圧容器と接続した導管によって排出されるという合
理的な方法が存在する。
【００１５】しかし前記の構成ではサイクロンセパレー
タの円錐状部分は下方でも閉鎖されることができる。こ
の際凝縮されたボトム生成物の主要部分は前記のように
高圧熱分離器の下方の蓋にあるボトム生成物排出接続管
を経て排出される。サイクロンセパレータ４中に分離さ
れた液体量のみが別個の、例えばガス／蒸気相のための
流出接続管を通って案内される導管によって高圧容器か
ら排出される。
タの円錐状部分は下方でも閉鎖されることができる。こ
の際凝縮されたボトム生成物の主要部分は前記のように
高圧熱分離器の下方の蓋にあるボトム生成物排出接続管
を経て排出される。サイクロンセパレータ４中に分離さ
れた液体量のみが別個の、例えばガス／蒸気相のための
流出接続管を通って案内される導管によって高圧容器か
ら排出される。
【００１６】高圧熱分離器は記載した理由から合理的に
水位制御測定部を備えている。これは差圧測定として実
施されることができその際水素は別個の２つの導管、い
わゆる零導管とサイクロンの円錐状の部分の底に達する
導管とを経て供給されかつ水素供給導管中の推移に基づ
いて測定されるべき差圧が記録される。
水位制御測定部を備えている。これは差圧測定として実
施されることができその際水素は別個の２つの導管、い
わゆる零導管とサイクロンの円錐状の部分の底に達する
導管とを経て供給されかつ水素供給導管中の推移に基づ
いて測定されるべき差圧が記録される。
【００１７】水位測定のための水素供給導管並びにサイ
クロンセパレータの円錐状部分からのボトム生成物の排
出のための導管２０は図４に詳細が示されているように
例えば高圧容器からガス／蒸気室の流出接続管でのレン
ズ状シールを通って排出される。
クロンセパレータの円錐状部分からのボトム生成物の排
出のための導管２０は図４に詳細が示されているように
例えば高圧容器からガス／蒸気室の流出接続管でのレン
ズ状シールを通って排出される。
【００１８】下方の円錐状のセパレータ部分１８ａへの
水素含有ガスの直接の導入によって追加のコークス形成
及びコークス付着に通じ得る水素貧化が防止される。
水素含有ガスの直接の導入によって追加のコークス形成
及びコークス付着に通じ得る水素貧化が防止される。
【００１９】高圧熱分離器の垂直の円筒状の壁インサー
ト１８は合理的な出発構造に相応した円錐状の部分を介
して圧力容器の底のボトム生成物排出段部５に移行する
。
ト１８は合理的な出発構造に相応した円錐状の部分を介
して圧力容器の底のボトム生成物排出段部５に移行する
。
【００２０】円筒状の壁インサートは冷却サイクルの冷
却媒体の供給及び排出構成部分のための容器の上方蓋又
は下方蓋によって案内される導管による間接的な冷却の
ためにあり、その際壁インサートは蒸気ボイラで公知の
ような流動管構成されることができる。しかし壁インサ
ートは中間溶接されたウエブを備えた通常の管からも成
ることができる。
却媒体の供給及び排出構成部分のための容器の上方蓋又
は下方蓋によって案内される導管による間接的な冷却の
ためにあり、その際壁インサートは蒸気ボイラで公知の
ような流動管構成されることができる。しかし壁インサ
ートは中間溶接されたウエブを備えた通常の管からも成
ることができる。
【００２１】容器壁へのボトム相水素添加のトップ生成
物の接線状の流入によって一定の予備分離が達成されそ
して重力セパレータとしての高圧熱分離器の機能は高圧
熱分離器中の液位が一定の高さから減少する凝縮された
液体部分によって不必要に再び渦流化されないことによ
って改良される。
物の接線状の流入によって一定の予備分離が達成されそ
して重力セパレータとしての高圧熱分離器の機能は高圧
熱分離器中の液位が一定の高さから減少する凝縮された
液体部分によって不必要に再び渦流化されないことによ
って改良される。
【００２２】本願の高圧熱分離器は、アルミナからの酸
化アルミニウムのような、またタール砂から成る油の使
用の際に、ボトム相水素添加が特別に磨耗が要求される
領域で又は内面全体に生じるようなボトム相水素添加の
トップ生成物中の特別に磨耗剛固な鉱物構成部分の場合
に、例えばダングステンカーバイド又は磨耗に抗するセ
ラミック層から成る磨耗装甲を備えることができる。
化アルミニウムのような、またタール砂から成る油の使
用の際に、ボトム相水素添加が特別に磨耗が要求される
領域で又は内面全体に生じるようなボトム相水素添加の
トップ生成物中の特別に磨耗剛固な鉱物構成部分の場合
に、例えばダングステンカーバイド又は磨耗に抗するセ
ラミック層から成る磨耗装甲を備えることができる。
【００２３】
【実施例】本発明による装置の実施例を次に図１〜図４
に基づいて説明する、しかし本発明はこれらに限定され
るものではない。
に基づいて説明する、しかし本発明はこれらに限定され
るものではない。
【００２４】高圧熱分離器は端部を補強され、上方の蓋
１２と下方の蓋１３とに剛固に結合されているフランジ
突起地帯を備えた垂直に立設された円筒状の容器ジャケ
ットから成る。圧力容器ジャケット１１及び蓋１２及び
１３の内方には断熱部１４が設けられている。
１２と下方の蓋１３とに剛固に結合されているフランジ
突起地帯を備えた垂直に立設された円筒状の容器ジャケ
ットから成る。圧力容器ジャケット１１及び蓋１２及び
１３の内方には断熱部１４が設けられている。
【００２５】圧力容器ジャケット１１の断熱部に壁イン
サート１８が続き、壁インサートは下端を円錐状に絞ら
れている。円錐状に絞られた壁インサート１８ａは下端
でボトム生成物排出接続管５に通じている。ボトム相反
応器からのボトム相水素添加のトップ生成物は生成物流
入接続管１を経て上蓋を通って高圧容器に入る。高圧熱
分離器中の圧力及び温度条件の下に、封込められた残滓
又は灰成分を含む連行れた液体成分並びに高圧熱分離器
中の圧力及び温度条件の下に凝集された液体分子から解
放されたガス／蒸気相は同様に上蓋を通って案内される
流出接続管３を経て高圧熱分離器を離れる。高圧容器へ
の生成物流入接続管はその管端範囲において、液体及び
残滓成分をも含むボトム相反応器からのトップ生成物が
圧力容器ジャケット１１を接線状にかつ下方へ向けられ
て測定及び調整装置によって維持されている液面の僅か
上方に流入するように形成されている。測定及び調整装
置はここで示された温度測定センサ１６並びに水位測定
センサ９によって必要なデータを供給される。
サート１８が続き、壁インサートは下端を円錐状に絞ら
れている。円錐状に絞られた壁インサート１８ａは下端
でボトム生成物排出接続管５に通じている。ボトム相反
応器からのボトム相水素添加のトップ生成物は生成物流
入接続管１を経て上蓋を通って高圧容器に入る。高圧熱
分離器中の圧力及び温度条件の下に、封込められた残滓
又は灰成分を含む連行れた液体成分並びに高圧熱分離器
中の圧力及び温度条件の下に凝集された液体分子から解
放されたガス／蒸気相は同様に上蓋を通って案内される
流出接続管３を経て高圧熱分離器を離れる。高圧容器へ
の生成物流入接続管はその管端範囲において、液体及び
残滓成分をも含むボトム相反応器からのトップ生成物が
圧力容器ジャケット１１を接線状にかつ下方へ向けられ
て測定及び調整装置によって維持されている液面の僅か
上方に流入するように形成されている。測定及び調整装
置はここで示された温度測定センサ１６並びに水位測定
センサ９によって必要なデータを供給される。
【００２６】サイクロンセパレータ４は高圧熱分離器の
ガス／蒸気室内で上蓋に高圧容器３からのガス／蒸気相
の流出接続管の中央に固定されている。サイクロンセパ
レータ４は通常の構成部分、即ち流入接続管２、円筒状
部分４ａ、円錐状部分４ｂ並びに中央管４ｃから成り、
中央管は円筒状部分４ａの上端に固定されておりかつ流
出接続管３への接続部を有する。中央管４ｃはその管端
をサイクロンセパレータ中の流入接続管の入口範囲上に
突出させるようにして、サイクロンの円筒状部分中で下
方へ延ばされ、それによって流入接続管２を経て流入し
尚液体成分を含むプロセス流と「乾燥した」プロセス流
との間の溢流又は短絡的混合が回避される。流出接続管
３を通って流入接続管２の洗浄のための好適な洗浄液の
供給導管７が洗浄ノズル６を介して案内される。サイク
ロンセパレータ４の下方の円錐状の部分４ｂからの排出
は高圧容器の液中に浸漬された排出管１０によって実施
される。
ガス／蒸気室内で上蓋に高圧容器３からのガス／蒸気相
の流出接続管の中央に固定されている。サイクロンセパ
レータ４は通常の構成部分、即ち流入接続管２、円筒状
部分４ａ、円錐状部分４ｂ並びに中央管４ｃから成り、
中央管は円筒状部分４ａの上端に固定されておりかつ流
出接続管３への接続部を有する。中央管４ｃはその管端
をサイクロンセパレータ中の流入接続管の入口範囲上に
突出させるようにして、サイクロンの円筒状部分中で下
方へ延ばされ、それによって流入接続管２を経て流入し
尚液体成分を含むプロセス流と「乾燥した」プロセス流
との間の溢流又は短絡的混合が回避される。流出接続管
３を通って流入接続管２の洗浄のための好適な洗浄液の
供給導管７が洗浄ノズル６を介して案内される。サイク
ロンセパレータ４の下方の円錐状の部分４ｂからの排出
は高圧容器の液中に浸漬された排出管１０によって実施
される。
【００２７】流出接続管３及びこれを通って案内される
測定及び生成物導管は図４中に拡大して示されて詳細に
示されている。図４中の符号は図１〜図３の場合と同様
な意味を有する。追加的に図４中にレンズ状シール１７
が配置され、これを通って供給導管７並びに水位測定の
ための導管１５が案内されている。流出接続管３によっ
てここでは図示しない、サイクロンセパレータから成る
ボトム生成物のための排出接続管も、サイクロンセパレ
ータがその下方の円錐状端で閉鎖されている場合には、
案内されることができる。
測定及び生成物導管は図４中に拡大して示されて詳細に
示されている。図４中の符号は図１〜図３の場合と同様
な意味を有する。追加的に図４中にレンズ状シール１７
が配置され、これを通って供給導管７並びに水位測定の
ための導管１５が案内されている。流出接続管３によっ
てここでは図示しない、サイクロンセパレータから成る
ボトム生成物のための排出接続管も、サイクロンセパレ
ータがその下方の円錐状端で閉鎖されている場合には、
案内されることができる。
【００２８】軸線対称に取りつけられたサイクロンの円
錐状部分中の円錐１９の取りつけによって排出管１０が
サイクロン軸線にある真空から遮断される。
錐状部分中の円錐１９の取りつけによって排出管１０が
サイクロン軸線にある真空から遮断される。
【００２９】
【発明の効果】本発明によれば、重油中のボトム相水素
添加又は油戻り状態及び直接連結されたガス相水素添加
における触媒的圧力水素添加による液体燃料の製造方法
において、公知の高圧熱分離器の構造の分離性能が改良
され、少なくとも２つの順次高圧熱分離器が得られるこ
とができる。
添加又は油戻り状態及び直接連結されたガス相水素添加
における触媒的圧力水素添加による液体燃料の製造方法
において、公知の高圧熱分離器の構造の分離性能が改良
され、少なくとも２つの順次高圧熱分離器が得られるこ
とができる。
【図１】組み込まれたサイクロンセパレータを備えた高
圧高圧熱分離器の縦断面図である。
圧高圧熱分離器の縦断面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ線に沿う断面図である。
【図３】サイクロンセパレータへの流入接続管における
洗浄ノズルの位置を示すサイクロンセパレータの拡大横
断面図である。
洗浄ノズルの位置を示すサイクロンセパレータの拡大横
断面図である。
【図４】ガス／蒸気相のための高圧熱分離器に通じる流
出接続管の縦断面かつ拡大詳細図である。
出接続管の縦断面かつ拡大詳細図である。
１ 高圧容器中の生成物流入接続管２ サ
イクロンセパレータの流入接続管３ 高圧容器か
らのガス／蒸気相の流出接続管４ サイクロンセ
パレータ ４ａ サイクロンセパレータの円筒状部分４ｂ サ
イクロンセパレータからのガス／蒸気相の排出のための
上方中心管 ５ ボトム生成物排出接続管 ６ 洗浄ノズル ７ 洗浄液体の供給導管 ８ 水素含有ガスの導入導管 ９ 水位測定センサ １０ サイクロンセパレータからの浸漬された排
出管１１ 容器材料 １２ 上方の蓋 １３ 下方の蓋 １４ 断熱部 １５ 水位測定センサ １６ 温度測定センサ １７ 特別レンズ状シール １８ 円錐状の下方の部分１８ａを備えた円筒状
の壁インサート １９ 遮蔽円錐 ２０ サイクロンセパレータからのボトム生成物
の吸引管
イクロンセパレータの流入接続管３ 高圧容器か
らのガス／蒸気相の流出接続管４ サイクロンセ
パレータ ４ａ サイクロンセパレータの円筒状部分４ｂ サ
イクロンセパレータからのガス／蒸気相の排出のための
上方中心管 ５ ボトム生成物排出接続管 ６ 洗浄ノズル ７ 洗浄液体の供給導管 ８ 水素含有ガスの導入導管 ９ 水位測定センサ １０ サイクロンセパレータからの浸漬された排
出管１１ 容器材料 １２ 上方の蓋 １３ 下方の蓋 １４ 断熱部 １５ 水位測定センサ １６ 温度測定センサ １７ 特別レンズ状シール １８ 円錐状の下方の部分１８ａを備えた円筒状
の壁インサート １９ 遮蔽円錐 ２０ サイクロンセパレータからのボトム生成物
の吸引管
Claims (11)
- 【請求項１】 石炭、タール、鉱物油、その蒸留及び
抽出物又は重油、乾留油、重油砂の抽出物のような類似
の炭素含有中間生成物の高圧水素添加からのトップ生成
物をガス／蒸気相及びボトム生成物に分離するための高
圧熱分離器にして、該高圧熱分離器は高圧水素添加のボ
トム相反応器に後続しており、上方の蓋（１２）と下方
の蓋又は底（１３）とを備えた垂直に立設された円筒状
の圧力容器ジャケット（１１）と、下方の円錐状の環状
部分（１８ａ）に移行している円筒状の壁インサート（
１８）と、圧力容器からのガス／蒸気相の流出接続管（
３）と、ボトム排出接続管（５）と、壁インサート（１
８、１８ａ）に設けられている間接冷却のための冷却サ
イクルとから成る前記高圧熱分離器において、高圧熱分
離器のガス／蒸気室内に固体を含有するガス／蒸気相を
有する液体成分の接線流入のための流入接続管（２）と
、円筒状部分（４ａ）並びに下方の円錐状部分（４ｃ）
と、円筒状部分又は円錐状部分の軸線の範囲にある遮蔽
円錐（１９）と、液体部分から解放されたガス／蒸気相
を上方へ流出させるための中央の管（４ｃ）とを備えた
サイクロンセパレータ（４）が設けられており、その際
中央の管（４ｃ）は流入接続管（２）の範囲を経て下方
へ向かってサイクロンセパレータ中に延びておりかつ上
方へ向かって高圧容器からのガス／蒸気相の流出接続管
と接続して設けられていることを特徴とする前記高圧熱
分離器。 - 【請求項２】 サイクロンセパレータ（４）の流入接
続管（２）が洗浄ノズル（６）と洗浄液の供給導管（７
）とから成る洗浄装置を備えている、請求項１の高圧熱
分離器。 - 【請求項３】 圧力容器のガス／蒸気室への生成物流
入接続管（１）がボトム相生成物によって形成された液
面の上方で終わっておりかつ円筒状の壁インサート（１
８）が実質上接線上にかつ斜め下方へ向かって生成物を
流動させるように形成されている、請求項１の高圧熱分
離器。 - 【請求項４】 サイクロンセパレータ（４）の円錐状
部分（４ｂ）からの排出管（１０）によるボトム生成物
の排出口が高圧熱分離器の液面の下方に浸漬されている
、請求項１の高圧熱分離器。 - 【請求項５】 ボトム生成物が高圧熱分離器に後続し
ている減圧容器と接続した導管（２０）を通ってサイク
ロンセパレータ（４）の円錐状部分（４ｂ）から流出さ
れることができる、請求項１の高圧熱分離器。 - 【請求項６】 サイクロンセパレータ（４）の円錐状
部分（４ｂ）が下方を閉鎖されている、請求項１の高圧
熱分離器。 - 【請求項７】 高圧熱分離器（４）が液位制御測定部
（１５）を備えている、請求項１ の高圧熱分離器。 - 【請求項８】 下方の円錐状セパレータ部分（１８ａ
）にボトム生成物の液中への水素含有ガスの直接の導入
管（８）が設けられている、請求項１の高圧熱分離器。 - 【請求項９】 圧力容器ジャケット（１１）が上方及
び下方のフランジ突出地帯によって補強されている、請
求項１の高圧熱分離器。 - 【請求項１０】 円錐状の板要素壁インサート（１８
ａ）がボトム生成物排出接続管（５）に通じている、請
求項１の高圧熱分離器。 - 【請求項１１】 間接冷却のための、壁インサート（
１８）及び（１８ａ）に設けられている冷却サイクルが
流過管又はその外壁の間に溶接されたウエブを備えた通
常の管によって形成されている、請求項１の高圧熱分離
器。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE40075435 | 1990-03-09 | ||
| DE4007543A DE4007543A1 (de) | 1990-03-09 | 1990-03-09 | Hochdruckheissabscheider |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04220493A true JPH04220493A (ja) | 1992-08-11 |
Family
ID=6401829
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3043745A Withdrawn JPH04220493A (ja) | 1990-03-09 | 1991-03-08 | 高圧熱分離器 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5084079A (ja) |
| EP (1) | EP0451343B1 (ja) |
| JP (1) | JPH04220493A (ja) |
| AT (1) | ATE86649T1 (ja) |
| CA (1) | CA2037856A1 (ja) |
| DE (2) | DE4007543A1 (ja) |
| DK (1) | DK0451343T3 (ja) |
| ES (1) | ES2040023T3 (ja) |
| GR (1) | GR3007343T3 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008174649A (ja) * | 2007-01-19 | 2008-07-31 | Mitsubishi Materials Corp | 高温高圧水と油分の分離方法及びその分離装置 |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2400258C (en) | 2002-09-19 | 2005-01-11 | Suncor Energy Inc. | Bituminous froth inclined plate separator and hydrocarbon cyclone treatment process |
| US7736501B2 (en) | 2002-09-19 | 2010-06-15 | Suncor Energy Inc. | System and process for concentrating hydrocarbons in a bitumen feed |
| CA2455011C (en) | 2004-01-09 | 2011-04-05 | Suncor Energy Inc. | Bituminous froth inline steam injection processing |
| CA2526336C (en) | 2005-11-09 | 2013-09-17 | Suncor Energy Inc. | Method and apparatus for oil sands ore mining |
| CA2567644C (en) | 2005-11-09 | 2014-01-14 | Suncor Energy Inc. | Mobile oil sands mining system |
| US8168071B2 (en) | 2005-11-09 | 2012-05-01 | Suncor Energy Inc. | Process and apparatus for treating a heavy hydrocarbon feedstock |
| US7758746B2 (en) * | 2006-10-06 | 2010-07-20 | Vary Petrochem, Llc | Separating compositions and methods of use |
| UA102990C2 (ru) | 2006-10-06 | 2013-09-10 | ВЕЙРИ ПЕТРОКЕМ ЭлЭлСи | Разделяющие композиции и способы их применения |
| US8062512B2 (en) | 2006-10-06 | 2011-11-22 | Vary Petrochem, Llc | Processes for bitumen separation |
| CA2689021C (en) | 2009-12-23 | 2015-03-03 | Thomas Charles Hann | Apparatus and method for regulating flow through a pumpbox |
| US10208261B2 (en) | 2014-02-12 | 2019-02-19 | Lummus Technology Inc. | Processing vacuum residuum and vacuum gas oil in ebullated bed reactor systems |
| US10143937B2 (en) | 2016-08-23 | 2018-12-04 | Vitalis Extraction Technology Inc. | Superfluid extraction apparatus |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE933826C (de) * | 1953-08-12 | 1955-10-06 | Basf Ag | Verfahren zur Herstellung von Benzin und gegebenenfalls von Dieseloel aus Rohoel |
| US3884796A (en) * | 1974-03-04 | 1975-05-20 | Us Interior | Solvent refined coal process with retention of coal minerals |
| DE2646605C2 (de) * | 1976-10-15 | 1986-09-18 | Saarbergwerke AG, 6600 Saarbrücken | Verfahren zum Hydrieren von Kohle |
| DE3300372A1 (de) * | 1983-01-07 | 1984-07-12 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Verfahren zur kontinuierlichen herstellung von kohlenwasserstoffoelen aus kohle durch druckhydrierung in zwei stufen sowie druckbehaelter zur durchfuehrung des verfahrens |
| DE3405730A1 (de) * | 1983-02-19 | 1984-08-23 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Abscheider fuer entspannungsverdampfer von kohlehydrieranlagen |
-
1990
- 1990-03-09 DE DE4007543A patent/DE4007543A1/de active Granted
- 1990-11-28 EP EP90122735A patent/EP0451343B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-11-28 DE DE9090122735T patent/DE59001016D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-11-28 ES ES199090122735T patent/ES2040023T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1990-11-28 DK DK90122735.5T patent/DK0451343T3/da active
- 1990-11-28 AT AT90122735T patent/ATE86649T1/de not_active IP Right Cessation
-
1991
- 1991-03-06 US US07/665,089 patent/US5084079A/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-03-08 CA CA002037856A patent/CA2037856A1/en not_active Abandoned
- 1991-03-08 JP JP3043745A patent/JPH04220493A/ja not_active Withdrawn
-
1993
- 1993-03-15 GR GR930400541T patent/GR3007343T3/el unknown
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008174649A (ja) * | 2007-01-19 | 2008-07-31 | Mitsubishi Materials Corp | 高温高圧水と油分の分離方法及びその分離装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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| DE59001016D1 (de) | 1993-04-15 |
| DE4007543A1 (de) | 1991-09-12 |
| DE4007543C2 (ja) | 1992-02-20 |
| GR3007343T3 (ja) | 1993-07-30 |
| US5084079A (en) | 1992-01-28 |
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| DK0451343T3 (da) | 1993-05-03 |
| CA2037856A1 (en) | 1991-09-10 |
| EP0451343A1 (de) | 1991-10-16 |
| ATE86649T1 (de) | 1993-03-15 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980514 |