JPH04214431A - 嵩高加工糸及び複合嵩高加工糸の製造方法 - Google Patents
嵩高加工糸及び複合嵩高加工糸の製造方法Info
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- JPH04214431A JPH04214431A JP2942391A JP2942391A JPH04214431A JP H04214431 A JPH04214431 A JP H04214431A JP 2942391 A JP2942391 A JP 2942391A JP 2942391 A JP2942391 A JP 2942391A JP H04214431 A JPH04214431 A JP H04214431A
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Landscapes
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は,濃染効果に優れた嵩高
加工糸と,濃染効果に加えて適度なふくらみを有し,織
編物用の糸条として好適な複合嵩高加工糸の製造方法に
関するものである。
加工糸と,濃染効果に加えて適度なふくらみを有し,織
編物用の糸条として好適な複合嵩高加工糸の製造方法に
関するものである。
【0002】
【従来の技術】通常の速度で紡糸した後,低倍率で延伸
したり,高速紡糸して得られたポリエステル高配向未延
伸糸(以下,未延伸糸という。)から仮撚加工糸を得る
方法としては,一般に延伸同時仮撚加工法が採用されて
いる。この延伸同時仮撚加工法で得られる仮撚加工糸は
,捲縮特性,糸質特性とも一般の延伸糸から得られる仮
撚加工糸と遜色がなく,一般衣料用として広く用いられ
ている。
したり,高速紡糸して得られたポリエステル高配向未延
伸糸(以下,未延伸糸という。)から仮撚加工糸を得る
方法としては,一般に延伸同時仮撚加工法が採用されて
いる。この延伸同時仮撚加工法で得られる仮撚加工糸は
,捲縮特性,糸質特性とも一般の延伸糸から得られる仮
撚加工糸と遜色がなく,一般衣料用として広く用いられ
ている。
【0003】一方,昨今の高級指向に伴い,フオーマル
ブラツク等に見られるような濃染効果に優れた差別化加
工糸が要望されている。このため,未延伸糸を延伸同時
仮撚加工する際,延伸倍率をできるだけ低くして仮撚加
工を施し,糸条の配向度を抑えて濃染効果を高める方法
も試みられている。しかしながら,延伸倍率を低くする
と,通常のピンタイプ仮撚法ではバルーニングのために
糸切れが発生し,また,フリクシヨンタイプでは低張力
に伴い加撚効率が悪くなる等,操業面で難しいのが現状
である。
ブラツク等に見られるような濃染効果に優れた差別化加
工糸が要望されている。このため,未延伸糸を延伸同時
仮撚加工する際,延伸倍率をできるだけ低くして仮撚加
工を施し,糸条の配向度を抑えて濃染効果を高める方法
も試みられている。しかしながら,延伸倍率を低くする
と,通常のピンタイプ仮撚法ではバルーニングのために
糸切れが発生し,また,フリクシヨンタイプでは低張力
に伴い加撚効率が悪くなる等,操業面で難しいのが現状
である。
【0004】そこで,ピンタイプやフリクシヨンタイプ
に代わる施撚体として,流体旋回ノズルを利用して仮撚
加工する方法も提案されている。例えば,特公昭59−
34810号公報には,半延伸糸を流体加撚素子を用い
て低延伸倍率下で仮撚加工を施し,続いて,1.05〜
1.7倍の延伸倍率で延伸して捲縮加工糸を製造する方
法が記載されている。この方法は,濃染効果を目的とし
たものではなく,省エネルギーや高速化を計った仮撚加
工法であるが,施撚体として流体旋回ノズルを用いてお
り,半延伸糸に低延伸倍率下で仮撚加工を施しているこ
とから,仮撚後の糸条,つまり一次延伸時点の糸条には
濃染効果が期待できるものの,施撚体の構造上,加撚張
力と解撚張力とが大きく異なり,このため, 施撚体内
部で延伸斑が生じやすくて品質が安定した糸条を製造す
ることができないという欠点があった。
に代わる施撚体として,流体旋回ノズルを利用して仮撚
加工する方法も提案されている。例えば,特公昭59−
34810号公報には,半延伸糸を流体加撚素子を用い
て低延伸倍率下で仮撚加工を施し,続いて,1.05〜
1.7倍の延伸倍率で延伸して捲縮加工糸を製造する方
法が記載されている。この方法は,濃染効果を目的とし
たものではなく,省エネルギーや高速化を計った仮撚加
工法であるが,施撚体として流体旋回ノズルを用いてお
り,半延伸糸に低延伸倍率下で仮撚加工を施しているこ
とから,仮撚後の糸条,つまり一次延伸時点の糸条には
濃染効果が期待できるものの,施撚体の構造上,加撚張
力と解撚張力とが大きく異なり,このため, 施撚体内
部で延伸斑が生じやすくて品質が安定した糸条を製造す
ることができないという欠点があった。
【0005】また,ポリエステル高配向未延伸糸に延伸
同時仮撚加工を施して得られる加工糸に,流体噴射処理
する方法も多数提案されている。しかしながら,これら
の方法で得られる加工糸は,交絡やループ毛羽を有する
ため,集束性が向上して捲糸体からの解舒性がよくなっ
たり,スパンライクなふくらみは得られるものの,濃染
効果がないという問題があった。
同時仮撚加工を施して得られる加工糸に,流体噴射処理
する方法も多数提案されている。しかしながら,これら
の方法で得られる加工糸は,交絡やループ毛羽を有する
ため,集束性が向上して捲糸体からの解舒性がよくなっ
たり,スパンライクなふくらみは得られるものの,濃染
効果がないという問題があった。
【発明が解決しようとする課題】本発明は,上記した従
来の問題を解消し,濃染効果に優れた嵩高加工糸と,濃
染効果に加えて,適度なふくらみを有し,織編物用の糸
条として好適な複合嵩高加工糸を安定して製造する方法
を提供することを技術的な課題とするものである。
来の問題を解消し,濃染効果に優れた嵩高加工糸と,濃
染効果に加えて,適度なふくらみを有し,織編物用の糸
条として好適な複合嵩高加工糸を安定して製造する方法
を提供することを技術的な課題とするものである。
【0006】
【課題を解決するための手段】本発明者らは,上記課題
を解決するために鋭意検討した結果,仮撚加工時に糸条
に掛かる張力を糸条の熱収縮応力以下とし,かつ,加撚
張力と解撚張力の差を少なくして,未延伸糸を延伸する
ことなく仮撚加工を施せば,糸条の配向度が抑えられて
染着性が高まり,品質も安定することを知見して本発明
に到達した。
を解決するために鋭意検討した結果,仮撚加工時に糸条
に掛かる張力を糸条の熱収縮応力以下とし,かつ,加撚
張力と解撚張力の差を少なくして,未延伸糸を延伸する
ことなく仮撚加工を施せば,糸条の配向度が抑えられて
染着性が高まり,品質も安定することを知見して本発明
に到達した。
【0007】すなわち,本発明は,次の構成を有するも
のである。 (1) 複屈折率(Δn)が20×10−3〜80×1
0−3のポリエステル高配向未延伸糸を,旋撚体として
流体旋回ノズルを用い,仮撚係数20,000以下,延
伸倍率1.0以下, 加撚/解撚の張力比0.8〜1で
,かつ,加撚,解撚張力が前記未延伸糸の最大熱収縮応
力以下の張力下で仮撚加工を施すことを特徴とする嵩高
加工糸の製造方法。
のである。 (1) 複屈折率(Δn)が20×10−3〜80×1
0−3のポリエステル高配向未延伸糸を,旋撚体として
流体旋回ノズルを用い,仮撚係数20,000以下,延
伸倍率1.0以下, 加撚/解撚の張力比0.8〜1で
,かつ,加撚,解撚張力が前記未延伸糸の最大熱収縮応
力以下の張力下で仮撚加工を施すことを特徴とする嵩高
加工糸の製造方法。
【0008】(2) 上記(1) で得られた嵩高加工
糸に流体噴射加工を施すことを特徴とする嵩高加工糸の
製造方法。
糸に流体噴射加工を施すことを特徴とする嵩高加工糸の
製造方法。
【0009】(3) 上記(1) で得られた嵩高加工
糸と,伸度40%以下のポリエステルマルチフイラメン
ト糸条とを合糸して流体噴射加工することを特徴とする
複合嵩高加工糸の製造方法。
糸と,伸度40%以下のポリエステルマルチフイラメン
ト糸条とを合糸して流体噴射加工することを特徴とする
複合嵩高加工糸の製造方法。
【0010】なお,最大熱収縮応力は,市販のカネボウ
熱応力測定器KF−2型(カネボウエンジニアリング社
製)を用いて,温度に対応する応力を記録計に記録し,
ピーク応力値を糸条のデニールで除した値をいう。
熱応力測定器KF−2型(カネボウエンジニアリング社
製)を用いて,温度に対応する応力を記録計に記録し,
ピーク応力値を糸条のデニールで除した値をいう。
【0011】以下,本発明について詳細に説明する。ま
ず,第1発明は,未延伸糸を延伸することなく仮撚捲縮
加工を施し,濃染効果に優れた嵩高加工糸とするもので
ある。したがって,仮撚工程に供給する糸条としては,
複屈折率(Δn)が20×10−3〜80×10−3の
範囲の未延伸糸を用いることが必要であり,特に40×
10−3〜70×10−3のものが好ましい。複屈折率
(Δn)が20×10−3未満では,仮撚加工時に融断
したり,物性の経日変化が著しく,品質にバラツキが生
じる。また,複屈折率(Δn)が80×10−3を超え
ると,本発明の目的とする濃染効果が得られない。
ず,第1発明は,未延伸糸を延伸することなく仮撚捲縮
加工を施し,濃染効果に優れた嵩高加工糸とするもので
ある。したがって,仮撚工程に供給する糸条としては,
複屈折率(Δn)が20×10−3〜80×10−3の
範囲の未延伸糸を用いることが必要であり,特に40×
10−3〜70×10−3のものが好ましい。複屈折率
(Δn)が20×10−3未満では,仮撚加工時に融断
したり,物性の経日変化が著しく,品質にバラツキが生
じる。また,複屈折率(Δn)が80×10−3を超え
ると,本発明の目的とする濃染効果が得られない。
【0012】次に,仮撚条件としては,未延伸糸を延伸
倍率1.0以下,つまり未延伸糸を延伸することなく仮
撚加工を施すことが必要であり,特にオーバーフイード
状態で仮撚加工することが好ましい。未延伸糸を延伸同
時仮撚すると,繊維の配向度が進み,複屈折率(Δn)
が高くなって染着性が低下し,濃染効果を著しく妨げる
ので好ましくない。
倍率1.0以下,つまり未延伸糸を延伸することなく仮
撚加工を施すことが必要であり,特にオーバーフイード
状態で仮撚加工することが好ましい。未延伸糸を延伸同
時仮撚すると,繊維の配向度が進み,複屈折率(Δn)
が高くなって染着性が低下し,濃染効果を著しく妨げる
ので好ましくない。
【0013】そこで,本発明では,未延伸糸を延伸する
ことなく仮撚加工を施す手段として, 前述のピンタイ
プやフリクシヨンタイプの仮撚法ではなく,施撚体とし
て流体を利用した流体旋回ノズルを用いるものである。 この流体旋回ノズルを用いることで,未延伸糸を延伸す
ることなく仮撚加工を施すことが可能となる。この場合
,加撚/解撚の張力比が0.8〜1となるよう,旋回ノ
ズルの構造を考慮することが重要である。
ことなく仮撚加工を施す手段として, 前述のピンタイ
プやフリクシヨンタイプの仮撚法ではなく,施撚体とし
て流体を利用した流体旋回ノズルを用いるものである。 この流体旋回ノズルを用いることで,未延伸糸を延伸す
ることなく仮撚加工を施すことが可能となる。この場合
,加撚/解撚の張力比が0.8〜1となるよう,旋回ノ
ズルの構造を考慮することが重要である。
【0014】本発明で使用する流体旋回ノズルの一例を
図2に示す。図2において,糸条導入孔9の接線方向に
圧縮流体が流体導入孔10から噴出され,走行糸条を加
撚する。ここで上述した加撚/解撚張力比を0.8〜1
とするためには,糸条導入孔9に対して流体導入孔10
がほぼ垂直になるように設け,糸条導入孔9の糸条入口
側と糸条出口側の口径を同等もしくは糸条出口側から糸
条入口側に向かってテーパー状に広くすればよい。そし
て,加撚張力を解撚張力と同等もしくは若干低く設定す
るのは,走行糸条が加撚点と解撚点の張力差によって起
こる繊維内部の構造変化を最小限に抑えるためであり,
この結果,バラツキのない安定した染着性を有する糸条
が得られるのである。
図2に示す。図2において,糸条導入孔9の接線方向に
圧縮流体が流体導入孔10から噴出され,走行糸条を加
撚する。ここで上述した加撚/解撚張力比を0.8〜1
とするためには,糸条導入孔9に対して流体導入孔10
がほぼ垂直になるように設け,糸条導入孔9の糸条入口
側と糸条出口側の口径を同等もしくは糸条出口側から糸
条入口側に向かってテーパー状に広くすればよい。そし
て,加撚張力を解撚張力と同等もしくは若干低く設定す
るのは,走行糸条が加撚点と解撚点の張力差によって起
こる繊維内部の構造変化を最小限に抑えるためであり,
この結果,バラツキのない安定した染着性を有する糸条
が得られるのである。
【0015】本発明は,未延伸糸に流体旋回ノズルを用
いて仮撚加工を施すものであるが,未延伸糸は非常に伸
びやすい性質があり,そのため,前述したように仮撚ゾ
ーンの延伸倍率を 1.0以下に設定するとともに,延
伸を起こさない張力下で仮撚を施すことが重要である。 そこで,本発明では,未延伸糸の熱収縮応力に着目し,
最大熱収縮応力以下の張力下で仮撚加工を施せば,未延
伸糸が延伸されずに捲縮が付与されることを知見し,こ
の現象を利用するものである。すなわち,本発明では,
加撚及び解撚張力を未延伸糸の最大熱収縮応力以下,好
ましくは最大熱収縮応力以下で,かつ0.06g/d
以下にして仮撚加工を施すことが必須条件となる。未延
伸糸の最大熱収縮応力は,糸条の複屈折率(Δn)によ
って異なるが,本発明に用いる未延伸糸の複屈折率(Δ
n)の範囲であれば,ほぼ0.05〜0.1g/dの応
力値である。したがって,加撚,解撚張力を上記の応力
値以下に維持すれば,未延伸糸が延伸されずに仮撚捲縮
加工糸となり,複屈折率(Δn)が 130×10−3
以下で染料吸尽率の高い濃染性糸条を得ることができる
。
いて仮撚加工を施すものであるが,未延伸糸は非常に伸
びやすい性質があり,そのため,前述したように仮撚ゾ
ーンの延伸倍率を 1.0以下に設定するとともに,延
伸を起こさない張力下で仮撚を施すことが重要である。 そこで,本発明では,未延伸糸の熱収縮応力に着目し,
最大熱収縮応力以下の張力下で仮撚加工を施せば,未延
伸糸が延伸されずに捲縮が付与されることを知見し,こ
の現象を利用するものである。すなわち,本発明では,
加撚及び解撚張力を未延伸糸の最大熱収縮応力以下,好
ましくは最大熱収縮応力以下で,かつ0.06g/d
以下にして仮撚加工を施すことが必須条件となる。未延
伸糸の最大熱収縮応力は,糸条の複屈折率(Δn)によ
って異なるが,本発明に用いる未延伸糸の複屈折率(Δ
n)の範囲であれば,ほぼ0.05〜0.1g/dの応
力値である。したがって,加撚,解撚張力を上記の応力
値以下に維持すれば,未延伸糸が延伸されずに仮撚捲縮
加工糸となり,複屈折率(Δn)が 130×10−3
以下で染料吸尽率の高い濃染性糸条を得ることができる
。
【0016】さらに,本発明では,仮撚係数20,00
0以下の仮撚数で仮撚加工を施すことが必要である。仮
撚係数が20,000を超えると,加撚による繊維の捩
じり作用が強くなり,繊維内部の構造が変化して配向が
進み,染着性の低下をきたすので好ましくない。また,
本発明のような低い仮撚数であっても,供給糸が未延伸
糸であるため熱セツト性がよく,捲縮を十分に付与する
ことができる。
0以下の仮撚数で仮撚加工を施すことが必要である。仮
撚係数が20,000を超えると,加撚による繊維の捩
じり作用が強くなり,繊維内部の構造が変化して配向が
進み,染着性の低下をきたすので好ましくない。また,
本発明のような低い仮撚数であっても,供給糸が未延伸
糸であるため熱セツト性がよく,捲縮を十分に付与する
ことができる。
【0017】なお,ここでいう仮撚係数とは,次式で算
出した数値である。
出した数値である。
【0018】また,仮撚時のヒータ温度については,未
延伸糸が融着を起こさない範囲の温度を採用すればよい
が,捲縮特性をより高めるには,前記範囲内で高温の方
が好ましい。
延伸糸が融着を起こさない範囲の温度を採用すればよい
が,捲縮特性をより高めるには,前記範囲内で高温の方
が好ましい。
【0019】上記の第1発明で得られる嵩高加工糸は,
供給糸である未延伸糸の繊維配向度の進行が極力抑えら
れ,染着性が従来の延伸同時仮撚加工糸に比較して著し
く向上し,濃染効果に優れたものであり,また染着性等
の物性の斑もなく,品質が優れたものである。
供給糸である未延伸糸の繊維配向度の進行が極力抑えら
れ,染着性が従来の延伸同時仮撚加工糸に比較して著し
く向上し,濃染効果に優れたものであり,また染着性等
の物性の斑もなく,品質が優れたものである。
【0020】さらに,第1発明で得られる嵩高加工糸に
流体噴射加工を施してもよく(第2発明),第2発明に
おける流体噴射加工としては,糸条を交絡させるインタ
ーレース,交絡とループ毛羽を形成するタスラン加工の
いずれでもよい。
流体噴射加工を施してもよく(第2発明),第2発明に
おける流体噴射加工としては,糸条を交絡させるインタ
ーレース,交絡とループ毛羽を形成するタスラン加工の
いずれでもよい。
【0021】第2発明で得られる嵩高加工糸は,■糸条
全体にループ毛羽や交絡を有するので,フイラメント間
の複雑な内部屈折によって外部への乱反射光が少なくな
り,これと仮撚加工糸のもつ濃染性との相乗効果によっ
て濃染効果が格段に向上した布帛を得ることができる,
■糸条全体にループ毛羽や交絡を有しているため,フイ
ラメント間に空隙ができ,適度なふくらみを有した布帛
を得ることができる,等の特長を有している。
全体にループ毛羽や交絡を有するので,フイラメント間
の複雑な内部屈折によって外部への乱反射光が少なくな
り,これと仮撚加工糸のもつ濃染性との相乗効果によっ
て濃染効果が格段に向上した布帛を得ることができる,
■糸条全体にループ毛羽や交絡を有しているため,フイ
ラメント間に空隙ができ,適度なふくらみを有した布帛
を得ることができる,等の特長を有している。
【0022】さらに,第1発明で得られる嵩高加工糸に
流体噴射加工を施すに際し,伸度40%以下の糸条を同
一の流体噴射ノズルに導入し,2本の糸条を同時に流体
噴射加工してもよい(第3発明)。第3発明によれば,
未延伸糸を低張力で仮撚加工するため,比較的伸びやす
い嵩高加工糸は,流体噴射加工によって低伸度糸と複合
され,このため,糸条全体として伸度が低く,かつ糸条
全体にループ毛羽や交絡を有する複合嵩高加工糸を得る
ことができる。
流体噴射加工を施すに際し,伸度40%以下の糸条を同
一の流体噴射ノズルに導入し,2本の糸条を同時に流体
噴射加工してもよい(第3発明)。第3発明によれば,
未延伸糸を低張力で仮撚加工するため,比較的伸びやす
い嵩高加工糸は,流体噴射加工によって低伸度糸と複合
され,このため,糸条全体として伸度が低く,かつ糸条
全体にループ毛羽や交絡を有する複合嵩高加工糸を得る
ことができる。
【0023】上記の流体噴射加工で用いる低伸度の糸条
としては,伸度が40%以下の延伸糸又は超高速紡糸で
得られる糸条を使用することが必要であり,伸度が40
%以下の糸条であれば,なま糸もしくは加工糸の何れで
もよい。複合する糸条の伸度が40%を超えると,製織
準備工程や製織時で受ける張力により糸条全体が伸びや
すくなり,品質の安定した布帛を得ることができない。
としては,伸度が40%以下の延伸糸又は超高速紡糸で
得られる糸条を使用することが必要であり,伸度が40
%以下の糸条であれば,なま糸もしくは加工糸の何れで
もよい。複合する糸条の伸度が40%を超えると,製織
準備工程や製織時で受ける張力により糸条全体が伸びや
すくなり,品質の安定した布帛を得ることができない。
【0024】上記のような第3発明で得られる複合嵩高
加工糸は,第2発明で得られる嵩高加工糸の特長■,■
に加えて,■仮撚加工された比較的伸度の高い糸条が低
伸度の糸条と混繊されているため,製織準備工程や製編
織時で受ける張力により仮撚加工糸は伸ばされることが
なく,品質の安定した布帛を得ることができるという特
長を有している。
加工糸は,第2発明で得られる嵩高加工糸の特長■,■
に加えて,■仮撚加工された比較的伸度の高い糸条が低
伸度の糸条と混繊されているため,製織準備工程や製編
織時で受ける張力により仮撚加工糸は伸ばされることが
なく,品質の安定した布帛を得ることができるという特
長を有している。
【0025】第2及び第3発明における流体噴射加工で
使用する流体噴射ノズルとしては,特に限定されるもの
ではないが,ループ毛羽と交絡を同時に付与し得る,例
えばタスランノズルや,交絡のみを付与し得る,例えば
インターレースノズルをあげることができる。
使用する流体噴射ノズルとしては,特に限定されるもの
ではないが,ループ毛羽と交絡を同時に付与し得る,例
えばタスランノズルや,交絡のみを付与し得る,例えば
インターレースノズルをあげることができる。
【0026】流体噴射加工時の糸条のオーバーフイード
率は特に限定されるものではないが,第3発明の場合,
仮撚加工糸のオーバーフイード率を低伸度糸条のそれと
同一もしくは大きくした方が,濃染効果を向上させる点
から好ましい。
率は特に限定されるものではないが,第3発明の場合,
仮撚加工糸のオーバーフイード率を低伸度糸条のそれと
同一もしくは大きくした方が,濃染効果を向上させる点
から好ましい。
【0027】本発明に用いるポリエステル未延伸糸とは
,ポリエチレンテレフタレートで代表される分子鎖中に
エステル結合を含有するポリエステルを総称し,イソフ
タル酸,パラオキシエトオキシ安息香酸等の第3成分を
含有する変性ポリエステルも含まれる。
,ポリエチレンテレフタレートで代表される分子鎖中に
エステル結合を含有するポリエステルを総称し,イソフ
タル酸,パラオキシエトオキシ安息香酸等の第3成分を
含有する変性ポリエステルも含まれる。
【0028】次に,本発明の実施態様を図面により説明
する。図1において,未延伸糸1は,供給ローラ2で供
給ローラ2と引取ローラ5の間の仮撚加工域に供給され
,流体旋回ノズル4で加撚され,ヒータ3で熱セツトさ
れる。次いで,第1引取ローラ5を経た糸条は流体噴射
ノズル7で流体噴射加工が施された後,第2引取ローラ
6を経てパツケージ8に捲き取られる。(第2発明)。 また,第1発明の場合,流体噴射ノズル7と第2引取ロ
ーラ6がない以外は図1と同様な工程で処理され,第1
引取ローラ5を経た糸条はパツケージ8に捲き取られる
。
する。図1において,未延伸糸1は,供給ローラ2で供
給ローラ2と引取ローラ5の間の仮撚加工域に供給され
,流体旋回ノズル4で加撚され,ヒータ3で熱セツトさ
れる。次いで,第1引取ローラ5を経た糸条は流体噴射
ノズル7で流体噴射加工が施された後,第2引取ローラ
6を経てパツケージ8に捲き取られる。(第2発明)。 また,第1発明の場合,流体噴射ノズル7と第2引取ロ
ーラ6がない以外は図1と同様な工程で処理され,第1
引取ローラ5を経た糸条はパツケージ8に捲き取られる
。
【0029】また,図3は,第3発明の一実施態様を示
す概略工程図である。図3において,未延伸糸1は,供
給ローラ2で供給ローラ2と引取ローラ5の間の仮撚加
工域に供給され,流体旋回ノズル4で加撚され,ヒータ
3で熱セツトされた後,第1引取ローラ5により流体処
理域に導かれる。引き続き,仮撚後の糸条は,供給ロー
ラ11で供給された低伸度の糸条12とともに流体噴射
ノズル7によって流体噴射加工が施され,次いで第2引
取ローラ6を経て,パツケージ8に捲き取られる。
す概略工程図である。図3において,未延伸糸1は,供
給ローラ2で供給ローラ2と引取ローラ5の間の仮撚加
工域に供給され,流体旋回ノズル4で加撚され,ヒータ
3で熱セツトされた後,第1引取ローラ5により流体処
理域に導かれる。引き続き,仮撚後の糸条は,供給ロー
ラ11で供給された低伸度の糸条12とともに流体噴射
ノズル7によって流体噴射加工が施され,次いで第2引
取ローラ6を経て,パツケージ8に捲き取られる。
【0030】
【実施例】次に,本発明を実施例により具体的に説明す
る。なお,L値とは,マツクベス社製MS−2020型
分光光度計にてその反射率を測定し,CIE labの
色差式から濃度指標を求めた値であり,L値は,その値
が小さいほど深みのある色となる。
る。なお,L値とは,マツクベス社製MS−2020型
分光光度計にてその反射率を測定し,CIE labの
色差式から濃度指標を求めた値であり,L値は,その値
が小さいほど深みのある色となる。
【0031】実施例1〜3,比較例1
供給糸として,複屈折率(Δn)が60×10−3のポ
リエチレンテレフタレート高配向未延伸糸110d/3
6f を用い,流体噴射ノズル7及び第2引取ローラ6
を通さない以外は図1に示す工程に従い,表1に示す条
件で嵩高加工糸を製造した。なお,供給糸の最大熱収縮
応力は0.09g/dであった。また,流体旋回ノズル
は, 図2に示すものを採用した。
リエチレンテレフタレート高配向未延伸糸110d/3
6f を用い,流体噴射ノズル7及び第2引取ローラ6
を通さない以外は図1に示す工程に従い,表1に示す条
件で嵩高加工糸を製造した。なお,供給糸の最大熱収縮
応力は0.09g/dであった。また,流体旋回ノズル
は, 図2に示すものを採用した。
【0032】
【表1】
【0033】上記で得られた嵩高加工糸を筒編地に編成
し,次いで,黒色分散染料であるダイアニツクスブラツ
クHG−FS(三菱化成社製品)15%o.w.f.に
て染色加工した。
し,次いで,黒色分散染料であるダイアニツクスブラツ
クHG−FS(三菱化成社製品)15%o.w.f.に
て染色加工した。
【0034】実施例1〜3で得られた嵩高加工糸は,い
ずれも複屈折率(Δn)が100×10−3以下で,筒
編地のL値も低く,適度なふくらみ感と深みのある黒色
編地が得られた。一方,比較例1では,複屈折率(Δn
)が150×10−3と高く,筒編地も嵩高性は付与さ
れるが,濃染効果はないものであった。
ずれも複屈折率(Δn)が100×10−3以下で,筒
編地のL値も低く,適度なふくらみ感と深みのある黒色
編地が得られた。一方,比較例1では,複屈折率(Δn
)が150×10−3と高く,筒編地も嵩高性は付与さ
れるが,濃染効果はないものであった。
【0035】実施例4〜6,比較例2
供給糸として,複屈折率(Δn)が60×10−3のポ
リエチレンテレフタレート高配向未延伸糸110d/3
6f を用い,図1に示す工程に従い,表2に示す条件
で嵩高加工糸を製造した。なお,供給糸の最大熱収縮応
力は 0.09g/dであった。また,流体旋回ノズル
は図2に示すものを使用し,流体噴射ノズルはループ毛
羽と交絡を付与し得るタスラン系のものを使用した。
リエチレンテレフタレート高配向未延伸糸110d/3
6f を用い,図1に示す工程に従い,表2に示す条件
で嵩高加工糸を製造した。なお,供給糸の最大熱収縮応
力は 0.09g/dであった。また,流体旋回ノズル
は図2に示すものを使用し,流体噴射ノズルはループ毛
羽と交絡を付与し得るタスラン系のものを使用した。
【0036】
【表2】
【0037】実施例4〜6で得られた嵩高加工糸は,い
ずれも糸条表面に緻密なループ毛羽と交絡を有するもの
であって,複屈折率(Δn)は 100×10−3以下
と低いものであった。得られた嵩高加工糸を筒編地に編
成し,次いで,黒色分散染料であるダイアニツクスブラ
ツクHG−FS(三菱化成社製品)15%o.w.f.
にて染色加工した。筒編地はスパンライクな風合と適度
なふくらみ感を有し,そのL値も低くて深みのある黒色
編地であった。
ずれも糸条表面に緻密なループ毛羽と交絡を有するもの
であって,複屈折率(Δn)は 100×10−3以下
と低いものであった。得られた嵩高加工糸を筒編地に編
成し,次いで,黒色分散染料であるダイアニツクスブラ
ツクHG−FS(三菱化成社製品)15%o.w.f.
にて染色加工した。筒編地はスパンライクな風合と適度
なふくらみ感を有し,そのL値も低くて深みのある黒色
編地であった。
【0038】一方,比較例2では,ループ毛羽と交絡を
有する嵩高加工糸は得られたが,複屈折率(Δn)が
150×10−3と高く,筒編地も嵩高性は付与される
が,濃染効果はないものであった。
有する嵩高加工糸は得られたが,複屈折率(Δn)が
150×10−3と高く,筒編地も嵩高性は付与される
が,濃染効果はないものであった。
【0039】実施例7〜9,比較例3
供給糸として,複屈折率(Δn)が60×10−3のポ
リエチレンテレフタレート高配向未延伸糸110d/3
6f とポリエチレンテレフタレート糸を用い,図3に
示す工程に従い,表3に示す条件で複合嵩高加工糸を製
造した。なお,供給糸の最大熱収縮応力は 0.09g
/dであった。また,流体旋回ノズルは図2に示すもの
を使用し,流体噴射ノズルはループ毛羽と交絡を付与し
得るタスラン系のものを使用した。
リエチレンテレフタレート高配向未延伸糸110d/3
6f とポリエチレンテレフタレート糸を用い,図3に
示す工程に従い,表3に示す条件で複合嵩高加工糸を製
造した。なお,供給糸の最大熱収縮応力は 0.09g
/dであった。また,流体旋回ノズルは図2に示すもの
を使用し,流体噴射ノズルはループ毛羽と交絡を付与し
得るタスラン系のものを使用した。
【0040】
【表3】
【0041】実施例7〜9で得られた複合嵩高加工糸は
,いずれも糸条表面に緻密なループ毛羽と交絡を有する
ものであって,仮撚加工糸の複屈折率(Δn)は 10
0×10−3と低いものであった。得られた複合嵩高加
工糸を経糸及び緯糸に用いてWJLにて製織したが,い
ずれも製織性が良好であり,また,製織準備工程や製編
織時に受ける張力によっても糸条は伸ばされることがな
く,品質の安定した織物を得ることができた。次いで,
上記の織物を黒色分散染料であるダイアニツクスブラツ
クHG−FS(三菱化成社製)15%o.w.f.にて
染色加工したところ,濃染効果に優れ,かつ,適度なふ
くらみ感を有した黒色織物が得られた。
,いずれも糸条表面に緻密なループ毛羽と交絡を有する
ものであって,仮撚加工糸の複屈折率(Δn)は 10
0×10−3と低いものであった。得られた複合嵩高加
工糸を経糸及び緯糸に用いてWJLにて製織したが,い
ずれも製織性が良好であり,また,製織準備工程や製編
織時に受ける張力によっても糸条は伸ばされることがな
く,品質の安定した織物を得ることができた。次いで,
上記の織物を黒色分散染料であるダイアニツクスブラツ
クHG−FS(三菱化成社製)15%o.w.f.にて
染色加工したところ,濃染効果に優れ,かつ,適度なふ
くらみ感を有した黒色織物が得られた。
【0042】一方,比較例3では,ループ毛羽と交絡を
有する嵩高加工糸は得られたが,複屈折率(Δn)が
160×10−3と高く,濃染効果はないものであった
。
有する嵩高加工糸は得られたが,複屈折率(Δn)が
160×10−3と高く,濃染効果はないものであった
。
【0043】
【発明の効果】上述したように,本発明によれば,糸条
に掛かる張力を未延伸糸の熱収縮応力以下にして,延伸
することなく仮撚加工を施すことによって,糸条の配向
度の進行が抑えられて染着性が向上し,濃染効果に優れ
た嵩高加工糸と複合嵩高加工糸を安定して製造すること
が可能となる。
に掛かる張力を未延伸糸の熱収縮応力以下にして,延伸
することなく仮撚加工を施すことによって,糸条の配向
度の進行が抑えられて染着性が向上し,濃染効果に優れ
た嵩高加工糸と複合嵩高加工糸を安定して製造すること
が可能となる。
【0044】また,第2及び第3発明によれば,ループ
毛羽や交絡による適度なふくらみを有し,かつ,ループ
毛羽や交絡等の糸条形態と仮撚加工糸のもつ濃染性との
相乗効果によって濃染効果が格段に向上した嵩高加工糸
と複合嵩高加工糸を製造することが可能となる。
毛羽や交絡による適度なふくらみを有し,かつ,ループ
毛羽や交絡等の糸条形態と仮撚加工糸のもつ濃染性との
相乗効果によって濃染効果が格段に向上した嵩高加工糸
と複合嵩高加工糸を製造することが可能となる。
【0045】さらに,第3発明によれば,仮撚加工され
た比較的伸度の高い糸条が低伸度の糸条と混繊すること
によって,製織準備工程や製編織時で受ける張力に対す
る安定性の高い複合嵩高加工糸を製造することが可能と
なる。
た比較的伸度の高い糸条が低伸度の糸条と混繊すること
によって,製織準備工程や製編織時で受ける張力に対す
る安定性の高い複合嵩高加工糸を製造することが可能と
なる。
【図1】第2発明の一実施態様を示す概略工程図である
。
。
【図2】本発明において使用される流体旋回ノズルの一
例を示す縦断面図である。
例を示す縦断面図である。
【図3】第3発明の一実施態様を示す概略工程図である
。
。
1 未延伸糸
3 ヒータ
4 流体旋回ノズル
7 流体噴射ノズル
8 パツケージ
Claims (3)
- 【請求項1】 複屈折率(Δn)が20×10−3〜
80×10−3のポリエステル高配向未延伸糸を,旋撚
体として流体旋回ノズルを用い,仮撚係数20,000
以下,延伸倍率1.0以下,加撚/解撚の張力比0.8
〜1で,かつ,加撚,解撚張力が前記未延伸糸の最大熱
収縮応力以下の張力下で仮撚加工を施すことを特徴とす
る嵩高加工糸の製造方法。 - 【請求項2】 請求項1で得られた嵩高加工糸に流体
噴射加工を施すことを特徴とする嵩高加工糸の製造方法
。 - 【請求項3】 請求項1で得られた嵩高加工糸と,伸
度40%以下のポリエステルマルチフイラメント糸条と
を合糸して流体噴射加工することを特徴とする複合嵩高
加工糸の製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27680990 | 1990-10-15 | ||
JP2-276809 | 1990-10-15 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04214431A true JPH04214431A (ja) | 1992-08-05 |
JP2908578B2 JP2908578B2 (ja) | 1999-06-21 |
Family
ID=17574690
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2942391A Expired - Lifetime JP2908578B2 (ja) | 1990-10-15 | 1991-01-29 | 嵩高加工糸及び複合嵩高加工糸の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2908578B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2019065413A (ja) * | 2017-09-29 | 2019-04-25 | ユニチカトレーディング株式会社 | 熱収縮性複合糸及びその製造方法 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006257600A (ja) * | 2005-03-18 | 2006-09-28 | Unitica Fibers Ltd | ポリ乳酸系仮撚加工糸とその製造方法及び織編物 |
-
1991
- 1991-01-29 JP JP2942391A patent/JP2908578B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2019065413A (ja) * | 2017-09-29 | 2019-04-25 | ユニチカトレーディング株式会社 | 熱収縮性複合糸及びその製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2908578B2 (ja) | 1999-06-21 |
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