JPH04148059A - 燃料噴射装置 - Google Patents
燃料噴射装置Info
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- JPH04148059A JPH04148059A JP27295090A JP27295090A JPH04148059A JP H04148059 A JPH04148059 A JP H04148059A JP 27295090 A JP27295090 A JP 27295090A JP 27295090 A JP27295090 A JP 27295090A JP H04148059 A JPH04148059 A JP H04148059A
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- 238000002347 injection Methods 0.000 title claims abstract description 65
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- 238000000889 atomisation Methods 0.000 abstract description 3
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 9
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- 238000007906 compression Methods 0.000 description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
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Landscapes
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は燃料噴射装置に関し、内燃機関の燃料を圧縮空
気によって噴射する燃料噴射装置に関する。
気によって噴射する燃料噴射装置に関する。
従来より圧縮空気通路内に燃料を供給した後、この圧縮
空気通路に供給された圧縮空気を燃料と共に上記圧縮空
気通路の先端に形成されたノズル口より噴射し、燃料を
微粒化して燃焼室内に供給する燃料噴射装置がある。
空気通路に供給された圧縮空気を燃料と共に上記圧縮空
気通路の先端に形成されたノズル口より噴射し、燃料を
微粒化して燃焼室内に供給する燃料噴射装置がある。
例えば特開昭６１−１２３７６０号公報に記載のものは
、噴射する燃料量に応じて圧縮空気量を変化させている
。
、噴射する燃料量に応じて圧縮空気量を変化させている
。
しかし、上記の従来装置では、噴射する燃料量が多いと
き単に圧縮空気量を増やしても一部の燃料が圧縮空気通
路に付着残留してしまう。特にノズル口の残留燃料は次
サイクルの噴射では圧縮空気で押出されるだけで充分微
粒化がなされず、点火までの期間内に空気と充分混合さ
れず、エミッションが悪化するという問題があった。
き単に圧縮空気量を増やしても一部の燃料が圧縮空気通
路に付着残留してしまう。特にノズル口の残留燃料は次
サイクルの噴射では圧縮空気で押出されるだけで充分微
粒化がなされず、点火までの期間内に空気と充分混合さ
れず、エミッションが悪化するという問題があった。
本発明は上記の点に鑑みなされたもので、圧縮空気通路
への燃料供給前に圧縮空気のリーディング噴射を行なう
ことにより、圧縮空気通路の残留燃料を燃焼室に噴射し
て微粒化及び空気との混合を促進し、エミッションを向
上させる燃料噴射装置を提供することを目的とする。
への燃料供給前に圧縮空気のリーディング噴射を行なう
ことにより、圧縮空気通路の残留燃料を燃焼室に噴射し
て微粒化及び空気との混合を促進し、エミッションを向
上させる燃料噴射装置を提供することを目的とする。
第１図は本発明装置の原理図を示す。
同図中、内燃機１！ＩＭＩの運転状態は運転状態検出手
段Ｍ２によって検出され、演算手段Ｍ３は運転状態検出
手段Ｍ２の検出結果に応じて内燃機関Ｍ１の燃料量を算
出する。
段Ｍ２によって検出され、演算手段Ｍ３は運転状態検出
手段Ｍ２の検出結果に応じて内燃機関Ｍ１の燃料量を算
出する。
燃料噴射手段Ｍ４は、燃料噴射弁によりエアブラスト弁
の圧縮空気通路内に供給された燃料を圧縮空気と共に該
圧縮空気通路の先端のノズル口より燃焼室に噴射する。
の圧縮空気通路内に供給された燃料を圧縮空気と共に該
圧縮空気通路の先端のノズル口より燃焼室に噴射する。
リーディング噴射制御手段Ｍ５は圧縮空気通路への燃料
供給前にエアブラスト弁のノズル口を開弁して圧縮空気
通路内の残留燃料を圧縮空気と共に燃焼室に噴射する。
供給前にエアブラスト弁のノズル口を開弁して圧縮空気
通路内の残留燃料を圧縮空気と共に燃焼室に噴射する。
本発明においては、リーディング噴射制御手段Ｍ５は燃
料噴射手段Ｍ４の圧縮空気通路への燃料供給前に圧縮空
気のリーディング噴射を行なわせ、圧縮空気通路の残留
燃料を燃焼室に噴射する。このため残留燃料は燃焼室に
噴射されてから点火までの時間か長く、この間に充分に
微粒化され、かつ空気と混合される。
料噴射手段Ｍ４の圧縮空気通路への燃料供給前に圧縮空
気のリーディング噴射を行なわせ、圧縮空気通路の残留
燃料を燃焼室に噴射する。このため残留燃料は燃焼室に
噴射されてから点火までの時間か長く、この間に充分に
微粒化され、かつ空気と混合される。
第２図は本発明装置を適用した内燃機関の一実施例の構
成図を示す。
成図を示す。
同図中、ｌはシリンダブロック、２はピストン、３はシ
リンダヘッド、４は燃焼室、５は給気弁、６は給気ポー
トを夫々示す。また、１０はインテークマニホルド、】
ｌはサージタンク、１２はエアクリーナ、１３はサージ
タンク１１とエアクリーナ１２とを連結する給気管を夫
々示す。給気管１３の途中には、上流側から順次エアフ
ローメータ１４、スロットル弁１５および機械式過給機
１６が設けられる。エアクリーナ１２とエアフローメー
タ１４の間の給気管１３から導管１７が分岐され、この
導管１７はニアコンプレッサ１８の吸入口１８ａに連絡
される。一方、ニアコンプレッサ１８の吐出口１８ｂは
、エアブラスト弁２１の圧縮空気流入通路２３に接続さ
れる。圧縮空気流入通路２３の途中には圧力調整器１９
が設けられ、圧力調整器１９は戻し管２０を介して、導
管Ｉ７の給気管１３への開口とエアフローメータ１４と
の間の給気管１３に連通される。
リンダヘッド、４は燃焼室、５は給気弁、６は給気ポー
トを夫々示す。また、１０はインテークマニホルド、】
ｌはサージタンク、１２はエアクリーナ、１３はサージ
タンク１１とエアクリーナ１２とを連結する給気管を夫
々示す。給気管１３の途中には、上流側から順次エアフ
ローメータ１４、スロットル弁１５および機械式過給機
１６が設けられる。エアクリーナ１２とエアフローメー
タ１４の間の給気管１３から導管１７が分岐され、この
導管１７はニアコンプレッサ１８の吸入口１８ａに連絡
される。一方、ニアコンプレッサ１８の吐出口１８ｂは
、エアブラスト弁２１の圧縮空気流入通路２３に接続さ
れる。圧縮空気流入通路２３の途中には圧力調整器１９
が設けられ、圧力調整器１９は戻し管２０を介して、導
管Ｉ７の給気管１３への開口とエアフローメータ１４と
の間の給気管１３に連通される。
燃料空気噴射制御装置２５にはエアフローメータ１４及
びスロットル弁１５の開度を検出するスロットルセンサ
２６の信号か供給されると共に、機械回転数に比例した
パルスを発生するクランク角センサ２７及び上死点毎に
パルスを発生するクランク基準位置センサ２８夫々の出
力パルスが供給される。
びスロットル弁１５の開度を検出するスロットルセンサ
２６の信号か供給されると共に、機械回転数に比例した
パルスを発生するクランク角センサ２７及び上死点毎に
パルスを発生するクランク基準位置センサ２８夫々の出
力パルスが供給される。
燃料空気噴射制御装置２５は互いにバスで接続されたＣ
ＰＵと、ＲＡＭと、ＲＯＭと、Ａ／Ｄコンバータと、入
出力インタフェースとよりなり、Ａ／Ｄコンバータに供
給されるエアフローメータ１４、スロットルセンサ２６
夫々の出力と、入出力インタフェースに供給されるクラ
ンク角センサ２７、クランク基準位置センサ２８夫々の
出力とを基に、噴射する燃料量を算出し、エアブラスト
弁２１及び燃料噴射弁４６夫々の駆動信号を生成して入
出力インタフェースよりエアブラスト弁２１、燃料噴射
弁４６夫々に供給する。
ＰＵと、ＲＡＭと、ＲＯＭと、Ａ／Ｄコンバータと、入
出力インタフェースとよりなり、Ａ／Ｄコンバータに供
給されるエアフローメータ１４、スロットルセンサ２６
夫々の出力と、入出力インタフェースに供給されるクラ
ンク角センサ２７、クランク基準位置センサ２８夫々の
出力とを基に、噴射する燃料量を算出し、エアブラスト
弁２１及び燃料噴射弁４６夫々の駆動信号を生成して入
出力インタフェースよりエアブラスト弁２１、燃料噴射
弁４６夫々に供給する。
第３図はエアブラスト弁２１の断面図を示す。
同図中、エアブラスト弁２１のハウジング３１内にはま
っすぐに延びるニードル挿入孔３２が形成され、このニ
ードル挿入孔３２内にニードル挿入孔３２よりも小径の
ニードル３３が挿入される。
っすぐに延びるニードル挿入孔３２が形成され、このニ
ードル挿入孔３２内にニードル挿入孔３２よりも小径の
ニードル３３が挿入される。
ニードル挿入孔３２の一端にはノズル口３４が形成され
、このノズル口３４はニードル３３の先端部に形成され
た弁部３５によって開閉制御される。
、このノズル口３４はニードル３３の先端部に形成され
た弁部３５によって開閉制御される。
この実施例ではノズル口３４は燃焼室４内に配置される
。また、ニードル３３にはスプリングリテーナ３６が固
定され、このスプリングリテーナ３６とハウジング３１
間には圧縮はね３７が挿入される。この圧縮はね３７の
ばね力によりノズル口３４は通常ニードル３３の弁部３
５によって閉鎖される。弁部３５と反対側のニードル３
３の端部には可動コア３８が圧縮ばね３９のばね力によ
り常時当接せしめられており、ハウジング３１内には可
動コア３８を吸引するためのソレノイド４０とステータ
４１が配置される。ソレノイド４０が付勢されると可動
コア３８がステータ４１に向けて移動し、その結果ニー
ドル３３か圧縮ばね２７のばね力に抗してノズル口３４
の方向に移動するのでノズル口２４が開口せしめられる
。
。また、ニードル３３にはスプリングリテーナ３６が固
定され、このスプリングリテーナ３６とハウジング３１
間には圧縮はね３７が挿入される。この圧縮はね３７の
ばね力によりノズル口３４は通常ニードル３３の弁部３
５によって閉鎖される。弁部３５と反対側のニードル３
３の端部には可動コア３８が圧縮ばね３９のばね力によ
り常時当接せしめられており、ハウジング３１内には可
動コア３８を吸引するためのソレノイド４０とステータ
４１が配置される。ソレノイド４０が付勢されると可動
コア３８がステータ４１に向けて移動し、その結果ニー
ドル３３か圧縮ばね２７のばね力に抗してノズル口３４
の方向に移動するのでノズル口２４が開口せしめられる
。
一方、ハウジング３１内には円筒状をなすノズル室４２
が形成される。ノズル室４２の一端４２ａは圧縮空気流
入通路２３に連通せしめられ、ノズル室４２の他端４２
ｂは圧縮空気流出通路４５を介してニードル挿入孔３２
内に連通せしめられる。ノズル室４２内には燃料噴射弁
４６の噴口４７が配置され、更にこの噴口４７はノズル
室４２内の一端４２ａと他端４２ｂとの間に位置する。
が形成される。ノズル室４２の一端４２ａは圧縮空気流
入通路２３に連通せしめられ、ノズル室４２の他端４２
ｂは圧縮空気流出通路４５を介してニードル挿入孔３２
内に連通せしめられる。ノズル室４２内には燃料噴射弁
４６の噴口４７が配置され、更にこの噴口４７はノズル
室４２内の一端４２ａと他端４２ｂとの間に位置する。
第３図に示されるように圧縮空気流出通路４５はまっす
ぐに延びている。噴口４７は圧縮空気流出通路４５の軸
線上に配置され、噴口４７からは圧縮空気流出通路４５
の軸線に沿って広かり角の小さな燃料が噴射される。圧
縮空気流出通路４５はノズル口３４方向に向けてニード
ル挿入孔３２に対して斜めに延びており、ニードル挿入
孔３２に対し２０度から４５度をなしてニードル挿入孔
３２に斜めに接続される。
ぐに延びている。噴口４７は圧縮空気流出通路４５の軸
線上に配置され、噴口４７からは圧縮空気流出通路４５
の軸線に沿って広かり角の小さな燃料が噴射される。圧
縮空気流出通路４５はノズル口３４方向に向けてニード
ル挿入孔３２に対して斜めに延びており、ニードル挿入
孔３２に対し２０度から４５度をなしてニードル挿入孔
３２に斜めに接続される。
第４図はパターン設定処理の一実施例のフローチャート
を示す。この処理はメインルーチンの一部であり、数ｍ
５ｅｃ毎に実行される。
を示す。この処理はメインルーチンの一部であり、数ｍ
５ｅｃ毎に実行される。
同図中、ステップ５１ではスロットルセンサ２６の出力
信号からスロットル弁１５の全開状態（ＷＯＴ）かどう
かを判別する。これが全開状態でなければステップ５２
に進み、ここで燃料噴射時間ＴＡＵを所定値ａと比較す
る。所定値ａは例えばＴＡＵが３ ｍ５ｅｃ程度の軽負
荷時の値に設定されている。なお、燃料噴射時間ＴＡＵ
の代りに吸入空気量Ｑと機関回転数Ｎとから求めた負荷
Ｑ／Ｎを軽負荷に対応する所定値と比較しても良い。
信号からスロットル弁１５の全開状態（ＷＯＴ）かどう
かを判別する。これが全開状態でなければステップ５２
に進み、ここで燃料噴射時間ＴＡＵを所定値ａと比較す
る。所定値ａは例えばＴＡＵが３ ｍ５ｅｃ程度の軽負
荷時の値に設定されている。なお、燃料噴射時間ＴＡＵ
の代りに吸入空気量Ｑと機関回転数Ｎとから求めた負荷
Ｑ／Ｎを軽負荷に対応する所定値と比較しても良い。
ステップ５２で所定値ａ以下の場合は第１の燃料空気噴
射パターンを設定しくステップ５３）、所定値ａを越え
る場合は第２の燃料空気噴射パターンを設定しくステッ
プ５４）、またステップ５１で全開状態と判別された場
合は第３の燃料空気噴射パターンを設定しくステップ５
５）、処理を終了する。
射パターンを設定しくステップ５３）、所定値ａを越え
る場合は第２の燃料空気噴射パターンを設定しくステッ
プ５４）、またステップ５１で全開状態と判別された場
合は第３の燃料空気噴射パターンを設定しくステップ５
５）、処理を終了する。
第１の燃料空気噴射パターンはアイドルから軽負荷時に
おいて行なわれ、第５図（Ａ）に示すパルスのＨレベル
時に燃料噴射を行ない、続いて第５図（Ｂ）のパルスの
Ｈレベルで圧縮空気を噴射する。この噴射パターンは従
来から行なわれており、２サイクルの内燃機関では第６
図に示す如く圧縮工程の後半の期間１ａに燃料噴射２期
間Ｉｂに圧縮空気噴射を行なう。
おいて行なわれ、第５図（Ａ）に示すパルスのＨレベル
時に燃料噴射を行ない、続いて第５図（Ｂ）のパルスの
Ｈレベルで圧縮空気を噴射する。この噴射パターンは従
来から行なわれており、２サイクルの内燃機関では第６
図に示す如く圧縮工程の後半の期間１ａに燃料噴射２期
間Ｉｂに圧縮空気噴射を行なう。
第２の燃料空気噴射パターンは中負荷時において行なわ
れ、第５図（Ｃ）に示すパルスのＨレベルで燃料噴射を
行ない、第５図（Ｄ）に示すパルスのＨレベルで燃料噴
射に先行して圧縮空気のリーディング噴射を行ない、燃
料噴射に続いて第１のパターン同様の圧縮空気の噴射を
行なう。この噴射パターンでは中負荷時の燃料量の増加
で前のサイクルにて吹き残された燃料を掃気行程の吹き
抜けが生じないタイミングの第６図に示す期間ＩＩａの
リーディング噴射で噴射し、その後第１の燃料空気噴射
パターンと同様にして期間ｍｂに燃料噴射、期間Ｉｎｃ
に圧縮空気噴射を行なう。
れ、第５図（Ｃ）に示すパルスのＨレベルで燃料噴射を
行ない、第５図（Ｄ）に示すパルスのＨレベルで燃料噴
射に先行して圧縮空気のリーディング噴射を行ない、燃
料噴射に続いて第１のパターン同様の圧縮空気の噴射を
行なう。この噴射パターンでは中負荷時の燃料量の増加
で前のサイクルにて吹き残された燃料を掃気行程の吹き
抜けが生じないタイミングの第６図に示す期間ＩＩａの
リーディング噴射で噴射し、その後第１の燃料空気噴射
パターンと同様にして期間ｍｂに燃料噴射、期間Ｉｎｃ
に圧縮空気噴射を行なう。
このリーディング噴射により噴射されたノズル口３４の
残留燃料は点火までに時間かあるので燃焼室４内で微粒
化がなされ、空気と充分に混合され、燃料の完全燃焼が
行なわれエミッションの悪化か防止される。
残留燃料は点火までに時間かあるので燃焼室４内で微粒
化がなされ、空気と充分に混合され、燃料の完全燃焼が
行なわれエミッションの悪化か防止される。
第３の燃料空気噴射パターンはスロットル全開状態にお
いて行なわれ、第５図（Ｅ）に示すパルスのＨレベルで
掃気行程の後半に燃料噴射を行ない、続いて第５図（Ｆ
）に示すパルスのＨレベルで圧縮空気の噴射を行ない、
これで吹き残した燃料を圧縮行程の後半の圧縮空気のト
レーリング噴射を行なって燃焼室４へ噴射する。この噴
射パターンでは燃料量が多いため第１．第２の噴射パタ
ーンよりも早い第６図に示す期間１１１ａに燃料噴射、
期間ｍｂに圧縮空気噴射を行なって燃料の混合及び蒸発
の時間を充分にかせぎ、出力を向上させる。更に吹き残
した燃料をトレーリング噴射によって燃焼室４に噴射す
ると共に、このトレーリング噴射で燃焼室４内の混合を
促進し、燃焼を完全に行なわせて出力を向上させる。
いて行なわれ、第５図（Ｅ）に示すパルスのＨレベルで
掃気行程の後半に燃料噴射を行ない、続いて第５図（Ｆ
）に示すパルスのＨレベルで圧縮空気の噴射を行ない、
これで吹き残した燃料を圧縮行程の後半の圧縮空気のト
レーリング噴射を行なって燃焼室４へ噴射する。この噴
射パターンでは燃料量が多いため第１．第２の噴射パタ
ーンよりも早い第６図に示す期間１１１ａに燃料噴射、
期間ｍｂに圧縮空気噴射を行なって燃料の混合及び蒸発
の時間を充分にかせぎ、出力を向上させる。更に吹き残
した燃料をトレーリング噴射によって燃焼室４に噴射す
ると共に、このトレーリング噴射で燃焼室４内の混合を
促進し、燃焼を完全に行なわせて出力を向上させる。
このように、第２．第３の噴射パターンではエアブラス
ト弁２１の燃料噴射時には残留燃料がないために、従来
残留燃料を噴射するために使っていた圧縮空気のエネル
ギーが不用となり、全エネルギーを供給燃料の噴射に使
用でき、供給燃料の微粒化が向上する。
ト弁２１の燃料噴射時には残留燃料がないために、従来
残留燃料を噴射するために使っていた圧縮空気のエネル
ギーが不用となり、全エネルギーを供給燃料の噴射に使
用でき、供給燃料の微粒化が向上する。
第７図は燃料噴射制御処理の一実施例のフローチャート
を示す。このルーチンは上列点毎の割込みにより実行さ
れる。
を示す。このルーチンは上列点毎の割込みにより実行さ
れる。
同図中、ステップ６１ではエアフローメータ１４で検出
された吸入空気量Ｑとクランク角センサ２８で検出され
た機関回転数Ｎとから負荷Ｑ／Ｎを算出する。次に、負
荷Ｑ／Ｎと回転数Ｎとの二次元マツプより基本燃料噴射
時間Ｔｐを求め、これに補正係数を乗じて燃料噴射時間
ＴＡＵを算出する（ステップ６２）。この後、第４図の
処理で設定されたパターンに従ってクランク基準位置セ
ンサ２８の出力パルスを基準として燃料及び圧縮空気の
噴射を行ない（ステップ６３）、処理を終了する。
された吸入空気量Ｑとクランク角センサ２８で検出され
た機関回転数Ｎとから負荷Ｑ／Ｎを算出する。次に、負
荷Ｑ／Ｎと回転数Ｎとの二次元マツプより基本燃料噴射
時間Ｔｐを求め、これに補正係数を乗じて燃料噴射時間
ＴＡＵを算出する（ステップ６２）。この後、第４図の
処理で設定されたパターンに従ってクランク基準位置セ
ンサ２８の出力パルスを基準として燃料及び圧縮空気の
噴射を行ない（ステップ６３）、処理を終了する。
上述の如く、本発明の燃料噴射装置によれば、圧縮空気
通路の残留燃料を燃焼室に噴射してその微粒化及び空気
との混合を促進し、エミッションを向上させることがで
き、実用上きわめて育用である。
通路の残留燃料を燃焼室に噴射してその微粒化及び空気
との混合を促進し、エミッションを向上させることがで
き、実用上きわめて育用である。
第１図は本発明装置の原理図、第２図は本発明装置を適
用した内燃機関の構成図、第３図はエアブラスト弁の断
面図、第４図はパターン設定処理のフローチャート、第
５図、第６図は燃料空気噴射パターンを説明するための
図、第７図は燃料空気噴射処理のフローチャートである
。 Ｍｌ・・・内燃機関、Ｍ２・・・運転状態検出手段、Ｍ
３・・・演算手段、Ｍ４・・・燃料噴射手段、Ｍ５・・
・リーディング噴射開園手段、 ２Ｉ・・・エアブ
ラスト弁、２５・・・燃料空気噴射制御装置、３４・・
・ノズル口、４５・・・圧縮空気流出通路、４６・・・
燃料噴射弁。 第 図 第 ２１：エアブラスト弁 ３２：二一ドル挿入孔 ３３：ニードル ３４：ノズル口 ４０：ソレノイド ４２：ノズル嘗 ４５：圧縮空気流出通路 ４６：１１料噴射弁 第 図 第 図 舞、６ 図 第 図
用した内燃機関の構成図、第３図はエアブラスト弁の断
面図、第４図はパターン設定処理のフローチャート、第
５図、第６図は燃料空気噴射パターンを説明するための
図、第７図は燃料空気噴射処理のフローチャートである
。 Ｍｌ・・・内燃機関、Ｍ２・・・運転状態検出手段、Ｍ
３・・・演算手段、Ｍ４・・・燃料噴射手段、Ｍ５・・
・リーディング噴射開園手段、 ２Ｉ・・・エアブ
ラスト弁、２５・・・燃料空気噴射制御装置、３４・・
・ノズル口、４５・・・圧縮空気流出通路、４６・・・
燃料噴射弁。 第 図 第 ２１：エアブラスト弁 ３２：二一ドル挿入孔 ３３：ニードル ３４：ノズル口 ４０：ソレノイド ４２：ノズル嘗 ４５：圧縮空気流出通路 ４６：１１料噴射弁 第 図 第 図 舞、６ 図 第 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 燃料噴射弁によりエアブラスト弁の圧縮空気通路内に供
給された燃料を圧縮空気と共に該圧縮空気通路の先端の
ノズル口より燃焼室に噴射する燃料噴射装置において、 該圧縮空気通路への燃料供給前に該エアブラスト弁のノ
ズル口を開弁して該圧縮空気通路内の残留燃料を圧縮空
気と共に燃焼室に噴射するリーディング噴射制御手段を
有することを特徴とする燃料噴射装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27295090A JP2817385B2 (ja) | 1990-10-11 | 1990-10-11 | 燃料噴射装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27295090A JP2817385B2 (ja) | 1990-10-11 | 1990-10-11 | 燃料噴射装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04148059A true JPH04148059A (ja) | 1992-05-21 |
| JP2817385B2 JP2817385B2 (ja) | 1998-10-30 |
Family
ID=17521040
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27295090A Expired - Fee Related JP2817385B2 (ja) | 1990-10-11 | 1990-10-11 | 燃料噴射装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2817385B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004067928A1 (ja) * | 2003-01-31 | 2004-08-12 | Honda Motor Co., Ltd. | 筒内噴射式内燃機関 |
-
1990
- 1990-10-11 JP JP27295090A patent/JP2817385B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004067928A1 (ja) * | 2003-01-31 | 2004-08-12 | Honda Motor Co., Ltd. | 筒内噴射式内燃機関 |
| CN100400816C (zh) * | 2003-01-31 | 2008-07-09 | 本田技研工业株式会社 | 燃料直喷式内燃机 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2817385B2 (ja) | 1998-10-30 |
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