JPH04138238A - エンボス加工された熱可塑性樹脂シートの製造方法 - Google Patents
エンボス加工された熱可塑性樹脂シートの製造方法Info
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- JPH04138238A JPH04138238A JP2261452A JP26145290A JPH04138238A JP H04138238 A JPH04138238 A JP H04138238A JP 2261452 A JP2261452 A JP 2261452A JP 26145290 A JP26145290 A JP 26145290A JP H04138238 A JPH04138238 A JP H04138238A
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Shaping Of Tube Ends By Bending Or Straightening (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、表面がエンボス加工された熱可塑性樹脂シー
トの製造方法に関する。
トの製造方法に関する。
（従来の技術）
表面がエンボス加工された熱可塑性樹脂シートは、例え
ば、積層安全ガラスの製造において、シートとガラスと
の間に存在する空気を効率よく除去することができるの
で有用である。従来、このようなシートを製造する方法
として以下に示す方法が提案されている。
ば、積層安全ガラスの製造において、シートとガラスと
の間に存在する空気を効率よく除去することができるの
で有用である。従来、このようなシートを製造する方法
として以下に示す方法が提案されている。
■金型に設けられたリップの先端部に、樹脂の押し出し
方向側が拡開する傾斜面を設けると共に、該傾斜面に樹
脂の押し出し方向に沿った多数の溝を設け、このような
金型を用いて熱可塑性樹脂を押し出し成形する（特公昭
５７−３２６５５号公報）。
方向側が拡開する傾斜面を設けると共に、該傾斜面に樹
脂の押し出し方向に沿った多数の溝を設け、このような
金型を用いて熱可塑性樹脂を押し出し成形する（特公昭
５７−３２６５５号公報）。
この方法によれば、押し出し成形されたシートの表面に
は、上記溝によって微細なエンボスが形成される。
は、上記溝によって微細なエンボスが形成される。
■金型のリップを樹脂温度より低く冷却する、とにより
、金型内に存在する溶融樹脂の表面部２中央部との間に
温度差を生じさせ、このようなｔ態で樹脂を押し出して
シートにエンボスを付与する（特開昭６１−１５４９１
９号公報）。
、金型内に存在する溶融樹脂の表面部２中央部との間に
温度差を生じさせ、このようなｔ態で樹脂を押し出して
シートにエンボスを付与する（特開昭６１−１５４９１
９号公報）。
この方法によれば、溶融樹脂の表面と内部と９剪断作用
によってシート表面に微細なエンボス力形成されるもの
と思われる。
によってシート表面に微細なエンボス力形成されるもの
と思われる。
（発明が解決しようとする課題）
上記■の方法では、シート表面に形成されたエンボスの
形状が溝条ないし突条となるので、得られたシートは積
層安全ガラスに用いられる中間層として好ましくない。
形状が溝条ないし突条となるので、得られたシートは積
層安全ガラスに用いられる中間層として好ましくない。
すなわち、シートとガラスとを積層して安全ガラスを製
造する場合に、シートとガラスとの開に存在する空気を
効率よく外部へ除去する必要があるが、シート表面に形
成されたエンボスの形状が上記のように溝条ないし突条
であると、シートとガラスとの間に存在する空気はその
溝条の方向に沿ってしか抜かれないので、空気の抜けが
悪いのである。
造する場合に、シートとガラスとの開に存在する空気を
効率よく外部へ除去する必要があるが、シート表面に形
成されたエンボスの形状が上記のように溝条ないし突条
であると、シートとガラスとの間に存在する空気はその
溝条の方向に沿ってしか抜かれないので、空気の抜けが
悪いのである。
さらに、上記金型のり、プ形状はその先端部が傾斜して
いるので、この金型を用いて、例えば可塑化されたポリ
ビニルブチラール樹脂を押し出し成形した場合にはりツ
ブカスが発生しやすいという欠点がある。この発生した
リブカスがシートに付着すると不良品となり、また不良
品の発生を防ぐためにはリップの掃除を余儀なくされる
ので生産性が低下するという欠点がある。
いるので、この金型を用いて、例えば可塑化されたポリ
ビニルブチラール樹脂を押し出し成形した場合にはりツ
ブカスが発生しやすいという欠点がある。この発生した
リブカスがシートに付着すると不良品となり、また不良
品の発生を防ぐためにはリップの掃除を余儀なくされる
ので生産性が低下するという欠点がある。
上記■の方法では、金型のリップにおいて、樹脂温度と
リップとの温度差を大略４０”Ｃまでつけるようリップ
を低い温度に冷却する必要がある。このために、冷却用
管路を金型に設ける必要があって金型の構造が複雑にな
ると共に、温調設備が付加的に必要となるので、設備費
が増大する欠点がある。さらに、リップの冷却によって
金型内の溶融樹脂の圧力がリップを冷却しない場合に比
べて増大するために、押出機の負荷が増大することによ
り生産性が低下する。
リップとの温度差を大略４０”Ｃまでつけるようリップ
を低い温度に冷却する必要がある。このために、冷却用
管路を金型に設ける必要があって金型の構造が複雑にな
ると共に、温調設備が付加的に必要となるので、設備費
が増大する欠点がある。さらに、リップの冷却によって
金型内の溶融樹脂の圧力がリップを冷却しない場合に比
べて増大するために、押出機の負荷が増大することによ
り生産性が低下する。
本発明は上記の欠点を解決したものであり、その目的と
するところは、リップカスの付着を低減することにより
不良品の発生を防ぎ、しかも押出機の負荷を増大させる
ようなことがなくて生産性を損なうことのないエンボス
加工された熱可塑性樹脂シートの製造方法を提供するこ
とにある。本発明の他の目的は、 冷却用管路や温調設
備を設ける必要がなく比較的安価な金星を用いて良好な
形状のエンボスを有するシートが得られる熱可塑性樹脂
シートの製造方法を提供することにある。
するところは、リップカスの付着を低減することにより
不良品の発生を防ぎ、しかも押出機の負荷を増大させる
ようなことがなくて生産性を損なうことのないエンボス
加工された熱可塑性樹脂シートの製造方法を提供するこ
とにある。本発明の他の目的は、 冷却用管路や温調設
備を設ける必要がなく比較的安価な金星を用いて良好な
形状のエンボスを有するシートが得られる熱可塑性樹脂
シートの製造方法を提供することにある。
（課題を解決するための手段）
本発明者らは、特にポリビニルブチラール４［、または
これに類似する熱可塑性樹脂のシート押出成形において
、押出成形金型のスリット間隙と樹脂の押出速度との比
が所定値を超える条件下で熱可塑性樹脂を押比成形する
ことにより、例えば、積層安全ガラス用中間膜として好
適な、表面に良好なエンボスを有するシートが得られる
という特異な現象を発見し、それによって従来技術の欠
点を解消する本発明を完成したものである。
これに類似する熱可塑性樹脂のシート押出成形において
、押出成形金型のスリット間隙と樹脂の押出速度との比
が所定値を超える条件下で熱可塑性樹脂を押比成形する
ことにより、例えば、積層安全ガラス用中間膜として好
適な、表面に良好なエンボスを有するシートが得られる
という特異な現象を発見し、それによって従来技術の欠
点を解消する本発明を完成したものである。
すなわち、本発明のエンボス加工された熱可塑性樹脂シ
ートの製造方法は、押出成形金型に設けられた一対のリ
ップ間に形成されたスリットより、熱可塑性樹脂を所定
の押出速度で押し出してエンボス加工された熱可塑性樹
脂シートを製造する方法であって、上記一対のリップの
内面に形成された各ランド面はリップ先端部まで平面に
形成されていると共に、各ランド面間の間隙はリップの
先端部へい（にっれて順次小さくなるよう設定され、該
リップの先端部において一対のリップ間に形成されるス
リット間隙Ｈに対する押出速［Ｖの比Ｖ ／ Ｈカ、Ｍ
比Ｖ／Ｈを増大するにつれて、シートの表面粗さが減
少したのち増大する際の表面粗さの最小値における比Ｖ
／Ｈ（臨界値）より大きい値となる条件下で熱可塑性樹
脂を押し出すことを特徴としており、そのことにより上
記目的が達成される。
ートの製造方法は、押出成形金型に設けられた一対のリ
ップ間に形成されたスリットより、熱可塑性樹脂を所定
の押出速度で押し出してエンボス加工された熱可塑性樹
脂シートを製造する方法であって、上記一対のリップの
内面に形成された各ランド面はリップ先端部まで平面に
形成されていると共に、各ランド面間の間隙はリップの
先端部へい（にっれて順次小さくなるよう設定され、該
リップの先端部において一対のリップ間に形成されるス
リット間隙Ｈに対する押出速［Ｖの比Ｖ ／ Ｈカ、Ｍ
比Ｖ／Ｈを増大するにつれて、シートの表面粗さが減
少したのち増大する際の表面粗さの最小値における比Ｖ
／Ｈ（臨界値）より大きい値となる条件下で熱可塑性樹
脂を押し出すことを特徴としており、そのことにより上
記目的が達成される。
以下に、本発明を図面を参照しながら説明する。
第１図および第２図には本発明に使用するフラットシー
ト押出成形金型の一例が示されている。
ト押出成形金型の一例が示されている。
該金型には上下一対のりツカａｓ ３ｂを備えた口金部
４が取り外し可能に固定されている。一対のすツブ３ａ
ｓ ３ｂ間に形成されたスリ・ノド１は、金型内ニ設ケ
られたマニホールド７及びランド２と連通している。
４が取り外し可能に固定されている。一対のすツブ３ａ
ｓ ３ｂ間に形成されたスリ・ノド１は、金型内ニ設ケ
られたマニホールド７及びランド２と連通している。
該リップ３ａ、３ｂの先端部（溶融樹脂の押出側端部）
におけるスリット１の間隙Ｈが調整できるように、少な
くとも一方のリップ３ａ （または３ｂ）は他方のリッ
プ３ｂ（または３ａ）に対して近接あるいは離間可能に
構成されている。図中８は樹脂流路１０に面して金型の
後部に設けられた圧力計であり、該圧力計８は金型に装
着されたリング部９に固定されている。
におけるスリット１の間隙Ｈが調整できるように、少な
くとも一方のリップ３ａ （または３ｂ）は他方のリッ
プ３ｂ（または３ａ）に対して近接あるいは離間可能に
構成されている。図中８は樹脂流路１０に面して金型の
後部に設けられた圧力計であり、該圧力計８は金型に装
着されたリング部９に固定されている。
第１図に示すように、上記一対のリップ３ａ、 ３ｂの
内面にはそれぞれランド面５ａｓ ５ｂが形成されてい
る。各ランド面５ａｓ ５ｂはリップ３ａ、３ｂの先端
部まで平面に形成され、かつ各ランド面５ａ、５ｂ間の
間隙はリップ３ａ、３ｂの先端部へいくにつれて順次小
さくなるよう設定されている。この一対のランド面５ａ
、 ５ｂの傾斜角（一対のランド面５ａ、 ５ｂのな
す角度）θは１−１０’が好ましく、さらに好ましくは
１〜５°である。従って、少なくとも一方のリップ３ａ
、 ３ｂの外面６ａ、 ６ｂとランド面５ａ、 ５ｂと
のなす角度α、βは鋭角に形成されることになる。
内面にはそれぞれランド面５ａｓ ５ｂが形成されてい
る。各ランド面５ａｓ ５ｂはリップ３ａ、３ｂの先端
部まで平面に形成され、かつ各ランド面５ａ、５ｂ間の
間隙はリップ３ａ、３ｂの先端部へいくにつれて順次小
さくなるよう設定されている。この一対のランド面５ａ
、 ５ｂの傾斜角（一対のランド面５ａ、 ５ｂのな
す角度）θは１−１０’が好ましく、さらに好ましくは
１〜５°である。従って、少なくとも一方のリップ３ａ
、 ３ｂの外面６ａ、 ６ｂとランド面５ａ、 ５ｂと
のなす角度α、βは鋭角に形成されることになる。
リップ３ａ、３ｂの構造としては、例えば、次の態様が
あげられる。
あげられる。
■下側のランド面５ｂをリップ３ｂの外面（鉛直面）６
ｂに対して直交する面（水平面）に形成し、上側のラン
ド面５ａをその先端側が順次下方へ傾斜する傾斜面に形
成する。この場合、下側のランド面５ｂとリップ３ｂの
外面６ｂとのなす角度βは直角、上側のランド面５ａと
リップ３ａの外面６ａとのなす角度αは鋭角である。該
角度αは８０°〜８９°が好ましい。
ｂに対して直交する面（水平面）に形成し、上側のラン
ド面５ａをその先端側が順次下方へ傾斜する傾斜面に形
成する。この場合、下側のランド面５ｂとリップ３ｂの
外面６ｂとのなす角度βは直角、上側のランド面５ａと
リップ３ａの外面６ａとのなす角度αは鋭角である。該
角度αは８０°〜８９°が好ましい。
■下側のランド面５ｂをその先端側が順次上方へ傾斜す
る傾斜面に形成し、上側のランド面５ａをリップ３ａの
外面（鉛直面） ６ａに対して直交する面（水平面）に
形成する。この場合、下側のランド面５ｂとリップ３ｂ
の外面６ｂとのなす角度βは鋭角、上側のランド面５ａ
とリップ３ａの外面６ａとのなす角度αは直角である。
る傾斜面に形成し、上側のランド面５ａをリップ３ａの
外面（鉛直面） ６ａに対して直交する面（水平面）に
形成する。この場合、下側のランド面５ｂとリップ３ｂ
の外面６ｂとのなす角度βは鋭角、上側のランド面５ａ
とリップ３ａの外面６ａとのなす角度αは直角である。
該角度βは８０°〜８９°が好ましい。
■下側のランド面５ｂをその先端側が順次上方へ傾斜す
る傾斜面に形成し、上側のランド面５ａをその先端側が
順次下方へ傾斜する傾斜面に形成する。
る傾斜面に形成し、上側のランド面５ａをその先端側が
順次下方へ傾斜する傾斜面に形成する。
この場合、下側のランド面５ｂとリップ３ｂの外面６ｂ
とのなす角度βは鋭角、上側のランド面５ａとリップ３
ａの外面６ａとのなす角度αは鋭角である。該角度βお
よびαは８５°〜８９．５°が好ましい。
とのなす角度βは鋭角、上側のランド面５ａとリップ３
ａの外面６ａとのなす角度αは鋭角である。該角度βお
よびαは８５°〜８９．５°が好ましい。
次に、上記押出成形金型を用いて、該スリット１より熱
可塑性樹脂を所定の押出速度で押し出してエンボス加工
された熱可塑性樹脂シートを製造する方法について説明
する。
可塑性樹脂を所定の押出速度で押し出してエンボス加工
された熱可塑性樹脂シートを製造する方法について説明
する。
すなわち、上記リップ３ａ、３ｂの先端部において一対
のリップ３ａ、 ３ｂ間に形成されるスリット間隙Ｈに
対する樹脂の押出速度Ｖの比Ｖ／Ｈが、該比Ｖ／Ｈを増
大した条件で樹脂をスリット１から押し出して樹脂シー
トを製造するときに、得られたシートの表面粗さが減少
したのち反転して増大する際の表面粗さの最小値におけ
る比Ｖ／Ｈ（臨界値）より大きい値となる条件下で熱可
塑性樹脂を押し出すものである。
のリップ３ａ、 ３ｂ間に形成されるスリット間隙Ｈに
対する樹脂の押出速度Ｖの比Ｖ／Ｈが、該比Ｖ／Ｈを増
大した条件で樹脂をスリット１から押し出して樹脂シー
トを製造するときに、得られたシートの表面粗さが減少
したのち反転して増大する際の表面粗さの最小値におけ
る比Ｖ／Ｈ（臨界値）より大きい値となる条件下で熱可
塑性樹脂を押し出すものである。
上記スリット間隙Ｈとは、第１図に示すように、リップ
３ａ、３ｂ先端側における一対のランド面５ａ、５ｂ間
の最小距離を意味する。
３ａ、３ｂ先端側における一対のランド面５ａ、５ｂ間
の最小距離を意味する。
また、押出速度Ｖは以下の式（１）によって求められる
。
。
押出速度Ｖ＝押出体積速度／［金型のスリット幅×スリ
ット間隙Ｈコ ・・・（１） 式（１）中の単位は、押出速度Ｖは、ａｍ／ｓｅｅ押出
体積速度は、ａｍ３７ｓｅｃ 金型スリット幅は、ｃｍ スリット間隙Ｈは、ｃｍである。
ット間隙Ｈコ ・・・（１） 式（１）中の単位は、押出速度Ｖは、ａｍ／ｓｅｅ押出
体積速度は、ａｍ３７ｓｅｃ 金型スリット幅は、ｃｍ スリット間隙Ｈは、ｃｍである。
金型のスリット間隙Ｈに対する押出速度Ｖの比Ｖ／Ｈは
、スリット間隙Ｈ及び／または押出速度■を変えること
によって調整することが可能であり、例えば、比Ｖ／Ｈ
を上げる場合には押出速度Ｖを上げ及び／またはスリッ
ト間隙Ｈを狭くすればよく、比Ｖ／Ｈを下げる場合には
、その逆の操作で行うことができる。
、スリット間隙Ｈ及び／または押出速度■を変えること
によって調整することが可能であり、例えば、比Ｖ／Ｈ
を上げる場合には押出速度Ｖを上げ及び／またはスリッ
ト間隙Ｈを狭くすればよく、比Ｖ／Ｈを下げる場合には
、その逆の操作で行うことができる。
第３図は、樹脂の押出速度■とスリット間隙Ｈの比Ｖ／
Ｈと、押出成形金型から押し出されたシート表面の粗さ
（Ｒ）との関係を示したグラフであリ、粗さ（Ｒ）の値
はシート内の１０箇所における平均値（１０点平均粗さ
）を示し、ＩｓＯＲ，４６８に準拠した測定値である。
Ｈと、押出成形金型から押し出されたシート表面の粗さ
（Ｒ）との関係を示したグラフであリ、粗さ（Ｒ）の値
はシート内の１０箇所における平均値（１０点平均粗さ
）を示し、ＩｓＯＲ，４６８に準拠した測定値である。
図に示すように、Ｖ／Ｈを徐々に上げた状態でシートを
押し出すと、得られたシート表面の粗さ（Ｒ）は逐次増
大しく第３図の（ａ）領域）、さらにＶ／Ｈを上げた状
態でシートを押し出すと、得られたシート表面の粗さ（
Ｒ）は急に減少し約１０〜２０μｍまで低下する（第３
図の（ｂ）領域）。さらに、Ｖ／Ｈを上げた状態でシー
トを押し出すと、得られたシート表面の粗さ（Ｒ）は急
に増大する（第３図の（Ｃ）領域）現象を示す。
押し出すと、得られたシート表面の粗さ（Ｒ）は逐次増
大しく第３図の（ａ）領域）、さらにＶ／Ｈを上げた状
態でシートを押し出すと、得られたシート表面の粗さ（
Ｒ）は急に減少し約１０〜２０μｍまで低下する（第３
図の（ｂ）領域）。さらに、Ｖ／Ｈを上げた状態でシー
トを押し出すと、得られたシート表面の粗さ（Ｒ）は急
に増大する（第３図の（Ｃ）領域）現象を示す。
上記（ａ）領域におけるシートの表面状態は、シートの
押出方向と直交する方向に長い凹溝ないし突条が多数設
けられた状態となっており、いわば「洗濯板形状」をし
ている。
押出方向と直交する方向に長い凹溝ないし突条が多数設
けられた状態となっており、いわば「洗濯板形状」をし
ている。
上記（１））領域におけるシートの表面状態は、「洗濯
板形状」と、第６図（ａ）に示すような不連続でかつ方
向性のない微細な凹凸を有する「ランダム形状」とが混
在する状態であり、Ｖ／Ｈを上げるにつれてその粗さ（
Ｒ）は減少する。この粗さ（Ｒ）が最小となる値（第１
図の（ｄ））における比Ｖ／Ｈを本発明では臨界値（Ｖ
／ Ｈｃ ）とする。
板形状」と、第６図（ａ）に示すような不連続でかつ方
向性のない微細な凹凸を有する「ランダム形状」とが混
在する状態であり、Ｖ／Ｈを上げるにつれてその粗さ（
Ｒ）は減少する。この粗さ（Ｒ）が最小となる値（第１
図の（ｄ））における比Ｖ／Ｈを本発明では臨界値（Ｖ
／ Ｈｃ ）とする。
上記（Ｃ）領域におけるシートの表面状態は、（ａ）及
び（ｂ）領域で見られた洗濯板形状とは形態が全く異な
っており、第６図（ａ）で示したような、不連続でかつ
方向性のない微細な凹凸を有する「ランダム形状」のみ
であり、しかも凹凸の状態は凸部１１が鋭く且つ凹部１
２が緩やかであり、従来のエンボスロール方式によって
得られたシートが第６図（ｂ）に示すように、その凸部
１３が丸みを帯びているのに比して、ガラスと積層・圧
着する場合の脱気性に優れた形状である。そして、臨界
値より上の値において、Ｖ／Ｈを変化させてシートを押
し出すことにより、表面粗さ（Ｒ）が約１５〜７０μｍ
の範囲内で調整しうるエンボス加工された熱可塑性樹脂
シートを得ることができる。
び（ｂ）領域で見られた洗濯板形状とは形態が全く異な
っており、第６図（ａ）で示したような、不連続でかつ
方向性のない微細な凹凸を有する「ランダム形状」のみ
であり、しかも凹凸の状態は凸部１１が鋭く且つ凹部１
２が緩やかであり、従来のエンボスロール方式によって
得られたシートが第６図（ｂ）に示すように、その凸部
１３が丸みを帯びているのに比して、ガラスと積層・圧
着する場合の脱気性に優れた形状である。そして、臨界
値より上の値において、Ｖ／Ｈを変化させてシートを押
し出すことにより、表面粗さ（Ｒ）が約１５〜７０μｍ
の範囲内で調整しうるエンボス加工された熱可塑性樹脂
シートを得ることができる。
このように、Ｖ／Ｈが臨界値以下の条件下で熱可塑性樹
脂を押出成形した場合には、（ａ）領域及び（ｂ）領域
のように、シート表面に形成されたエンボス形状は主に
洗濯板形状となる。このシートは、そのエンボス形状に
方向性があるので、例えば、積層安全ガラス用の中間膜
として使用する場合には好ましくない。すなわち、シー
トを一対のガラス板間に配置して一対のガラス板を積層
、圧着する際に、シート表面に形成された上記エンボス
が一方向にのみ配向していると、該シートとガラス板間
に存在する空気はエンボスの凹溝の方向にのみ抜けるこ
とになるので空気の抜けが悪いのである。
脂を押出成形した場合には、（ａ）領域及び（ｂ）領域
のように、シート表面に形成されたエンボス形状は主に
洗濯板形状となる。このシートは、そのエンボス形状に
方向性があるので、例えば、積層安全ガラス用の中間膜
として使用する場合には好ましくない。すなわち、シー
トを一対のガラス板間に配置して一対のガラス板を積層
、圧着する際に、シート表面に形成された上記エンボス
が一方向にのみ配向していると、該シートとガラス板間
に存在する空気はエンボスの凹溝の方向にのみ抜けるこ
とになるので空気の抜けが悪いのである。
これに対し、上記（ｃ）領域で得られたシート表面のエ
ンボス形状はランダム形状となっているので、空気の抜
は方向に方向性がなく、シートとガラス板間に存在する
空気を効率よく抜くことができる。その表面の粗さ（Ｒ
）は、Ｖ／Ｈの条件を変化させることによって、積層シ
ートのエンボスに好適な１５〜７０μ閣、さらに好まし
くは２０〜５０μｌの範囲に調整することができる。
ンボス形状はランダム形状となっているので、空気の抜
は方向に方向性がなく、シートとガラス板間に存在する
空気を効率よく抜くことができる。その表面の粗さ（Ｒ
）は、Ｖ／Ｈの条件を変化させることによって、積層シ
ートのエンボスに好適な１５〜７０μ閣、さらに好まし
くは２０〜５０μｌの範囲に調整することができる。
なお、臨界値（Ｖ ／ Ｈｃ ）は熱可塑性樹脂の種類
、粘度、押出温度等を変えることによって変化しうるも
ので、第４図にポリビニルブチラール樹脂を用いてエン
ボス加工されたシートを製造す場合の臨界値（Ｖ ／
Ｈｃ ）と成形樹脂温度との関係を示す。第４図の結果
から樹脂温度が上がるにつれて、Ｖ ／ Ｈｃが増加す
ることがわかる。従って、樹脂温度が高くなった場合に
は、金型のスリット間隙Ｈを狭（し及び／または押出速
度Ｖを比較的速めてＶ／）（を臨界値（Ｖ／Ｈｅ）より
高くすればよい。このように本発明では、臨界値より比
Ｖ／Ｈが大きい値となる条件下で熱可塑性樹脂を押し出
すものであ・す、好ましくは臨界値に臨界値×１．４の
値、さらに好ましくは臨界値〜臨界値×１．２の値の条
件下で成形するものである。
、粘度、押出温度等を変えることによって変化しうるも
ので、第４図にポリビニルブチラール樹脂を用いてエン
ボス加工されたシートを製造す場合の臨界値（Ｖ ／
Ｈｃ ）と成形樹脂温度との関係を示す。第４図の結果
から樹脂温度が上がるにつれて、Ｖ ／ Ｈｃが増加す
ることがわかる。従って、樹脂温度が高くなった場合に
は、金型のスリット間隙Ｈを狭（し及び／または押出速
度Ｖを比較的速めてＶ／）（を臨界値（Ｖ／Ｈｅ）より
高くすればよい。このように本発明では、臨界値より比
Ｖ／Ｈが大きい値となる条件下で熱可塑性樹脂を押し出
すものであ・す、好ましくは臨界値に臨界値×１．４の
値、さらに好ましくは臨界値〜臨界値×１．２の値の条
件下で成形するものである。
第５図は可塑化ポリビニルブチラール樹脂の樹脂温度、
Ｖ／Ｈ及びシート表面の粗さ（１？）との関係を示した
グラフであり、第５図の結果から、般に１５０〜２２０
℃の範囲の成形樹脂温度を有する可塑化ポリビニルブチ
ラール樹脂においては、この樹脂温度において、比Ｖ／
Ｈの臨界値が存在し、かつエンボス形状として好適な粗
さ（Ｒ）を付与できるＶ／Ｈが存在することを示してい
る。
Ｖ／Ｈ及びシート表面の粗さ（１？）との関係を示した
グラフであり、第５図の結果から、般に１５０〜２２０
℃の範囲の成形樹脂温度を有する可塑化ポリビニルブチ
ラール樹脂においては、この樹脂温度において、比Ｖ／
Ｈの臨界値が存在し、かつエンボス形状として好適な粗
さ（Ｒ）を付与できるＶ／Ｈが存在することを示してい
る。
なお、図中○は成形されたシート表面のエンボス形状が
洗濯板形状であることを示し、・はランダム形状である
ことを示し、口は洗濯板形状とランダム形状とが混在し
ていることを示している。
洗濯板形状であることを示し、・はランダム形状である
ことを示し、口は洗濯板形状とランダム形状とが混在し
ていることを示している。
従って、本発明によれば、所定の樹脂温度で押し出し成
形する際に、Ｖ／Ｈを増大するにつれて、シートの表面
粗さ（Ｒ）が減少したのち増大する際の表面粗さ（Ｒ）
の最小値におけるＶ ／ Ｈｃを実測等により求め、こ
の臨界値よりＶ／Ｈが大きくなる条件下で熱可塑性樹脂
を押し出せばよ（、または金型の成形条件のＶ／Ｈを設
定した場合には、樹脂温度を変化させて臨界値よりその
比Ｖ／Ｈが高くなるようにしてもよい。
形する際に、Ｖ／Ｈを増大するにつれて、シートの表面
粗さ（Ｒ）が減少したのち増大する際の表面粗さ（Ｒ）
の最小値におけるＶ ／ Ｈｃを実測等により求め、こ
の臨界値よりＶ／Ｈが大きくなる条件下で熱可塑性樹脂
を押し出せばよ（、または金型の成形条件のＶ／Ｈを設
定した場合には、樹脂温度を変化させて臨界値よりその
比Ｖ／Ｈが高くなるようにしてもよい。
本発明で使用される熱可塑性樹脂としては、第３図に示
すように、金型のスリｙ）間隙Ｈに対する押出速度Ｖの
比Ｖ／Ｈが、該比Ｖ／Ｈを増大するにつれて、シートの
表面粗さ（Ｒ）か減少したのち増大する特性を有するも
の、すなわち臨界値（Ｖ ／ Ｈｃ ）を有するもので
あれば限定されないが、ポリビニルブチラール樹脂等の
ビニルアセタール樹脂や他の類似する樹脂に好適に適用
される。
すように、金型のスリｙ）間隙Ｈに対する押出速度Ｖの
比Ｖ／Ｈが、該比Ｖ／Ｈを増大するにつれて、シートの
表面粗さ（Ｒ）か減少したのち増大する特性を有するも
の、すなわち臨界値（Ｖ ／ Ｈｃ ）を有するもので
あれば限定されないが、ポリビニルブチラール樹脂等の
ビニルアセタール樹脂や他の類似する樹脂に好適に適用
される。
このように本発明によれば、スリット部分を従来技術の
ように冷却温調する必要がなく、押出速度とスリット部
分等を調整するだけで容易に所要のエンボス加工された
熱可塑性樹脂シートを製造することができる。特に、ポ
リビニルブチラール樹脂またはそれに類似する粘着性樹
脂を押圧成形する場合には、金型リップの出口部（リッ
プの外面）にリップカスが付着し易い傾向にあるが、本
発明では、リップ構造を上記のように構成することによ
り、リップの先端部分にリップカスが付着するのを減少
することができる。従って、リップカスが付着すること
に起因するシート不良品の発生を抑制することができる
。また、不良品の発生を防止するためには、リップカス
が付着する前に定期的に金型のリップを清掃する必要が
あって生産性が非常に低下していたが、本発明ではリッ
プの形状を上記のように加工するだけでリップカスの発
生を抑制することができる。
ように冷却温調する必要がなく、押出速度とスリット部
分等を調整するだけで容易に所要のエンボス加工された
熱可塑性樹脂シートを製造することができる。特に、ポ
リビニルブチラール樹脂またはそれに類似する粘着性樹
脂を押圧成形する場合には、金型リップの出口部（リッ
プの外面）にリップカスが付着し易い傾向にあるが、本
発明では、リップ構造を上記のように構成することによ
り、リップの先端部分にリップカスが付着するのを減少
することができる。従って、リップカスが付着すること
に起因するシート不良品の発生を抑制することができる
。また、不良品の発生を防止するためには、リップカス
が付着する前に定期的に金型のリップを清掃する必要が
あって生産性が非常に低下していたが、本発明ではリッ
プの形状を上記のように加工するだけでリップカスの発
生を抑制することができる。
（実施例）
次に、本発明を実施例に基づいて具体的に説明する。
実ＩＬＬ
第７図に示す口金部４が装着された第２図に示した押出
成形金型を用いて、可塑化ポリビニルブチラール樹脂を
押し出し成形し、エンボス加工されたポリビニルブチラ
ール樹脂シートを得た。
成形金型を用いて、可塑化ポリビニルブチラール樹脂を
押し出し成形し、エンボス加工されたポリビニルブチラ
ール樹脂シートを得た。
第７図において、下側のリップ３ｂのランド面５ｂは水
平面とし、上側のリップ３ａのランド面５ａは先端部が
下方へ傾斜する傾斜面とした。図に示すスリットの間隙
Ｌ１は１．３３ｒａｒｎ、 Ｌ ２は０．８３ｍｍ、
スリットの長さＬ３は２０ｍｍ、一対のランド面５
ａ、５ｂのなす角度θ１は１．４０°であった。
平面とし、上側のリップ３ａのランド面５ａは先端部が
下方へ傾斜する傾斜面とした。図に示すスリットの間隙
Ｌ１は１．３３ｒａｒｎ、 Ｌ ２は０．８３ｍｍ、
スリットの長さＬ３は２０ｍｍ、一対のランド面５
ａ、５ｂのなす角度θ１は１．４０°であった。
リップのスリット幅は１８５ｈ＋ｍ、 樹脂温度２００
℃、樹脂の押出ｊ１５３０Ｋ ｇ ／ Ｈｒで行った。
℃、樹脂の押出ｊ１５３０Ｋ ｇ ／ Ｈｒで行った。
本実施例では、Ｖ／Ｈは１１６であり、この値は臨界値
１０８（樹脂温度２００°Ｃ）より大きく、本発明の条
件を満足していた。
１０８（樹脂温度２００°Ｃ）より大きく、本発明の条
件を満足していた。
溶融樹脂の金型内の圧力（背圧）を上記圧力計８にて測
定し、またリップ３ａ、３ｂを清掃するに必要でない時
間（清掃周期）を測定した。さらに、得られたシート表
面に形成されたエンボスの粗さ（μｍ）を測定し、また
そのエンボス形状を目視ニて観察した。それらの結果を
表１に示す。表１中、リップカス寿命は、リップカスの
清掃が必要でない時間を示す。
定し、またリップ３ａ、３ｂを清掃するに必要でない時
間（清掃周期）を測定した。さらに、得られたシート表
面に形成されたエンボスの粗さ（μｍ）を測定し、また
そのエンボス形状を目視ニて観察した。それらの結果を
表１に示す。表１中、リップカス寿命は、リップカスの
清掃が必要でない時間を示す。
支五丘旦
第８図に示す口金部４を用いたこと以外は、実施例１と
同様にしてポリビニルブチラール樹脂シートを得た。
同様にしてポリビニルブチラール樹脂シートを得た。
第８図において、下側のリップ３ｂのランド面５ｂは先
端部が上方へ傾斜する傾斜面とし、上側のリップ３ａの
ランド面５ａは先端部が下方へ傾斜する傾斜面とした。
端部が上方へ傾斜する傾斜面とし、上側のリップ３ａの
ランド面５ａは先端部が下方へ傾斜する傾斜面とした。
図に示すスリットの間隙Ｌ１は２．５１１ａ＋ｏ、Ｌ２
は０．８３＋＋＋ｍ、スリットの長さＬ３は２０ｍｍ、
一対のランド面５ａ、 ５ｂのなす角度θ１は５．０
０であった。
は０．８３＋＋＋ｍ、スリットの長さＬ３は２０ｍｍ、
一対のランド面５ａ、 ５ｂのなす角度θ１は５．０
０であった。
この実施例では、比Ｖ／Ｈは１１６であり、この値は臨
界値１０８（樹脂温度２００℃）より大きく、本発明の
条件を満足していた。
界値１０８（樹脂温度２００℃）より大きく、本発明の
条件を満足していた。
溶融樹脂の金型内の圧力（背圧）、リップカス寿命、得
られたシート表面に形成されたエンボスの粗さ（μ■）
およびエンボス形状の結果を表１に示す。
られたシート表面に形成されたエンボスの粗さ（μ■）
およびエンボス形状の結果を表１に示す。
ルｍ
第９図に示す口金部４を用いたこと以外は、実施例１と
同様にしてポリビニルブチラール樹脂シートを得た。
同様にしてポリビニルブチラール樹脂シートを得た。
第９図において、下側および上側のリップ３ａ、３ｂの
ランド面５ａ、５ｂはともに水平面とした。図に示すス
リットの間隙Ｌ１およびＬ２は０．８３ｍｍｘ スリ
ットの長さＬ３は２０ｍｍであった。
ランド面５ａ、５ｂはともに水平面とした。図に示すス
リットの間隙Ｌ１およびＬ２は０．８３ｍｍｘ スリ
ットの長さＬ３は２０ｍｍであった。
この実施例では、比Ｖ ／ Ｈは１１６であり、この値
は臨界値１０８（樹脂温度２００℃）より大きく、本発
明の条件を満足していた。
は臨界値１０８（樹脂温度２００℃）より大きく、本発
明の条件を満足していた。
溶融樹脂の金型内の圧力（背圧）、す、プカス寿命、得
られたシート表面に形成されたエンボスの粗さ（μ璽）
およびエンボス形状の結果を表１に示す。
られたシート表面に形成されたエンボスの粗さ（μ璽）
およびエンボス形状の結果を表１に示す。
ル５」町ｌ
第１０図に示す口金部４を用いたこと以外は、実施例１
と同様にしてポリビニルブチラール樹脂シートを得た。
と同様にしてポリビニルブチラール樹脂シートを得た。
第１Ｏ図において、下側および上側のりツブ３ａ、３ｂ
のランド面５ａ、 ５ｂはともに水平面とした。図に示
すスリットの間隙り、およびＬ２は０．８３＋＋ｍ、
スリットの長さＬ３は２ｈ＋ｉとした。また、各ラン
ド面５ａ、 ｓｂとリップ３ａ、 ３ｂ外面とが交差す
る稜線部を面取り加工した。その面取り加工寸法Ｌ４は
３＋ｎであった。
のランド面５ａ、 ５ｂはともに水平面とした。図に示
すスリットの間隙り、およびＬ２は０．８３＋＋ｍ、
スリットの長さＬ３は２ｈ＋ｉとした。また、各ラン
ド面５ａ、 ｓｂとリップ３ａ、 ３ｂ外面とが交差す
る稜線部を面取り加工した。その面取り加工寸法Ｌ４は
３＋ｎであった。
この実施例では、比Ｖ／Ｈは１１６であり、この値は臨
界値１０８（樹脂温度２００℃）より大きく、本発明の
条件を満足していた。
界値１０８（樹脂温度２００℃）より大きく、本発明の
条件を満足していた。
溶融樹脂の金型内の圧力（背圧）、リップカス寿命、得
られたシート表面に形成されたエンボスの粗さ（μ＋ｍ
）およびエンボス形状の結果を表１に示す。
られたシート表面に形成されたエンボスの粗さ（μ＋ｍ
）およびエンボス形状の結果を表１に示す。
表
表１の結果から、押出成形時の比Ｖ／Ｈが臨界値より大
のときは、粗さ（Ｒ）が積層安全ガラスの中間膜として
適当であり、またエンボスの形状がランダム形状であっ
て中間膜に適していることが確認された。さらに、リッ
プカスのシートへの付着を抑制することができて、金型
リップ先端の清掃周期を大幅に延長することができるこ
とが確認された。
のときは、粗さ（Ｒ）が積層安全ガラスの中間膜として
適当であり、またエンボスの形状がランダム形状であっ
て中間膜に適していることが確認された。さらに、リッ
プカスのシートへの付着を抑制することができて、金型
リップ先端の清掃周期を大幅に延長することができるこ
とが確認された。
（発明の効果）
このように本発明によれば、特別な冷却装置や設備を金
型に設けることなくリップの構造を変えるだけで所要の
エンボスが付けられたシートを得ることができ、設備費
及びランニングコストを低減することができて経済的で
ある。しかも、リップカスの付着を低減できて不良品の
発生を防ぎ、また押出機の負荷を増大させるようなこと
がなくて生産性を損なうこともない。
型に設けることなくリップの構造を変えるだけで所要の
エンボスが付けられたシートを得ることができ、設備費
及びランニングコストを低減することができて経済的で
ある。しかも、リップカスの付着を低減できて不良品の
発生を防ぎ、また押出機の負荷を増大させるようなこと
がなくて生産性を損なうこともない。
４、 の 単な言日
第１図は本発明に使用した押出成形金型の一実施例の要
部断面図、第２図は本発明に使用した押出成形金型の概
略断面図、第３図はＶ／Ｈとシート表面の粗さ（Ｒ）と
の関係を示すグラフ、第４図はポリビニルブチラール樹
脂シートの製造において、樹脂温度とＶ／Ｈの臨界値と
の関係を示すグラフ、第５図は可塑化ポリビニルブチラ
ール＆脂の成形樹脂温度、Ｖ／Ｈ及びシート表面の粗さ
（Ｒ）との関係を示すグラフ、第６図（ａ）は本発明の
方法により得られたシートの要部拡大断面図、第６図（
１））は従来の方法により得られたシートの要部拡大断
面図、第７図及び第８図は本発明の実施例で使用した口
金部の断面図、第９図及び第１０図は本発明の比較例で
使用した口金部の断面図である。
部断面図、第２図は本発明に使用した押出成形金型の概
略断面図、第３図はＶ／Ｈとシート表面の粗さ（Ｒ）と
の関係を示すグラフ、第４図はポリビニルブチラール樹
脂シートの製造において、樹脂温度とＶ／Ｈの臨界値と
の関係を示すグラフ、第５図は可塑化ポリビニルブチラ
ール＆脂の成形樹脂温度、Ｖ／Ｈ及びシート表面の粗さ
（Ｒ）との関係を示すグラフ、第６図（ａ）は本発明の
方法により得られたシートの要部拡大断面図、第６図（
１））は従来の方法により得られたシートの要部拡大断
面図、第７図及び第８図は本発明の実施例で使用した口
金部の断面図、第９図及び第１０図は本発明の比較例で
使用した口金部の断面図である。
１・・・スリット、２・・・ランド、３ａ及び３ｂ・・
・リップ、５ａ及び５ｂ・・・ランド面、６ａ、 ６
ｂ・・・リップの外面。
・リップ、５ａ及び５ｂ・・・ランド面、６ａ、 ６
ｂ・・・リップの外面。
以上
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、押出成形金型に設けられた一対のリップ間に形成さ
れたスリットより、熱可塑性樹脂を所定の押出速度で押
し出してエンボス加工された熱可塑性樹脂シートを製造
する方法であって、 上記一対のリップの内面に形成された各ランド面はリッ
プ先端部まで平面に形成されていると共に、各ランド面
間の間隙はリップの先端部へいくにつれて順次小さくな
るよう設定され、 該リップの先端部において一対のリップ間に形成される
スリット間隙Ｈに対する押出速度Ｖの比Ｖ／Ｈが、該比
Ｖ／Ｈを増大するにつれて、シートの表面粗さが減少し
たのち増大する際の表面粗さの最小値における比Ｖ／Ｈ
（臨界値）より大きい値となる条件下で熱可塑性樹脂を
押し出すことを特徴とするエンボス加工された熱可塑性
樹脂シートの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2261452A JPH04138238A (ja) | 1990-09-29 | 1990-09-29 | エンボス加工された熱可塑性樹脂シートの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2261452A JPH04138238A (ja) | 1990-09-29 | 1990-09-29 | エンボス加工された熱可塑性樹脂シートの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04138238A true JPH04138238A (ja) | 1992-05-12 |
Family
ID=17362091
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2261452A Pending JPH04138238A (ja) | 1990-09-29 | 1990-09-29 | エンボス加工された熱可塑性樹脂シートの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04138238A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005082599A1 (en) * | 2004-02-25 | 2005-09-09 | Eastman Kodak Company | Radial contact extrusion die |
-
1990
- 1990-09-29 JP JP2261452A patent/JPH04138238A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005082599A1 (en) * | 2004-02-25 | 2005-09-09 | Eastman Kodak Company | Radial contact extrusion die |
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