JPH04116266A

JPH04116266A - エンジンの燃料噴射装置

Info

Publication number: JPH04116266A
Application number: JP23826490A
Authority: JP
Inventors: Takeo Yoshida; 武雄吉田; Minoru Suzuki; 実鈴木; Hajime Kishida; 岸田　肇
Original assignee: Yamaha Motor Co Ltd
Current assignee: Yamaha Motor Co Ltd
Priority date: 1990-09-06
Filing date: 1990-09-06
Publication date: 1992-04-16
Anticipated expiration: 2014-08-25
Also published as: JP2938949B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）この発明は、最低噴射量から最高噴射量に至る噴射量の
調整幅を大きくとれるようにするエンジンの燃料噴射装
置に関する。

（従来の技術）上記燃料噴射装置には、従来、エンジンの燃焼室に連な
る加圧燃料通路に電磁式開閉弁を設け、この開閉弁のソ
レノイドへの通電（ＯＮ）による開弁で燃焼室に燃料噴
射を行い、通電解除（ＯＦＦ）時には、上記加圧燃料の
圧力に抗するスプリングの付勢力によって閉弁させて上
記噴射を停止させるようにしたものがある。

上記の場合、ソレノイドへのＯＮで、このソレノイドが
アーマチュアを吸引し、このアーマチュアに同行する弁
体が弁座の開口を開くことにより、開弁が行われるが、
この開弁の終期にはアーマチュア側がソレノイド側に衝
突してアーマチュア側の動作が停止させられることにな
る。

ところで、上記衝突時には、アーマチュア側がその勢い
で跳ね返るため、弁体が振動し、これが減衰するのに、
あるわずかな期間（以下、これを振動期間という）を要
することとなる。

これを、第９図により説明する。

まず、開閉弁のソレノイドが第１信号によりＯＮされる
と、開閉弁は閉弁した状態から開弁じ始める。そして、
全開状態になったときには、前記したようにアーマチュ
ア側がソレノイド側に衝突して跳ね返り、振動期間ｔ。

たけ振動が生じ、短いストロークで開、閉弁が繰り返さ
れることとなる。

（発明が解決しようとする問題点）上記構成の噴射装置において、燃料の噴射量を少な（す
るには、ソレノイドをＯＮさせた期間を短くすることが
考えられる。この場合、上記振動期間ｔ。において、ア
ーマチュア側の作動に伴って弁体が閉弁方向に向ってい
る際に開閉弁への信号を第２信号の如＜ＯＦＦしたとす
る。すると、この場合には、このアーマチュア側はその
ときの閉弁方向への慣性力により図中−点鎖線で示すよ
うに直ちに閉弁状態に移ることができ、噴射量に所定の
精度を得ることができる。

しかし、第３信号の如くアーマチュア側が開弁方向に向
っている際にＯＦＦすると、アーマチュア側はそのとき
の開弁方向への慣性力によって、直ちに閉弁方向に向う
ことができず、よって、図中二点鎖線で示すようにＯＦ
Ｆ信号から少し遅れて閉弁されることとなる。すると、
その遅れた分だけ、所望量よりも多い燃料が噴射される
こととなる。

しかして、噴射の精度を確保しながら最少噴射を得よう
とすれば、第９図中、開閉弁の第１信号中−点鎖線で示
すように振動期間ｔ０を越えた直後に、開閉弁のソレノ
イドをＯＦＦさせてやることになる。

ところで、開閉弁のソレノイドをＯＦＦさせると、前記
したように加圧燃料の圧力に抗するスプリングの付勢力
によって閉弁が行われるため、同上第９図中−点鎖線で
示すように開閉弁の閉弁開始からある時間ｔ６たけ、燃
料の噴射が持続される。よって、その分、噴射量が多く
なり、つまり、これは噴射量を少なくする上での阻害要
因となっている。

この結果、上記従来構成では、最大噴射量／最少噴射量
の値（以下、これをダイナミックレンジという）を十分
に大きくとることができず、噴射量についての幅広い要
求に対応できないという不都合がある。

なお、上記の場合、アーマチュアや弁体を小形軽量にす
れば、これらの慣性力を小さくできて、上記振動期間ｔ
０を短くでき、つまり、噴射量を少なくできるが、この
ようにしたときには、最大噴射量が大きくとれなくなり
、これによっても、ダイナミックレンジを大きくするこ
とはできない。

（発明の目的）この発明は、上記のような事情に注目してなされたもの
で、燃料噴射装置に電磁式の開閉弁を用いた場合におい
て、噴射量を十分少なくできるようにすることになり、
ダイナミックレンジを大きくすることを目的とする。

（発明の構成）上記目的を達成するための第１の発明の特徴とするとこ
ろは、円筒状チャンバを形成すると共に、このチャンバ
に軸方向摺動自在に仕切体を嵌入してこのチャンバを第
１室と第２室とに仕切り、上記第１室からエンジンの燃
焼室に連なる噴射ノズルを形成し、この噴射ノズルを開
閉するノズル弁を設けると共にこのノズル弁を上記仕切
体に連結し、ノズル弁が噴射ノズルを閉じるように付勢
し、上記第２室に加圧燃料を供給させる燃料供給通路と
、同上第２室から燃料を排出させる燃料排出通路とを形
成して、この燃料排出通路を開閉させる電磁式の出口開
閉弁を設け、上記第２室から第１室に連通ずる連通路を
形成し、上記出口開閉弁を閉弁したとき、第２室の加圧
燃料に押された仕切体が同上連通路を開けると共にノズ
ル弁が噴射ノズルを開け、一方、同上出口開閉弁を開弁
したとき、上記付勢によって仕切体が連通路を閉じると
共にノズル弁が噴射ノズルを閉じるようにした点にある
。

また、第２の発明の特徴とするところは、円筒状チャン
バを形成すると共に、このチャンバに軸方向摺動自在に
仕切体を嵌入してこのチャンバを第１室と第２室とに仕
切り、上記第１室からエンジンの燃焼室に連なる噴射ノ
ズルを形成し、この噴射ノズルを開閉するノズル弁を設
けると共にこのノズル弁を上記仕切体に連結し、ノズル
弁が噴射ノズルを閉じるように付勢し、上記第２室に加
圧燃料を供給させる燃料供給通路と、同上第２室から燃
料を排出させる燃料排出通路とを形成して、上記燃料供
給通路を開閉させる電磁式の入口開閉弁を設ける一方、
上記燃料排出通路を開閉させる電磁式の出口開閉弁を設
け、上記第２室から第１室に連通する連通路を形成し、
上記入口開閉弁を開弁したとき、第２室の加圧燃料に押
された仕切体が同上連通路を開けると共にノズル弁が噴
射ノズルを開け、この状態から上記出口開閉弁を開弁し
たとき、上記付勢によって仕切′体が連通路を閉じると
共にノズル弁が噴射ノズルを閉じるようにした点にある
。

（作　用）上記構成による作用は次の如くである。

燃料噴射装置１５において、出口開閉弁３４３４′を閉
弁させた状態で、第２室２２に加圧燃料２９を供給する
と、この燃料２９に押されて移動する仕切体２０が連通
路４６を開き、第２室２２を第１室２１に連通させる。

すると、第２室２２内の燃料２９が第１室２１に導かれ
、この燃料２９′が噴射ノズル２４を通して燃焼室１３
に噴射される。

次に、出口開閉弁３４．３４’が開弁すると、第２室２
２の燃料２９′が燃料排出通路３Ｉを通り直ちに排出さ
れて、この第２室２２における圧力は直ちに低下する。

このため、第２室２２がら連通路４６や第１室２工を通
しての噴射ノズル２４側への燃料２９′の供給が停止さ
れる。この結果、出口開閉弁３４．３４’の開弁とほぼ
同時に、燃料２９＃の噴射が終了することとなる。

このため、従来構成では、前記したように、燃料の圧力
により、閉弁開始からある時間ｔ、たけ、燃料の噴射が
持続されることになっていたが、この時間が極めて短く
なり、出口開閉弁３４．３４’の閉弁開始後の燃料２９
′の噴射を抑制できる。よって、その分、燃料２９′の
最少噴射量を精度よく少なくできる。

（実施例）以下、この発明の実施例を図面により説明する。

（第１の発明の第１実施例）第１図から第５図は第１の発明についての第１実施例を
示している。

第２図において、符号１は自動二輪車等に搭載される予
圧縮式の２サイクルエンジンで、このエンジンｌはシリ
ンダ２、シリンダヘッド３、ピストン４、および連接棒
５を備えている。

上記シリンダ２には吸気ポート７が形成され、この吸気
ボート７にはリード弁８と吸気管９とが連設され、この
吸気管９にはスロットル弁１ｏが取り付けられている。

また、上記シリンダ２には掃気ボート１１．８よび排気
ボート１２が形成されている。更に、前記シリンダヘッ
ド３には燃焼室１３が形成され、この燃焼室１３に燃料
を供給する燃料噴射装置１５が設けられ、かつ、同上燃
焼室１３には点火プラグ１４の放電部１４ａが臨んでい
る。

第１図と第３図において、上記燃料噴射装置１５はケー
シング１６を有し、このケーシング１６は一対のボルト
１７．１７によりシリンダヘッド３上に着脱自在にねじ
止めされている。上記ケーシング１６の下部はシリンダ
２の軸心２ａ上で、シリンダヘッド３に形成された貫通
孔１８に嵌入されており、その下面は燃焼室１３の天井
面の一部を構成している。

上記ケーシング１６には同上軸心２ａ上に円筒状のチャ
ンバ１９が形成され、このチャンバ１９にはその軸方向
に摺動自在に円柱状の仕切体２０が嵌入されている。そ
して、この仕切体２０によって仕切られたチャンバ１９
の下部が第１室２１とされ、上部が第２室２２とされて
いる。また、上記仕切体２０が所定低さ以下に下がるこ
とを阻止するストッパ突起２３がチャンバ１９の内周面
に形成されている。

上記第１室２１から燃焼室１３に連なる噴射ノズル２４
が形成され、この噴射ノズル２４を燃焼室１３側から開
閉するノズル弁２５が設けられている。このノズル弁２
５は上記仕切体２０に一体的に連結されて、仕切体２０
と同行するようになっている。上記第１室２１内にはば
ね２６が収容され、このばね２６は上記ノズル弁２５が
噴射ノズル２４を閉じるように仕切体２０を上方に向い
付勢している。また、上記第１室２１に圧縮空気２７を
供給する空気通路２８がケーシング１６に形成されてい
る。

前記第２室２２に加圧された燃料２９を供給させる燃料
供給通路３０と、同上第２室２２から燃料２９を排出さ
せる燃料排出通路３１が同上ケーシング１６に形成され
、上記燃料排出通路３１を開閉させる電磁式の出口開閉
弁３４が設けられている。

上記出口開閉弁３４は前記軸心２ａに対し傾いており、
上記ケーシング１６に着脱自在にねじ止めされる弁ケー
ス３５を有している。この弁ケース３５には燃料通路３
６が形成され、この燃料通路３６の入口３７は上記燃料
排出通路３１に連通し、出口３８は外部に開口している
。また、上記燃料通路３６を開閉するボール状の弁体３
９が設けられている。一方、同上弁ケース３５内にはソ
レノイド４１と、アーマチュア４２とが設けられ、アー
マチュア４２から突出した押し棒４３の下端が上記弁体
３９に対向している。また、上記アーマチュア４２を弁
体３９から斜め上方に向って引き離すようアーマチュア
４２を付勢するばね４４が設けられている。

そして、上記ソレノイド４１をＯＮさせれば、このソレ
ノイド４１がばね４４に抗してアーマチュア４２を斜め
下方に向って吸引し、このアーマチュア４２に同行する
押し棒４３が弁体３９を押す、すると、第１図図示のよ
うに燃料通路３６が閉じられ、つまり、出口開閉弁３４
が閉弁状態となる。

一方、上記ソレノイド４１をＯＦＦさせれば、ばね４４
がアーマチュア４２を付勢して上昇させ、弁体３９に対
する押し棒４３の抑圧が解除される。すると、燃料通路
３６が開かれ、つまり、出口開閉弁３４が開弁状態とな
る。

また、上記ばね４４がアーマチュア４２を付勢して上昇
させるとき所定以上の上昇を阻止するストッパねじ４５
が設けられている。このストッパねじ４５の調整によっ
て、アーマチュア４２の最上昇位置が調整可能となって
おり、つまり、燃料通路３６の開度調整ができるように
なっている。

上記第２室２２から第１室２１に連通ずる連通路４６が
形成されている。即ち、上記仕切体２０とノズル弁２５
の内部には、前記軸心２ａ上に有底の第１通路４６ａが
形成され、この第１通路４６ａの上端はケーシング１６
側に突設された軸体４８に摺動自在に嵌合している。そ
して、第２室２２と上記第１通路４６ａとを結ぶ第２通
路４６ｂが上記軸体４８に形成され、また、第１室２１
と同上第１通路４６ａとを結ぶ第３通路４６ｃがノズル
弁２５に形成され、これら第１〜第３連通孔４６ａ、４
６ｂ、４６ｃが上記連通路４６を構成している。

エンジン１の作動時には、前記第１室２１には空気通路
２８を通して、常時、圧縮空気２７が送り込まれており
、一方、第２室２２には燃料供給通路３０を通して、常
時、加圧された燃料２９が送り込まれている。この状態
において、前記出口開閉弁３４を開弁すると、第２室２
２内の燃料２９′は燃料排出通路３１と燃料通路３６と
を通して外部に排出される。この場合、これら燃料排出
通路３１と燃料通路３６とは共に断面積が十分大きくさ
れていて、このため、第２室２２内は直ちに圧縮空気２
７の圧力（５Ｋｇ／　ｃｍ’　）以下となる。

そして、この際には、第１図と第３図中実線で示すよう
に、仕切体２０が、第１室２１の圧縮空気２７とばね２
６とによって上方に付勢され、上記仕切体２０が連通路
４６の上端である第２通路４６ｂを閉じている。また、
これと同時に、ノズル弁２５は噴射ノズル２４を閉じ、
このため、空気通路２８を通って第１室２１に流入した
圧縮空気２７はここに滞留した状態となっている。

次に、上記出口開閉弁３４を閉弁すると、燃料供給通路
３０を通し第２室２２に流入した燃料２９の圧力によっ
て、ばね２６に抗し仕切体２０が押し下げられ始める。

すると、まず、ノズル弁２５が噴射ノズル２４を開き始
めて、第１室２１内の圧縮空気２７′が上記噴射ノズル
２４を通り燃焼室１３に噴射され始める。

更に、仕切体２０が下降すると、次に、第３図中仮想線
で示すように仕切体２０は連通路４６の上端である第２
通路４６ｂを開き、第２室２２を第１室２１に連通させ
る。すると、第２室２２内の燃料２９が連通路４６を通
って第１室２１に流入し、この燃料２９〜が噴射ノズル
２４を通って燃焼室１３内に噴射させられる。この際、
上記燃料２９′はノズル弁２５を通る前記圧縮空気２７
′によって十分に霧化され、これら圧縮空気２７′と燃
料２９〜による混合気４９が燃焼室１３内に噴射させら
れることとなる。

次に、上記出口開閉弁３４を開弁すると、第１図と第３
図中実線で示した前記状態に戻る。

なお、上記噴射については後に詳述する。

第２図において、上記構成の燃料噴射装置１５に燃料や
圧縮空気を調圧して送り込む圧力調整装置５１が設けら
れている。

この圧力調整装置５１はケーシング５２を有し、このケ
ーシング５２の下部にはダイアフラム５３で仕切られた
上部空気室５４と下部空気室５５とが形成されている。

上記上部空気室５４には空気圧縮機５６からの圧縮空気
２７が送り込まれる。また、上記上部空気室５４を大気
に連通させる空気逃し通路５８が形成され、この空気逃
し通路５８は上記ダイアフラム５３に取り付けられた弁
体５９で開閉される。上記弁体５９が空気逃し通路５８
を閉じるようダイアフラム５３を付勢するばね６０が設
けられ、このばね６０の弾性力はねじ６１によって調整
可能である。

そして、上部空気室５４に送り込まれた圧縮空気２７が
所定圧力を越えると、その圧力を受けてダイアフラム５
３が下方へ撓み、弁体５９が空気逃し通路５８を開き、
上記圧縮空気２７の一部が空気逃し通路５８から大気に
放出される。そして、これにより、圧縮空気２７の調圧
がなされ、これが前記空気通路２８に送り込まれること
となる。

同上ケーシング５２の上下中途部には、ダイアフラム６
３により上下に仕切られた空気室６４と低圧燃料室６５
とが設けられ、上記空気室６４には前記のように調圧さ
れた圧縮空気２７が送り込まれる。

一方、燃料タンク６８の燃料２９を吸い上げて上記低圧
燃料室６５に送り込む低圧燃料ポンプ７０が設けられる
。また、上記低圧燃料室６５を上記燃料タンク６８に連
通させる燃料逃し通路７１が形成され、この燃料逃し通
路７１は上記ダイアフラム６３に取り付けられた弁体７
２で開閉される。上記空気室６４の空気圧で弁体７２が
燃料逃し通路７１を閉じるようになっている。

そして、低圧燃料ポンプ７０から低圧燃料室６５に送り
込まれた燃料２９が所定圧力（５Ｋｇ／ｃＷ１２）を越
えると、空気室６４の空気圧に抗してダイアフラム６３
が上方に撓み、弁体７２が燃料逃し通路７１を開き、上
記低圧燃料室６５内の燃料２９の一部が燃料逃し通路７
１を通し燃料タンク６８に戻される。そして、これによ
り、燃料２９の低圧調整がなされることとなる。

同上ケーシング５２の上部には、ダイアフラム７４によ
り上下に仕切られた空気室７５と高圧燃料室７６とが設
けられている。上記空気室７５には前記のように調圧さ
れた圧縮空気２７が送り込まれる。

一方、前記低圧燃料ポンプ７０の吐出燃料２９を吸入加
圧して上記高圧燃料室７６に送り込む高圧燃料ポンプ７
７が設けられる。また、上記高圧燃料室７６を上記低圧
燃料ポンプ７０の吐出側に連通させる燃料逃し通路７８
が形成され、この燃料遇し通路７８は上記ダイアフラム
７４に取り付けられた弁体７９で開閉される。上記弁体
７９が燃料逃し通路７８を閉じるようダイアフラム７４
を付勢するばね８０が設けられ、空気室７５の空気圧と
、ばね８０の弾性力とで弁体７９が燃料逃し通路７８を
閉じるようになっている。この場合、ばわ８０の弾性力
はねじ８１によって調整可能である。

そして、高圧燃料ポンプ７７から高圧燃料室７６に送り
込まれた燃料２９が所定圧力（１０Ｋｇ／ＣＩＩ＋２）
を越えると、空気室７５の空気圧とばわ８０の付勢力と
に抗してダイアフラム７４が上方に撓み、弁体７９が燃
料逃し通路７８を開き、上記高圧燃料室７６内の燃料２
９の一部が燃料逃し通路７８を通し低圧燃料ポンプ７ｏ
の吐出側に戻される。そして、これにより、燃料２９の
高圧調整がなされ、この燃料２９が前記燃料供給通路３
゜に送り込まれることとなる。また、この場合、上記高
圧燃料ポンプ７７からの燃料２９は絞り弁８２を介する
ようになっており、つまり、時間当６り一定流量にて上
記燃料供給通路３０に送り込まれる。

第４図において、掃気ポートｌｌと排気ボート１２とは
クランク角が９０°から２７ｏ°に至る間で適宜開かれ
る。そして、エンジン１の低回転時には、クランク角が
約３００°から３３０’に至る間で燃料噴射装置１５に
よる噴射が行われ、続けて点火プラグＩ４による点火が
行われる。

方、エンジンＩの高回転時には、クランク角が約１７０
°から３３０°に至る間で燃料噴射装置１５による噴射
が行われ、続けて同上点火プラグ１４による点火が行わ
れる。

第３図と第５図とにより、上記燃料噴射装置１５の噴射
作用を経時的に説明する。

ソレノイド４１をＯＦＦさせて出口開閉弁３４を開弁さ
せた状態では、第２室２２の圧力は大気圧に近い状態で
あり、仕切体２ｏは第１室２１の圧縮空気２７とばね２
６の付勢によって、第３図中実線図示のように上昇し、
これにより噴射ノズル２４が閉じられている。

この状態から、第５図中時間ｔ１においで、出口開閉弁
３４のソレノイド４１をＯＮさせると、出口開閉弁３４
が閉弁し、第２室２２の圧力が直ちに上昇して仕切体２
０が押し下げられ始める。

すると、まず、噴射ノズル２４が開き始めて空気噴射が
なされる。そして、燃焼室１３への単位時間当りの噴射
量が増加し始める。

更に、上記仕切体２０が下降すると、次に、仕切体２０
は連通路４６を開き第２室２２を第１室２１に連通させ
始める。すると、第５図中時間ｔ２において、第２室２
２内の燃料２９＃が第１室２１に送り込まれ、この燃料
２９′は第１室２１内の圧縮空気２７′と共に混合気４
９として燃焼室１３内に噴射され、この時ｆｆ１ｔｉか
ら混合気噴射が始まる。そして、第５図中時間ｔ、にお
いで、上記仕切体２０の下降がストッパ突起２３によっ
て停止させられると、燃焼室１３への単位時間当りの空
気噴射量や燃料噴射の増加が停止し、その後は一定量の
噴射が行われ、上記混合気噴射が続けられる。

上記の場合、出口開閉弁３４のソレノイド４１がＯＮさ
れて、出口開閉弁３４が閉弁するときには、弁体３９に
振動が生じ、これは第５図で示した振動期間ｔ。たけ続
くこととなる。そこで、この実施例では、上記振動期間
ｔ。の初期を越えた第５図中時間ｔ２のときに、仕切体
２０が連通路４６を開いて燃料２９＃の噴射を始めるよ
うになっている。即ち、上記燃料２９′の噴射が上記出
口開閉弁３４における振動の影響を幾分避けて行われる
こととなる。

よって、出口開閉弁３４における振動を大きくは受けず
に噴射がなされることから、出口開閉弁３４のソレノイ
ド４１をＯＮＬでいる期間を短くすることによって、燃
料２９＃の噴射の最低噴射量を精度よく少なくでき、こ
のため、ダイナミックレンジを大きくすることができる
。

なお、上記燃料２９”の噴射の開始を振動期間ｔｏを過
ぎてから行わせるようにすれば、上記噴射量の精度は更
に向上する。

第５図中、時間ｔ４で、出口開閉弁３４のソレノイド４
１をＯＦＦさせると、第２室２２の圧力は直ちに圧縮空
気２７の圧力（５Ｋｇ／　ｃｓ”　）以下にまで低下す
る。このため、連通路４６や第１室２１を通しての噴射
ノズル２４側への燃料２９”の供給が停止される。この
結果、出口開閉弁３４の開弁とほぼ同時に、燃料２９′
の噴射が停止させられ、混合気噴射が終了する。

ここで、第５図中に示した燃料噴射量の時間的変化に着
目して、従来構成との関係で、より具体的に説明する。

前記従来構成で、仮に、燃料２９＃の噴射量を最少にし
ようとして振動期間ｔ。を過ぎた直後の時間ｔ３で、出
口開閉弁３４のソレノイド４１をＯＦＦさせると、第５
図中図中−点鎖線で示すようにある時間ｔ６たけ、燃料
２９″の噴射が持続される。よって、その分、燃料２９
′の最少噴射量が多くなる。

これに対し、この実施例では、出口開閉弁３４のソレノ
イド４１をＯＦＦさせると、前記したように直ちに燃料
２９′の噴射が停止することになり、つまり１図中二点
鎖線で示すようになるため、上記出口開閉弁３４の閉弁
開始後の燃料２９〜の噴射を抑制できる。よって、その
分、燃料２９′の最少噴射量を精度よ（少なくでき、よ
って、ダイナミックレンジを大きくすることができる。

また、上記混合気噴射の終了後も、仕切体２゜はばわ２
６によって上昇するが、第３図中実線で示した元の状態
に戻るまでは噴射ノズル２４が徐々に閉じこの間再び空
気噴射状態となり、このとき、第１室２１に残留した燃
料２９＃は圧縮空気２７と共に、第１室２１がら全て噴
射され排出される。また、この間は空気噴射量が漸減す
る。そして、第５図中時間ｔ５で噴射ノズル２４が全閉
になると、上記空気噴射が終了し、つまり、燃料噴射装
置１５による噴射の１サイクルが終了する。

上記の場合、仕切体２０が上昇してノズル弁２５が噴射
ノズル２４を閉じるまでの間は、第１室２１に残留した
燃料２９′は圧縮空気２７と共に、この第１室２１がら
全て噴射され排出されるため、あるサイクルにおいて第
１室２１に残留した燃料２９′が次のサイクルに持ち越
されることが防止され、つまり、出口開閉弁３４のパル
ス幅に応じた燃料２９″の噴射量が各サイクルで得られ
るのであって、計量精度の向上が達成される。

また、出口開閉弁３４の開弁によって第２室２２内の圧
力が低下し、これにより、仕切体２ｏが上昇できること
となるが、仕切体２ｏの上昇は第２室２２内の圧力に抗
する圧縮空気２７とばね２６との付勢力によるものであ
るため、前記のように第２室２２内の圧力は圧縮空気２
７の圧力（５にｇ／ｃｍ”）以下に下げさえすれば足り
る。よって、第２室２２内の燃料２９＃の圧力を急激に
下げないで済む分、この燃料２９′に泡が生じることを
防止できる。

なお、上記第２室２２の圧力は圧縮空気２７の圧力近く
まで下げるようにしてもよい、また、大気圧に近いとこ
ろにまで下げるようにしてもよく、このようにすれば、
出口開閉弁３４の開弁がら、より短時間で燃Ｎ２９′の
噴射を停止させることができる。

（第１の発明の第２実施例）第６図は、第２実施例を示している。これによれば、連
通路４６はケーシング１６に形成されている。

なお、他の構成や作用は前記第１実施例と同じであるに
のため１図面に共通の符号を付してその説明を省略する
。

（第２の発明の実施例）第７図と第８図は、第２の発明についての実施例を示し
ている。

第７図において、燃料噴射装置１５における燃料供給通
路３０には前記第１実施例における絞り弁８２に代えて
電磁式の入口開閉弁８４が設けられている。そして、出
口開閉弁３４′と入口開閉弁８４とはそれぞれそのソレ
ノイドへのＯＮで開弁するようになっている。

第８図により、上記燃料噴射装置１５の噴射作用を経時
的に説明する。

噴射時、まず、時間１＋において入口開閉弁８４のソレ
ノイドをＯＮさせると、入口開閉弁８４が開弁じ、第２
室２２の圧力が直ちに上昇し、以下、時間ｔ４までは前
記第１実施例と同じ作用となる。

そして、上記時間ｔ４で、出口開閉弁３４′のソレノイ
ドをＯＮさせると第２室２２の燃料２９′が排出されて
、第２室２２の圧力が直ちに圧縮空気２７の圧力（５に
ｇ／ｃｍ”）以下となる。

そして、入口開閉弁８４をＯＦＦにより閉弁させた後に
、出口開閉弁３４′をＯＦＦにより閉弁させる。すると
、燃料噴射装置１５は噴射前の状態に戻る。

なお、他の構成は前記第１実施例と同じである。このた
め、図面に共通の符号を付してその説明を省略する。

ところで、入口開閉弁８４のソレノイドがＯＮされて、
開弁するときには、この人口開閉弁８４にも前記と同じ
理由により、ある振動期間だけ振動が続（ことになる、
しかし、この振動は、出口開閉弁３４′の開、閉弁動作
に前記第９図で示したような影響を何ら与えるものでは
ない。このため、入口開閉弁８４が開弁された直後で、
仮に、これの振動期間中であっても、この振動に影響さ
れずに出口開閉弁３４′を開弁させることができる。そ
して、このようにすれば、燃料２９＃の最少噴射量を精
度よく少なくできる。つまり、この実施例によれば、出
口開閉弁３４の閉弁時から振動期間ｔ。を過ぎた後に出
口開閉弁３４を開弁させる必要があった前記第１、第２
実施例のものに比べて、更に、燃料２９′の最少噴射量
を精度よく少なくできるという利点がある。

（発明の効果）この発明によれば、出口開閉弁を閉弁させた状態で、第
２室に加圧燃料を供給している場合であって、つまり、
この燃料が連通路と第１室とを通って噴射ノズルから噴
射されている場合において、出口開閉弁を開弁させると
、第２室から燃料が燃料排出通路を通り直ちに排出され
て、この第２室における圧力が直ちに低下するため、こ
の第２室から噴射ノズル側への燃料の供給が停止される
。この結果、出口開閉弁の開弁とほぼ同時に、燃料の噴
射が終了することとなる。

このため、従来構成では、前記したように、燃料の圧力
により、閉弁開始からある時間だけ、燃料の噴射が持続
されることになっていたが、この時間が極、めで短くな
り、出口開閉弁の閉弁開始後の燃料の噴射を抑制できる
。よって、その分、燃料の最少噴射量を精度よく少なく
できることから、ダイナミックレンジを大きくすること
ができる。

（以下余白）

【図面の簡単な説明】

図はこの発明の実施例を示し、第１図から第５図は第１
実施例で、第１図は第２図の部分拡大断面図、第２図は
エンジンと圧力調整装置の全体断面図、第３図は第１図
の部分拡大作用説明図、第４図はクランク角に対する各
機器の作動を示す図、第５図はタイムチャート図、第６図は第２実施例で、第１図に相当する図、第７図と
第８図は第３実施例で、第７図は第１図と第２図を合成
した図に相当する図、第８図は第５図に相当する図、第９図は従来例を示すタイムチャート図である。・出口開閉弁、・アーマチュア、混合気。４６　・ソレノイド、・連通路、１・・エンジン、２・・シリンダ、１３・燃焼室、１５
・・燃料噴射装置、１９・・チャンバ、２０・・仕切体
、２１・・第１室、２２・・第２室、２４・・噴射ノズ
ル、２５・・ノズル弁、２７．２７’　　・・圧縮空気
、２８・・空気通路、２９．２９’　、２９′・・燃料
、３０・燃料供給通路、３１・・燃料排出通路、３４．
３第図クランク角第図第図第図

Claims

【特許請求の範囲】

１．円筒状チャンバを形成すると共に、このチャンバに
軸方向摺動自在に仕切体を嵌入してこのチャンバを第１
室と第２室とに仕切り、上記第１室からエンジンの燃焼
室に連なる噴射ノズルを形成し、この噴射ノズルを開閉
するノズル弁を設けると共にこのノズル弁を上記仕切体
に連結し、ノズル弁が噴射ノズルを閉じるように付勢し
、上記第２室に加圧燃料を供給させる燃料供給通路と、
同上第２室から燃料を排出させる燃料排出通路とを形成
して、この燃料排出通路を開閉させる電磁式の出口開閉
弁を設け、上記第２室から第１室に連通する連通路を形
成し、上記出口開閉弁を閉弁したとき、第２室の加圧燃
料に押された仕切体が同上連通路を開けると共にノズル
弁が噴射ノズルを開け、一方、同上出口開閉弁を開弁し
たとき、上記付勢によって仕切体が連通路を閉じると共
にノズル弁が噴射ノズルを閉じるようにしたエンジンの
燃料噴射装置。
２．円筒状チャンバを形成すると共に、このチャンバに
軸方向摺動自在に仕切体を嵌入してこのチャンバを第１
室と第２室とに仕切り、上記第１室からエンジンの燃焼
室に連なる噴射ノズルを形成し、この噴射ノズルを開閉
するノズル弁を設けると共にこのノズル弁を上記仕切体
に連結し、ノズル弁が噴射ノズルを閉じるように付勢し
、上記第２室に加圧燃料を供給させる燃料供給通路と、
同上第２室から燃料を排出させる燃料排出通路とを形成
して、上記燃料供給通路を開閉させる電磁式の入口開閉
弁を設ける一方、上記燃料排出通路を開閉させる電磁式
の出口開閉弁を設け、上記第２室から第１室に連通する
連通路を形成し、上記入口開閉弁を開弁したとき、第２
室の加圧燃料に押された仕切体が同上連通路を開けると
共にノズル弁が噴射ノズルを開け、この状態から上記出
口開閉弁を開弁したとき、上記付勢によって仕切体が連
通路を閉じると共にノズル弁が噴射ノズルを閉じるよう
にしたエンジンの燃料噴射装置。