JPH04111941A - シェルモールド用レジンコーテッドサンド - Google Patents
シェルモールド用レジンコーテッドサンドInfo
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Landscapes
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
Abstract
め要約のデータは記録されません。
Description
に関するものである。
ー樹脂によって結合させることによって造型することで
得られる。このシェルモールドは鋳肌が滑らかで寸法精
度が良いなどの優れた特長を有しているために多用され
ている。そしてこのシェルモールド用のバインダー樹脂
としては一般に、フェノール類とアルデヒド類とをモル
比を1.0.6〜09に調整して酸性触媒下で反応させ
たノボラック型フェノール樹脂や、あるいはフェノール
類とアルデヒド類とをモル比を1=1〜3に調整してア
ルカリ触媒下で反応させた固形のレゾール型フェノール
樹脂が用いられ、ノボラック型フェノール樹脂では硬化
剤としてヘキサメチレンテトラミンを配合し、レゾール
型フェノール樹脂ではそのままで、加熱した鋳型用の砂
と混合してフェノール樹脂の被覆層が被覆されたレジン
コーテツドサンドを作成し、このレジンコーテツドサン
ドを加熱された金型にふりかけたり充填したりしてフェ
ノール樹脂を溶融硬化させることによってシェルモール
ドを造型するのである。 そしてこのシェルモード用レジンコーテツドサンドにお
いて、バインダー樹脂の量は低減することが望ましい。 すなわち、造型した鋳型に溶湯を注ぐ際にバインダー樹
脂が炭化されてガスが発生し、このガスが鋳物中に入り
込んで巣になっなり鋳肌を悪くしたりするおそれがある
が、バインダー樹脂の量を低減すればこの問題をそれだ
け少なくすることがてきることになる。またアルミニウ
ム等の低融点合金を用いて鋳造をおこなう場合、低融点
合金は融点か1000°C以下と低いために鋳型のバイ
ンダー樹脂を十分に加熱分解させることができず、鋳型
を崩壊させて脱型することが困難になるが、バインダー
樹脂の量を低減すれはこの問題をそれだけ少なくするこ
とができることになる。
た鋳型の強度が低下することになるために、バインダー
樹脂の量を十分に低減することかできないというのが現
状である。 本発明は、上記の点に鑑みて為されたものであり、バイ
ンダー樹脂の量を十分に低減することが可能になるシェ
ルモールド用レジンコーテツドサンドを提供することを
目的とするものである。
は、空隙率か44%以下の耐火砂にバインター樹脂を被
覆せしめて成ることを特徴とするものである。 以下、本発明の詳細な説明する。 耐火砂としては特に限定されるものではないが、珪砂を
用いるのが一般的である。そして本発明においてはこの
耐火砂として空隙率か44%以下のものを用いることを
特徴とするものである。ここて空隙率とは、耐火砂の見
掛けの容積中に占める砂粒子間の空隙部の容積の比率を
いうものであり、本発明において空隙率は次の方法で測
定した数値として定義される。まず200mβのメスシ
リンダーに水・メタノール−7二3(重量比)の混合溶
>&100mfを入れ、これに別のメスシリンターて測
定した耐火砂100mNを徐々に加えた後は密閉し、気
泡が出なくなったのを確認した後メスシリンターの液面
を読み、この数値(Mml)と200mZの目盛りとの
差を空隙率とする。従って、空隙率(%)−200−M と定義される。尚、用いる溶液としては、上記水とメタ
ノールの混合溶液の他に、水に界面活性剤を加えたもの
や、他の液体でもよい。 空隙率はその数値が小さい程、空隙部の容積が小さく充
填率が高いことを意味し、少ないバインダー樹脂で耐火
砂の各粒子を結合させることができると考えられる。そ
して本発明はこの空隙率と鋳型の強度との関係を検討し
た結果、空隙率が44%付近で強度の急激な屈曲点があ
ることを見出だして完成したものである。従って、本発
明においては空隙率が44%以下の耐火砂を用いること
に限定されるものである。このとき同時に、耐火砂とし
ては比表面積の小さいものが好ましい。また、耐火砂の
大きさについては特に限定されるものではないが、28
メツシュ〜200メツシュ程度の範囲の粒度のものが好
ましい。 上記耐火砂の表面にバインダー樹脂を被覆することによ
って、シェルモード用レジンコーテツドサンドを調製す
ることができる。バインダー樹脂としては、特に限定さ
れるものではないが、ノボラック型フェノール樹脂、レ
ゾール型フェノール樹脂、ノボラック型フェノール樹脂
とレゾール型フェノール樹脂との混合物なと、フェノー
ル樹脂を用いるのが好ましい。 レジンコーテツドサンドを調製するなめに耐火砂にバイ
ンダー樹脂を被覆するにあたっては、ドライホットコー
ト法、コールトコ−1へ法、セミホットコート法、粉末
溶剤法などでおこなうことができる。ドライホットコー
ト法は、固形フェノール樹脂など固形のバインダー樹脂
を130〜180°Cに加熱した耐火砂に添加して混合
し、耐火砂による加熱によって固形バインダー樹脂を溶
融させて溶融バインダー樹脂で耐火砂の表面をコートさ
せ、しかるのちにこの混合を保持したまま冷却し、粒状
てさらさらしたレジンコーテツドサンドを得る方法であ
る。コールドコート法は、バインター樹脂をメタノール
などの溶剤に溶解して液状になし、これを耐火砂に添加
して混合し、溶剤を揮発させることによってレジンコー
テツドサンドを得る方法である。セミホットコート法は
、上記溶剤に溶解した液状バインダー樹脂を50〜90
°Cに加熱した耐火砂に添加混合してレジンコーテット
ザンドを得る方法である。粉末溶剤法は、固形のバイン
ダー樹脂を粉砕し、この粉末樹脂を耐火砂に添加してさ
らにメタノールなどの溶剤を添加し、これを混合してレ
ジンコーテツドサンドを得る方法である。以上いずれの
方法においても粒状でさらさらしたレシンコーテツドサ
ンドを得ることができるが、作業性などの点においてド
ライボットコ−1・法やセミポットコート法が好ましい
。砂とバインター樹脂との混合割合は、シェルモールド
の要求される性能によって変動があり、特に限定される
ものてはないが、耐火砂100重量部に対してバインダ
ー樹脂を樹脂固形分換算て1重量部以下にすることか可
能である。またこの混合の際に必要に応じて硬化剤、そ
の他耐火砂とバインダー樹脂とを親和させるためのシラ
ンカップリング剤なとの各種カップリング剤、またワッ
クスなどを配合することがてきる。 このようにして得られたレジンコーテツドサンドを常法
に従って加熱された金型にふりかけたり充填したりして
バインダー樹脂を溶融硬化させることによって、このバ
インダー樹脂による耐火砂の結き作用でシェルモールド
を造型するものである。ここて、レシンコーテツドサン
ド中のバインダー樹脂の量を低減しておくと、造型した
鋳型に溶湯を注く際にバインター樹脂が炭化されて発生
するカス量を少なくして、このカスが鋳物中に入り込ん
て巣になったり鋳肌を悪くしたりすることを低減するこ
とが可能になると共に、またバインター樹脂か溶湯の熱
で分解され易く鋳物の砂離れを良好にして鋳肌を美しく
形成することかでき、さらに低融点合金を用いて鋳造を
おこなう場合にも、バインダー樹脂を容易に分解させる
ことができ、鋳型を崩壊させて脱型することが容易にな
るものである。
加熱し、この珪砂30kgをワールミキサ一に仕込め、
これに軟化点90°Cのノボラック型フェノール樹脂9
00gを加え、30秒間混練した後フェノール樹脂に対
し15%のへキサメチレンテトラミン135gを300
gの水に溶解して添加し、砂粒の塊りが崩壊するまで混
練した。次いでさらにこれにステアリン酸カルシウム1
5gを添加し、30秒間混練した後にこれを払い出して
エアレーションをおこない、樹脂量が重量比率て30%
のレシンコーテツドサンドを得た。 実施例]−2〜1−5 珪砂とフェノール樹脂との混合比率を調整すると共に同
時にヘキザメチI/ンテトラミンの配合量も調整し、あ
とは上記実施例]、−1と同様にして、樹脂量が25%
のレジンコーテツドサンド(実施例1−2)、樹脂量が
2.0%のレジンコーテツドサンド(実施例1−3)、
樹脂量か1.5%のレシンコーテツドサンド(実施例1
−4.)、樹脂1が10%の17ジンコーテツドサンド
〈実施例1−5〉を、それぞれ得た。 実施例2−1 空隙率か438%の珪砂を用いるようにした他は、上記
実施例1−1と同様にして樹脂量が3%のレジンコーテ
ツドサンドを得な。 %[、ff112−2〜2−5 珪砂とフェノール樹脂との混合比率を調整し、あとは」
1記実施例2−1と同様にして、樹脂量か25%のレシ
ンコーテツドサンド(実施例22)、樹脂量が2.0%
のレシンコーテツドサンド(実施例2−3)、樹脂量か
15%のレシンコーテツドサンド(実施例2−4)、樹
脂量が10%のレシンコーテツドサンド(実施例2−5
)を、それぞれ得た。 比較例1−1 空隙率が450%の珪砂を用いるようにした他は、上記
実施例1−1と同様にして樹脂量が30%のレシンコー
テツドサンドを得た。 比較例1−2〜1−5 珪砂とフェノール樹脂との混な比率を調整し、あとは」
−4記比較例1−1ど同様にして、樹脂量が25%のレ
シンコーテツドサンド〈比較例12)、樹脂量が2.0
%のレジンコーテツドサンド(比較例1−3)、樹脂量
が1.5%のレジンコーテツドサンド(比較例1−4)
、樹脂量が1.0%のレジンコーテツドサンド(比較例
1−5)を、それぞれ得た。 比率I引λ二」。 空隙率が46.5%の珪砂を用いるようにした他は、上
記実施例1−1と同様にして樹脂量が30%のレジンコ
ーテツドサンドを得た。 J2−2〜2−5 珪砂とフェノール樹脂との混合比率を調整し、あとは上
記比較例2−1と同様にして、樹脂量が2.5%のレジ
ンコーテツドサンド(比較例22)、樹脂量が2.0%
のレジンコーテツドサンド(比較例2−3)、樹脂量が
1.5%のレジンコーテツドサンド(比較例2−4)、
樹脂量が10%のレジンコーテツドサンド(比較例2−
5)を、それぞれ得た。 他は、上記実施例1−1と同様にして樹脂量が3.0%
のレジンコーテツドサンドを得な。 例3−2〜3−5 珪砂とフェノール樹脂との混合比率を調整し、あとは上
記比較例3−1と同様にして、樹脂量が25%のレジン
コーテツドサンド(比較例32)、樹脂量が20%のレ
ジンコーテツドサンド(比較例3−3)、樹脂量が15
%のレジンコーテツドサンド(比較例3−4)、樹脂量
が1.0%のレジンコーテツドサンド(比較例3−5)
を、それぞれ得た。 上記実施例1,2及び比較例1乃至3によって得たレジ
ンコーテツドサンドを用いて鋳型を作成し、この鋳型に
ついて曲げ強度を測定した。測定はJACT試験法 C
−1に準拠しておこなった。結果を次表に示す。またそ
れぞれについての珪砂の空隙率と鋳型の強度との関係を
第1図のグラフに示す。 曲げ強度(kgf/cm2) 第1図のグラフにみちれるように、空隙率が43.8%
(実施例2)と45.0%(比較例1)との間で空隙率
と強度との間の関係のカーブの傾きが急激に変化するこ
とが確認される。また前夫にみられるように、実施例1
−1のものでは樹脂量が1.0%でも45 、7kgf
/cm2の大きな曲げ強度を得ることがてき、樹脂量を
低減できることが確認される。
サンドは、空隙率が44%以下の耐火砂にバインダー樹
脂を被覆せしめて形成したものであり、空隙率が44%
以下の耐火砂を用いることによって、バインダー樹脂の
量が少なくても鋳型の強度を高く確保することができ、
耐火砂に被覆するバインダー樹脂の量を十分に低減する
ことが可能になるものである。
すグラフである。
Claims (1)
- (1)空隙率が44%以下の耐火砂にバインダー樹脂を
被覆せしめて成ることを特徴とするシェルモールド用レ
ジンコーテッドサンド。
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