JPH0410432Y2 - - Google Patents
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- JPH0410432Y2 JPH0410432Y2 JP11048785U JP11048785U JPH0410432Y2 JP H0410432 Y2 JPH0410432 Y2 JP H0410432Y2 JP 11048785 U JP11048785 U JP 11048785U JP 11048785 U JP11048785 U JP 11048785U JP H0410432 Y2 JPH0410432 Y2 JP H0410432Y2
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Description
【考案の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本考案は、任意の振動周波数以上の領域になる
と発生される減衰力を大巾に低下し得るようにし
た、所謂ハイカツト作用を行なうに適した油圧緩
衝器の減衰力発生部構造の改良に関する。[Detailed description of the invention] [Field of industrial application] The present invention is suitable for performing a so-called high-cut action, which can greatly reduce the damping force generated when the vibration frequency exceeds a certain range. This invention relates to an improvement in the structure of a damping force generating part of a hydraulic shock absorber.
任意の振動周波数以上の領域になると発生され
る減衰力を大巾に低下する、所謂ハイカツト作用
を行なうものとして従来から種々の提案があつた
が、これら従来の提案は、安定したハイカツト作
用が得られない不都合があつた。
Various proposals have been made in the past to perform a so-called high-cut action, which greatly reduces the damping force generated when the vibration frequency exceeds a certain range, but these conventional proposals have not been able to achieve a stable high-cut action. I had the inconvenience of not being able to do it.
そのため本願の出願人は、安定したハイカツト
作用を行なうことができる油圧緩衝器の提案を先
にした（特願昭59−229700号）。そして、当該先
の提案は、その一例として第４図に示すように形
成されている。 Therefore, the applicant of the present application first proposed a hydraulic shock absorber capable of performing a stable high-cut action (Japanese Patent Application No. 59-229700). The previous proposal is formed as shown in FIG. 4 as an example.
すなわち、、シリンダ１内に挿通されたピスト
ンロツド２の下端に定着されたピストン部３が上
記シリンダ１内を摺動するときに所定の減衰力の
発生を可とする減衰力発生部４は、環状リーフバ
ルブ４ａの外周端撓みによつて所定の伸側減衰力
の発生を可とすると共に、上記環状リーフバルブ
４ａの内周端へ加えられる押圧力によつて上記外
周端撓み量を可変とするように形成されている。
そして、上記押圧力は、環状リーフバルブ４ａの
内周端上方に形成されたオリフイス４ｂを介して
シリンダ内上方室Ａと連通する圧力室4cの内圧に
よつて得られると共に、圧力室４ｃの内圧がスプ
ール４ｄの摺動によつて伸縮するコイルスプリン
グ４ｅを介してプツシユバルブ４ｆに伝達され、
かつ、当該プツシユバルブ４ｆが上記環状リーフ
バルブ４ａの内周端に当接されることによつて得
られるように形成されている。 That is, the damping force generating part 4, which enables generation of a predetermined damping force when the piston part 3 fixed to the lower end of the piston rod 2 inserted into the cylinder 1 slides in the cylinder 1, has an annular shape. A predetermined expansion-side damping force can be generated by the deflection of the outer circumferential end of the leaf valve 4a, and the amount of deflection of the outer circumferential end is made variable by the pressing force applied to the inner circumferential end of the annular leaf valve 4a. It is formed like this.
The above-mentioned pressing force is obtained by the internal pressure of the pressure chamber 4c that communicates with the upper chamber A in the cylinder via the orifice 4b formed above the inner peripheral end of the annular leaf valve 4a, and also by the internal pressure of the pressure chamber 4c. is transmitted to the push valve 4f via a coil spring 4e that expands and contracts as the spool 4d slides.
Moreover, the push valve 4f is formed so as to be obtained by coming into contact with the inner peripheral end of the annular leaf valve 4a.
しかしながら、前記した先の提案にあつては、
圧力室４ｃの内圧によつて摺動するスプール４ｄ
が下方のコイルスプリング４ｅによつて上方へ附
勢されるとしているので、当該コイルスプリング
４ｅの介装によつて環状リーフバルブ４ａを有す
る減衰力発生部が上下方向に長大化され易くな
り、ピストン部３の有効ストロークを確保しよう
とすると油圧緩衝器全体の長さが長大化されるこ
ととなる不都合がある。
However, in the above proposal,
A spool 4d that slides due to the internal pressure of the pressure chamber 4c.
is biased upward by the lower coil spring 4e, the damping force generating section having the annular leaf valve 4a is easily enlarged in the vertical direction by the interposition of the coil spring 4e, and the piston If an attempt is made to ensure the effective stroke of the portion 3, there is a problem in that the length of the entire hydraulic shock absorber becomes longer.
そこで本考案は、前記した事情に鑑み、所謂ハ
イカツト作用を行なうようにした油圧緩衝器全体
の長さを増大させることなく、かつ、安定したハ
イカツト作用を行なうことができる油圧緩衝器の
減衰力発生部構造を新たに提供することを目的と
する。 Therefore, in view of the above-mentioned circumstances, the present invention has been developed to generate damping force for a hydraulic shock absorber that can perform a stable high-cut action without increasing the overall length of the hydraulic shock absorber designed to perform a so-called high-cut action. The purpose is to provide a new part structure.
上記した問題点を解決するために本考案の構成
を、所定の減衰力の発生を可とする環状リーフバ
ルブの外周端撓み量をその内周端へ加えられる押
圧力によつて可変とするプツシユバルブには、リ
ーフスプリングを介してスプール上方の圧力室か
らの内圧が伝達されるようにしたものである。
In order to solve the above-mentioned problems, the configuration of the present invention is a push valve in which the amount of deflection of the outer peripheral end of an annular leaf valve that enables generation of a predetermined damping force is varied by the pressing force applied to the inner peripheral end. The internal pressure from the pressure chamber above the spool is transmitted via a leaf spring.
以下、図示した好適な一実施例に基づいて本考
案を説明する。
Hereinafter, the present invention will be explained based on a preferred embodiment shown in the drawings.
第１図に示すように、本発明に係る油圧緩衝器
は、シリンダ１内に摺動自在に挿通れたピストン
ロツド２の先端部にピストン部３を有すると共
に、上記ピストンロツド２の先端に減衰力発生部
４を有してなる。なお、本実施例において、油圧
緩衝器は複筒型に形成されてなるもので、シリン
ダ１の外方にはアウターチユーブ１０が配設され
ている。 As shown in FIG. 1, the hydraulic shock absorber according to the present invention has a piston portion 3 at the tip of a piston rod 2 that is slidably inserted into a cylinder 1, and a damping force is generated at the tip of the piston rod 2. It has part 4. In this embodiment, the hydraulic shock absorber is formed into a double cylinder type, and an outer tube 10 is disposed outside the cylinder 1.
シリンダ１の上端、すなわち、アウターチユー
ブ１０の上端内部には、ベアリング部材１１が配
設され、当該ベアリング部材１１の軸芯部透孔内
に上記ピストンロツド２が摺動自在に挿通されて
いる。なお、上記ベアリング部材１１の上方に
は、シール１２が介装されている。 A bearing member 11 is disposed at the upper end of the cylinder 1, that is, inside the upper end of the outer tube 10, and the piston rod 2 is slidably inserted into a through hole in the shaft core of the bearing member 11. Note that a seal 12 is interposed above the bearing member 11.
上記シリンダ１内は、上記ピストン部３によつ
て上方室Ａと下方室Ｂとに区画形成されている。
そして、上記シリンダ１の下端内部にはベースバ
ルブ部１３が形成されており、当該ベースバルブ
部１３を介して、下方室Ｂとシリンダ１とアウタ
ーチユーブ１０との間に形成されるリザーバ室Ｃ
と連通されている。なお、当該リザーバ室Ｃの上
方はガス室Ｄとされている。また、上記ベースバ
ルブ部１３には、圧側バルブ１３ａ、チエツク弁
１３ｂ、リリーフ弁１３ｃが配設されている。ま
た、上記シリンダ１の下端には、取り付けアイ１
４を有して、車輌の車軸側等への連結が可とされ
ている。 The interior of the cylinder 1 is divided into an upper chamber A and a lower chamber B by the piston portion 3.
A base valve portion 13 is formed inside the lower end of the cylinder 1, and a reservoir chamber C is formed between the lower chamber B, the cylinder 1, and the outer tube 10 via the base valve portion 13.
It is communicated with. Note that a gas chamber D is located above the reservoir chamber C. Further, the base valve section 13 is provided with a pressure side valve 13a, a check valve 13b, and a relief valve 13c. Additionally, a mounting eye 1 is attached to the lower end of the cylinder 1.
4, and can be connected to the axle side of a vehicle.
ピストンロツド２は、図示していないが、その
上端が車輌の車体側等への連結を可とするように
形成されている。 Although not shown, the piston rod 2 is formed such that its upper end can be connected to the body of a vehicle.
ピストン部３は、第２図にも示すように、前記
ピストンロツド２のインロー部２０に配設され、
かつ、ピストンロツド２の先端螺条部２１に螺装
されたピストンナツト３０によつて所定位置に定
着されたピストン本体３１を有してなり、当該ピ
ストン本体３１によつてシリンダ１内を前記上方
室Ａと下方室Ｂとに区画しているものである。そ
して、上記ピストン本体３１には、その内周側に
伸側ポート３２および外周側に圧側ポート３３が
それぞれ穿設されており、上記上方室Ａと下方室
Ｂとの連通を可とし得るように形成されている。
そしてまた、上記伸側ポート３２および圧側ポー
ト３３の上端開口側には、当該開口を閉塞するよ
うにチエツクバルブ３４が配設されている。 As shown in FIG. 2, the piston part 3 is disposed in the spigot part 20 of the piston rod 2,
It also has a piston body 31 fixed in a predetermined position by a piston nut 30 screwed onto the threaded end 21 of the piston rod 2, and the piston body 31 allows the inside of the cylinder 1 to be connected to the upper chamber It is divided into A and a lower chamber B. The piston main body 31 is provided with a growth side port 32 on its inner circumference side and a pressure side port 33 on its outer circumference side, so that the upper chamber A and the lower chamber B can communicate with each other. It is formed.
Furthermore, a check valve 34 is disposed on the upper end opening side of the expansion side port 32 and the compression side port 33 so as to close the openings.
なお、当該チエツクバルブ３４は、前記ピスト
ンロツド２の段差部２２に係止されたストツパ３
５に上端が係止されたスプリング３６によつて下
方に向けて附勢されている。また、上記チエツク
バルブ３４およびストツパ３５には、油の通過を
可とする切欠部３４ａおよび３５ａがそれぞれ形
成され、ピストン本体３１の外周にはピストンリ
ング３７が介装されている。 Note that the check valve 34 is connected to a stopper 3 that is engaged with the stepped portion 22 of the piston rod 2.
It is biased downward by a spring 36 whose upper end is locked to 5. Further, the check valve 34 and the stopper 35 are respectively formed with notches 34a and 35a through which oil can pass, and a piston ring 37 is interposed on the outer periphery of the piston body 31.
従つて、上記ピストン部３における伸側ポート
３２は、当該ピストン部３が上記シリンダ１内を
上昇する伸側行程時に、上方室Ａの油が下方室Ｂ
側、すなわち、減衰力発生部４側に向けて流通す
ることを可とする。 Therefore, the extension port 32 in the piston section 3 allows oil in the upper chamber A to flow into the lower chamber B during the extension stroke when the piston section 3 moves upward within the cylinder 1.
side, that is, the damping force generating section 4 side.
減衰力発生部４は、本実施例において、伸側の
減衰力発生部とされているものであつて、前記ピ
ストンナツト３０内に形成されている。そして、
当該ピストンナツト３０には、前記ピストン本体
３１の伸側ポート３２に対向する伸側ポート３０
ａが穿設されており、当該ピストンナツト３０
内、すなわち、減衰力発生部４と前記シリンダ内
上方室Ａとの連通を可としている。 In this embodiment, the damping force generating section 4 is a damping force generating section on the extension side, and is formed within the piston nut 30. and,
The piston nut 30 has a growth side port 30 opposite to the growth side port 32 of the piston main body 31.
a is bored, and the piston nut 30
In other words, the damping force generating section 4 and the upper chamber A within the cylinder are allowed to communicate with each other.
上記減衰力発生部４において、伸側減衰力の発
生源となる環状リーフバルブ４０は、前記ピスト
ンナツト３０内に配設されたブロツク４１とデイ
スク４２との間に挟持されるように収装されてい
るもので、外周端には切欠部４０ａが形成されて
いて、当該外周端が下方への撓みを可とする自由
端とされている。そして上記環状リーフバルブ４
０の外周側上面には、上方のブロツク４１に穿設
された伸側ポート４１ａの下端開口が対向してい
ると共に、上記環状リーフバルブ４０の下面には
下方のデイスク４２の支持点４２ａが当接されて
いる。当該支持点４２ａは、上記環状リーフバル
ブ４０の内周側下面に位置決められているもので
あるが、当該環状リーフバルブ４０の内周側より
外周側寄りに位置決められているものである。 In the damping force generating section 4, the annular leaf valve 40, which is a source of generating the rebound damping force, is housed so as to be sandwiched between a block 41 and a disk 42 disposed within the piston nut 30. A notch 40a is formed at the outer peripheral end, and the outer peripheral end is a free end that can be bent downward. and the annular leaf valve 4
The lower end opening of an extension port 41a bored in the upper block 41 is opposed to the outer circumferential upper surface of the valve 0, and the support point 42a of the lower disk 42 is in contact with the lower surface of the annular leaf valve 40. being touched. The support point 42a is positioned on the lower surface of the inner circumferential side of the annular leaf valve 40, and is positioned closer to the outer circumferential side than the inner circumferential side of the annular leaf valve 40.
なお、上記デイスク４２の上面支持点４２ａと
その外周端との間には油路４２ｂが穿設され、か
つ、その中央部には油孔４２ｃが穿設されてい
る。また、上記デイスク４２の外周側上端面上に
は、上記環状リーフバルブ４０との肉厚を同一と
する環座４３が配設されている。当該環座４３
は、その配設を省略して、予めデイスク４２の外
周側上端に上記環状リーフバルブ４０の肉厚と同
一となる***部を形成することとしても良いが、
本実施例のように、環座４３を配設することとす
れば、デイスク４２の上面仕上げが容易となり、
加工精度の管理が容易となる利点がある。 An oil passage 42b is provided between the upper surface support point 42a of the disk 42 and its outer peripheral end, and an oil hole 42c is provided in the center thereof. Further, an annular seat 43 having the same wall thickness as the annular leaf valve 40 is disposed on the upper end surface of the outer peripheral side of the disk 42 . The ring seat 43
However, the provision thereof may be omitted and a raised portion having the same thickness as the annular leaf valve 40 may be formed in advance at the upper end of the outer peripheral side of the disk 42.
If the ring seat 43 is provided as in this embodiment, the top surface of the disk 42 can be easily finished.
This has the advantage that machining accuracy can be easily managed.
上記ブロツク４１内には、前記環状リーフバル
ブ４０の内周端に上方から当接されるプツシユバ
ルブ４４と、当該プツシユバルブ４４の上面に配
設されるリーフスプリング４５と、当該リーフス
プリング４５の上面に配設されるスプール４６と
を有してなる。そして、上記ブロツク４１内の上
記スプール４６の上方は圧力室４１ｂとされてい
るもので、当該圧力室４１ｂ内に高い圧力、すな
わち、油圧の作用があると、当該油圧によつてス
プール４６がブロツク４１内を下降し、下方のリ
ーフスプリング４５を介してであるが、上記油圧
としての押圧力がプツシユバルブ４４に伝達さ
れ、当該プツシユバルブ４４が環状リーフバルブ
４０の内周端を下方に押し下げるようにする。 Inside the block 41 are a push valve 44 that abuts the inner circumferential end of the annular leaf valve 40 from above, a leaf spring 45 disposed on the upper surface of the push valve 44, and a leaf spring 45 disposed on the upper surface of the leaf spring 45. A spool 46 is provided. The upper part of the spool 46 in the block 41 is a pressure chamber 41b, and when there is a high pressure, that is, hydraulic pressure, in the pressure chamber 41b, the spool 46 is blocked by the hydraulic pressure. 41, and the pressing force in the form of hydraulic pressure is transmitted to the push valve 44 via the lower leaf spring 45, so that the push valve 44 pushes down the inner peripheral end of the annular leaf valve 40. .
そのため、環状リーフバルブ４０は中間部下面
で前記デイスク４２の支持点４２ａに支持されて
いるので、所謂テコ状に環状リーフバルブ４０の
外周端を持ち上げるようになり、その結果、当該
環状リーフバルブ４０の外周端撓み量が変更され
て、減衰力が高くなるように変化される。そし
て、前記プツシユバルブ４４からの押圧力、すな
わち、圧力室４１ｂ内の高い油圧が解除されるこ
ととなると、上記高い減衰力が大巾に低下され
る、所謂ハイカツト作用が発揮されることとな
る。 Therefore, since the annular leaf valve 40 is supported by the support point 42a of the disk 42 at the lower surface of the intermediate portion, the outer peripheral end of the annular leaf valve 40 is lifted up in a so-called lever shape, and as a result, the annular leaf valve 40 The amount of deflection of the outer peripheral end of the damping force is changed to increase the damping force. Then, when the pressing force from the push valve 44, that is, the high oil pressure in the pressure chamber 41b is released, the high damping force is greatly reduced, resulting in a so-called high cut effect.
従つて、本考案では、前記圧力室４１ｂ内での
油圧変化を可とするように、当該圧力室４１ｂ上
方のブロツク４１の肉厚部には油孔４１ｃを有し
ており、かつ、当該油孔４１ｃには、上記圧力室
４１ｂ内の油圧解放用に当該油孔４１ｃに対向す
るように配設されたチエツク弁４７のオリフイス
４７ａが対向している。また、前記ブロツク４１
の伸側ポート４１ａおよび上記圧力室４１ｂにシ
リンダ内上方室Ａ、すなわち、ピストンナツト３
０内の伸側ポート３０ａからの油が好ましい状態
で流入されるように、チエツク弁４７の附勢スプ
リング４８のためのストツパ４９に縦横のポート
４９ａ，４９ｂ，４９ｃが穿設されている。 Therefore, in the present invention, an oil hole 41c is provided in the thick wall part of the block 41 above the pressure chamber 41b so as to allow the oil pressure to change within the pressure chamber 41b, and the oil Opposed to the hole 41c is an orifice 47a of a check valve 47, which is disposed to face the oil hole 41c for releasing the hydraulic pressure in the pressure chamber 41b. In addition, the block 41
The expansion side port 41a and the pressure chamber 41b are connected to the cylinder inner upper chamber A, that is, the piston nut 3
Vertical and horizontal ports 49a, 49b, and 49c are bored in the stopper 49 for the biasing spring 48 of the check valve 47 so that oil from the extension port 30a in the check valve 47 can flow in in a preferable manner.
以上のように形成された本考案に係る油圧緩衝
器の減衰力発生部構造の作動について少しく説明
する。 The operation of the structure of the damping force generating part of the hydraulic shock absorber according to the present invention formed as described above will be briefly described.
ピストン部３がシリンダ１内を上昇する伸行程
時には、上方室Ａ内が高圧側となると共に、当該
上方室Ａ内の油は、ピストン本体３１の伸側ポー
ト３２およびピストンナツト３０の伸側ポート３
０ａを介してピストンナツト３０内に流入する。
そして、当該ピストンナツト３０内に流入した油
の一部は、チエツクバルブ４７のオリフイス４７
ａを介して圧力室４１ｂに流入すると共に、他の
油は、ブロツク４１の伸側ポート４１ａを介して
リーフバルブ４０の外周端を撓わませるようにし
て、下方室Ｂ側に流出する。 During the extension stroke in which the piston part 3 moves up inside the cylinder 1, the inside of the upper chamber A becomes a high pressure side, and the oil in the upper chamber A is transferred to the expansion side port 32 of the piston body 31 and the expansion side port of the piston nut 30. 3
It flows into the piston nut 30 via 0a.
A part of the oil that has flowed into the piston nut 30 is transferred to the orifice 47 of the check valve 47.
At the same time, other oil flows into the pressure chamber 41b through the expansion side port 41a of the block 41 and flows out to the lower chamber B side so as to bend the outer peripheral end of the leaf valve 40.
このとき、上方室Ａ内における振動周波数が一
定の領域以上になると、圧力室４１ｂ内に高い圧
力が発生しなくなり、すなわち、環状リーフバル
ブ４０の内周端を押圧して、その外周端をブロツ
ク４１に押し付け高い減衰力を発生させるように
する押圧力がプツシユバルブ４４に発生しなくな
り、その結果、環状リーフバルブ４０が初期の撓
み特性に戻されて、高い減衰力の発生を停止する
所謂ハイカツト現象が招来されることとなる。 At this time, when the vibration frequency in the upper chamber A exceeds a certain range, high pressure is no longer generated in the pressure chamber 41b, that is, the inner peripheral end of the annular leaf valve 40 is pressed and the outer peripheral end is blocked. A so-called high-cut phenomenon occurs in which the pushing force that causes the push valve 41 to generate a high damping force is no longer generated, and as a result, the annular leaf valve 40 returns to its initial deflection characteristics and stops generating a high damping force. will be invited.
すなわち、第２図中に示すように、高圧側たる
オリフイス４７ａの上方の油圧P1と、低圧側た
るオリフイス４７ａの下方の圧力室４１ｂ内の油
圧P2との間には、プツシユバルブ４４が環状リ
ーフバルブ４０の内周端を押圧する力Ｆとの関係
で以下の(1)式が成立する。 That is, as shown in FIG. 2, a push valve 44 is arranged in an annular shape between the oil pressure P 1 above the orifice 47a on the high pressure side and the oil pressure P 2 in the pressure chamber 41b below the orifice 47a on the low pressure side. The following equation (1) holds true in relation to the force F that presses the inner peripheral end of the leaf valve 40.
ここで、
ｔ：時間
P1：高圧側圧力
P2：一次遅れの圧力室側圧力
Ｋ：リーフスプリング４５のばね定数
A2：スプール４６の受圧面積
R1：オリフイス４７ａを流れる油の流体抵抗
R2：スプール４６の外周を流れる油の流体抵
抗
である。 Here, t: Time P 1 : High pressure side pressure P 2 : Pressure chamber side pressure of primary lag K: Spring constant of leaf spring 45 A 2 : Pressure receiving area of spool 46 R 1 : Fluid resistance of oil flowing through orifice 47a R 2 : Fluid resistance of oil flowing around the outer circumference of the spool 46.
従つて、例えば、P1が以下の(2)式のような正
弦波状半波の変化をするとすれば、P2は前記(1)
式を解いて、第３図のように変化する。 Therefore, for example, if P 1 changes in a sinusoidal half wave as shown in equation (2) below, then P 2 changes as shown in equation (1) above.
Solving the equation, the result changes as shown in Figure 3.
P1＝P10sin2πt（０≦ｔ≦π／2π） …(2) ここで P10：定数である。 P 1 =P 10 sin2πt (0≦t≦π/2π)…(2) where P 10 : is a constant.
従つて、第３図から分かるように、P1の周波
数が増大すれば、P2は大部分の時間領域でP1
より小さくなる。すなわち、減衰力を小さくする
ことができるものである。そして、この低下割合
や低下を開始する周波数は上述のスプール４６を
上方に附勢するリーフスプリング４５のばね定数
Ｋ、スプール４６の受圧面積A2、油の流体抵抗
R1およびR2を適切に選択することによつて、任
意に選択することができ、所望の特性を得ること
できることとなる。 Therefore, as can be seen from Figure 3, if the frequency of P 1 increases, P 2 becomes P 1 in most of the time domain.
become smaller. In other words, the damping force can be reduced. The rate of decrease and the frequency at which the decrease starts are determined by the spring constant K of the leaf spring 45 that urges the spool 46 upward, the pressure receiving area A 2 of the spool 46, and the fluid resistance of the oil.
By appropriately selecting R 1 and R 2 , they can be arbitrarily selected and desired characteristics can be obtained.
なお、本考案にあつては、環状リーフバルブ４
０の減衰力特性と、リーフスプリング４５のリタ
ーン特性とは、各々、独立に設定できることとな
るのは勿論である。 In addition, in the case of the present invention, the annular leaf valve 4
Of course, the zero damping force characteristic and the return characteristic of the leaf spring 45 can be set independently.
前記したところは、本考案の構造を伸側バルブ
部として、ピストンナツト３０内に配設すること
としたものであるが、本考案の構造を圧側バルブ
部として圧側減衰力の発生およびそのハイカツト
を可とし、かつ、当該圧側バルブ部をシリンダ１
の下端内部のベースバルブ部１３（第１図参照）
に配設することも可能である。 In the above description, the structure of the present invention is used as the expansion side valve part and is disposed inside the piston nut 30, but the structure of the present invention is used as the compression side valve part to generate compression side damping force and its high cut. possible, and the pressure side valve part is connected to cylinder 1.
Base valve part 13 inside the lower end (see Figure 1)
It is also possible to arrange it in
以上のように本考案によれば、任意の周波数以
上の領域において安定した減衰力の低下作用、す
なわち、所謂減衰力のハイカツト作用が得られる
こととなり、例えば、車輌における乗心地を改善
することができることとなる。
As described above, according to the present invention, it is possible to obtain a stable damping force lowering effect in a region above a given frequency, that is, a so-called high-cut damping force effect, which can improve the riding comfort of a vehicle, for example. It becomes possible.
また、本考案によれば、シリンダ内ピストン部
下方あるいはベースバルブ部に所望の減衰力発生
部を形成するとしても、当該減衰力発生部を極め
て短尺に形成することができるので、ピストンス
トロークの大巾な減殺をすることがなく、油圧緩
衝器全体長を増大させることがない利点がある。 Furthermore, according to the present invention, even if a desired damping force generating part is formed below the piston in the cylinder or in the base valve part, the damping force generating part can be formed extremely short, so that the piston stroke can be increased. There is an advantage that there is no need to reduce the width, and there is no need to increase the overall length of the hydraulic shock absorber.
さらに、本考案によれば、減衰力発生部の構成
にあつて、ピストンロツド内外に特別な加工を要
せず、部品点数の削減、加工行程数の削減となつ
て、経済的にも有利となる利点がある。 Furthermore, according to the present invention, the structure of the damping force generating part does not require any special machining on the inside or outside of the piston rod, reducing the number of parts and machining processes, which is economically advantageous. There are advantages.
第１図は本考案の一実施例に係る油圧緩衝器を
部分的に示す縦断正面図、第２図は第１図におけ
るピストン部および減衰力発生部を拡大して示す
図、第３図は周波数変化と圧力変化の関係を示す
特性線図、第４図は本願出願が先にした提案の一
実施例に係る油圧緩衝器を部分的に示す縦断正面
図である。
１……シリンダ、２……ピストンロツド、３…
…ピストン部、４……減衰力発生部、３０……ピ
ストン本体、４０……環状リーフバルブ、４１…
…ブロツク、４１ｂ……圧力室、４２……デイス
ク、４４……プツシユバルブ、４５……リーフス
プリング、４６……スプール、４７……チエツク
弁、４７ａ……オリフイス、Ａ……上方室、Ｂ…
…下方室、Ｄ……ガス室、Ｃ……リザーバ室。
Fig. 1 is a vertical sectional front view partially showing a hydraulic shock absorber according to an embodiment of the present invention, Fig. 2 is an enlarged view showing the piston part and damping force generating part in Fig. 1, and Fig. 3 is FIG. 4 is a characteristic diagram showing the relationship between frequency change and pressure change. FIG. 4 is a longitudinal sectional front view partially showing a hydraulic shock absorber according to an embodiment of the proposal made earlier by the present application. 1...Cylinder, 2...Piston rod, 3...
... Piston part, 4 ... Damping force generating part, 30 ... Piston body, 40 ... Annular leaf valve, 41 ...
...Block, 41b...Pressure chamber, 42...Disk, 44...Push valve, 45...Leaf spring, 46...Spool, 47...Check valve, 47a...Orifice, A...Upper chamber, B...
...Lower chamber, D...Gas chamber, C...Reservoir chamber.
Claims (1)
周端撓みによつて所定の減衰力の発生を可とす
ると共に、上記環状リーフバルブの内周端へ加
えられる押圧力によつて当該環状リーフバルブ
の外周端撓み量を可変とするように形成された
油圧緩衝器の減衰力発生部構造において、押圧
力は環状リーフバルブの内周端上方に形成され
たオリフイスを介してシリンダ内上方室と連通
する圧力室の内圧によつて得られると共に、上
記圧力室の内圧がスプールを上方に向けて附勢
するリーフスプリングを介して上記環状リーフ
バルブの内周端上面に当接されたプツシユバル
ブに伝達されるように形成されてなることを特
徴とする油圧緩衝器の減衰力発生部構造。 (2) 環状リーフバルブがシリンダ内に挿通される
ピストンロツドの先端にピストン部を定着させ
るピストンナツト内に収装されてなる実用新案
登録請求の範囲第１項記載の油圧緩衝器の減衰
力発生部構造。 (3) 環状リーフバルブがシリンダ内下端に配設さ
れるベースバルブ部内に収装されてなる実用新
案登録請求の範囲第１項記載の油圧緩衝器の減
衰力発生部構造。[Claims for Utility Model Registration] (1) A predetermined damping force can be generated by bending the outer peripheral end of the annular leaf valve when the piston portion slides, and is applied to the inner peripheral end of the annular leaf valve. In the structure of the damping force generating part of the hydraulic shock absorber, which is formed so that the amount of deflection of the outer peripheral end of the annular leaf valve is made variable by the pressing force, the pressing force is applied to the orifice formed above the inner peripheral end of the annular leaf valve. The inner peripheral end upper surface of the annular leaf valve is obtained by the internal pressure of a pressure chamber that communicates with the upper chamber in the cylinder through a leaf spring that urges the spool upward. A structure for a damping force generating part of a hydraulic shock absorber, characterized in that the damping force is transmitted to a push valve in contact with the damping force. (2) The damping force generating part of the hydraulic shock absorber according to claim 1, wherein the annular leaf valve is housed in a piston nut that fixes the piston part to the tip of a piston rod that is inserted into the cylinder. structure. (3) The damping force generating structure of a hydraulic shock absorber according to claim 1, wherein the annular leaf valve is housed in a base valve portion disposed at the lower end of the cylinder.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11048785U JPH0410432Y2 (en) | 1985-07-19 | 1985-07-19 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11048785U JPH0410432Y2 (en) | 1985-07-19 | 1985-07-19 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6218447U JPS6218447U (en) | 1987-02-03 |
| JPH0410432Y2 true JPH0410432Y2 (en) | 1992-03-16 |
Family
ID=30989531
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11048785U Expired JPH0410432Y2 (en) | 1985-07-19 | 1985-07-19 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0410432Y2 (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4584820B2 (en) * | 2005-12-09 | 2010-11-24 | カヤバ工業株式会社 | Damping force generation valve structure of hydraulic shock absorber |
| WO2021192779A1 (en) * | 2020-03-27 | 2021-09-30 | 日立Astemo株式会社 | Shock absorber |
-
1985
- 1985-07-19 JP JP11048785U patent/JPH0410432Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6218447U (en) | 1987-02-03 |
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