JPH0378595A - 渦流ブロワ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、粉粒体などの空気輸送、紙なとの吸着装置、
エアレーションなどの一般産業機械組込用の空気動力源
として用いられる渦流ブロワに係り、特に、渦流ブロワ
の空力性能を大巾に向上させるのに好適な羽根車の形状
、及びこの羽根車に合ったケーシング形状に間する。

〔従来の技術〕

渦流ブロワは小型で高い風圧が得られる特徴がある。こ
の特徴を更に高めるために、従来種々の提案や検討がな
されている。

例えば、日本機械学会論文集第４５巻３９６号（昭和５
４．８）１１０７頁〜１１１６頁には、羽根の内側端を
結ぶ円の半径をＲ１、外側端を結ぶ円の半径をＲ２とす
るとき、Ｒ１／Ｒ２の値を変えることにより、渦流ブロ
ワの特性（吐出流星対吐出圧力特性）が変わることが記
載してある。

これによれば、その値０．６８のものが０．８２のもの
より流量係数、圧力係数共に高く、０．７５のものが更
に高いことが示されている。

しかし、これを流量と圧力に直して述べると、Ｒ２の値
が一定であれば、Ｒ１／Ｒ２の値が大きくなれば、圧力
は高く、流量は小さくなり、逆にＲ１／Ｒ２の値を小さ
くすると流量は大きく、圧力は低くなることになる。

現在実用化されているものは０．６８程度が最小である
。

渦流ブロワを小型にするためには、Ｒ２の（直を小さく
すれば良いが、その値を単に小さくすると圧力が、低下
し、流量が少なくなってしまう。

一方羽根の形状に工夫を凝らし、渦流ブロワの空力性能
を改善することも提案されている。

特開昭５０−＋５９１４号公報、特開昭６１−１５５６
９号公報に示すものは、羽根の軸方向入口角、出口角を
９０度より小さく、或いは大きくして空力性能を改善す
るものである。

また、実公昭５５−４８１５号公報、実公昭５６−８５
０９１号公報には、その目的は明確でないが、径方向入
口角度、径方向出口角度の両方、或いは一方を９０度と
異ならしめたものが開示してある。

〔発明が解決しようとする課題〕

渦流ブロワでは、小型で、清浄な空気源を提供出来ると
いう利点のため、近年用途が拡がり、それに伴って、さ
らに高風圧なもの、あるいは圧力は従来程度で良いが、
更に小型化することなどが強く望まれている。しかし、
上記従来の技術を含め、これ迄の技術では、所定の圧力
を保って、更に小型化することも、寸法を大きくするこ
となく、大幅に圧力を高めることも、困難である。

また、従来の渦流ブロワは騒音が大きいと言う問題が有
り、このことが、医療機器なとのように静かな環境で使
用するものへの適用を阻止する原因に成っていた。

本発明はこの様な点に鑑みなされたものであって、その
第１の目的は、空力性能を従来のものに比べて遥かに高
めることができる渦流ブロワを提供することにある。

本発明の第２の目的は、騒音の低い渦流ブロワを提供す
ることにある。

〔課題を解決するための手段〕

上記目的を達成するために、本発明では第１に少なくと
も羽根車の内周側を、三次元的な空気の流れに対応でき
るように、羽根車の形状を適切な三次元形状にする。

つまり羽根の内側端を結ぶ円をＲ１、外側端を結ぶ円を
Ｒ２、内側端と外側端との中央を結ふ円をＲｃ、Ｒ１と
Ｒｃとの中央を結ぶ円をＲ１とするとき、羽根の前縁の
Ｒｃの円周上での位置は、内側端よりも、羽根の回転方
向に見たときに遅れており、且つ羽根のＲ１の円周上で
の軸方向入口角をＲ１、Ｒｃの円周上での軸方向入口角
をγｃとするとき、γｉとγｃとは共に９０度よりも小
さく、且つγｉとγｃとは異なる値に構成することを特
徴とするものである。

第２に吸入口と吐出口との間だの隔壁に吸込側ガイド、
吐出側カイトを設け、吸込側ガイドの先端は、これを羽
根が外周側から切り、吐出側ガイドの先端は、これを羽
根が内周側から切る形状に構成する。

〔作用〕

円弧状流路の中を外部から観察可能なように透明材てケ
ーシングを作成し、円弧状流路の中を流れる流体の流れ
をｔＪ！察ひた結果、次のことが分かった。

即ち、羽根５の外側端を５ａ、内側端を５ｂ、そしてそ
の中央を５Ｃとするとき、吸込口６ａから円弧状流路８
内に入った空気は、羽根５の速度に対する空気の、円弧
状流路８に沿う速度分布が、第２３図ないし第２７図の
特に第２６図に示すように、外側０１５ａから中央５Ｃ
付近までは正の値を示すが、中央５ｃ付近から内側端５
ａ迄は負の値を示すことである。

円弧状流路８を横切る方に流れる速度分布は、第２７図
に示すように、外側端５ａから中央５Ｃ付近までは正の
値を示し、中央５Ｃ付近から内ＩＩＩ端５ｂ迄は負の値
を示すことは、既に知られていたことであるＯ その結果、全体としては、第２５図に矢印７０て示すよ
うに、内側１５ｂ近くては回転方向Ｆに対して若干戻る
ことが分かった。（これ迄は矢印８０て示すように空気
の流れは螺旋を描きながら、次第に回転方向Ｆへ向かっ
て単純に進と考えていた。）それ故、本発明では空気の
円弧状流路に沿う速度と、円弧状流路８を横切る方に流
れる速度成分の合成ベクトルに合うように羽根５の径方
向入口角、更に軸方向入口角を定め、三次元形状に態形
形状を定めたので、空力性能が従来のものに比べて遥か
に向上するものである。

更に、本発明の上記ガイドを設けることにより、吸込ロ
ガイドの先端は羽根が外周側から切り、吐出側ガイドの
先端は羽根が内周側から切るので第２７図に示した速度
分布に合った吸い込み、吐き出しがスムーズに行なわれ
、ここての騒音が非常に小さいものとなる。

〔実施例〕

以下、図を弁解しながら本発明の実施例について説明す
る。

第５図に於いてｌは羽根車、２は円弧状流路８を形成す
るケーシングである。円弧状流路８は回転軸３の軸線と
平行を成す方向に開口する断面が半円弧状の溝状を成し
ている。円弧状流路８は、原動１４の回転軸３を中心と
する円弧状に構成してある。この円弧状流路８の一端は
吸込口６ａに連通しており、曲端は吐出口６ｂに連通し
ている。吐出口６ｂから吸込口６ａに至る間は羽根車１
と漱少空隙を介して対抗する隔壁１０で仕切られている
。吸込口６ａに連なる吸込側通路６ａ’と吐出口６１）
に連なる吐出側通路とはベース部材を兼ねた消音器７内
に平行を成すように設けである。原動機４はベース部材
を兼ねた消音器７上に固定して有り、ケーシング２は原
動機４に固定してある。

羽根車ｌは第１図ないし第３図に示すようにシュラウｌ
’　９と多数の羽根５とで構成してあり、シュラウド９
は原動機４の回転軸３に固定してある。このうちシュラ
ウド９は回転軸３を中心とし、円弧状）聚路８に対抗し
て軸方向に開口する環状の溝１１を有しており、羽根５
はこの′ｆ４１１を横切る方向に多数段けである。

ここて、羽根車１の各部の用語、及び記号につ０て纒め
て説明する。

Ｒ１’　　：羽根５の内側端を結ぶ円の半径。

Ｒ２゛；羽根５の外１’ｌ端を結ぶ円の半径。

Ｒｃ’　　：　Ｒ１’　＋Ｒ２’の２分の１を半径とす
る円の半径。

Ｒｏ″　：　Ｒｃ’　＋Ｒ２’の２分の１を半径とする
円の半径。

Ｒｉ’　　：　Ｒ１’　＋Ｒｃ’の２分の１を半径とす
る円の半径。

Ｒ１：回転軸３の軸心を中心とする半径Ｒ１’の円。

Ｒ２：回転軸３の軸心を中心とする半径Ｒ２’の円。

一回転軸３の軸心を中心とする半径Ｒｃ’の円。

：回転軸３の軸心を中心とする半径Ｒｏ’の円。

：回転軸３の軸心を中心とする半径Ｒ１′の円。

βｌ　　：径方向入口角であり、羽根５の前＆ｔ（軸方
向先端）に於けるＲ１の円周上の位置とＲｃの円周上の
位置とを結ぶ直線と、円Ｒ１の接線との成す角との補角
。

β２　：　径方向出口角であり、羽根５の前ｎ（軸方向
先端）に於けるＲ２の円周上の位置とＲｃの円周上の位
置とを結ぶ直線と、のＲ２の接線との成す角。

円Ｒ１の円周上に於ける軸方向入口角であり、羽根５の
前縁を結ぶ平面に対して羽根前縁近傍の成す角。

：　円Ｒｉの円周上に於ける軸方向入口角であり、羽根
５の前縁を結ぶ平面に対して０ ｅ γ１　： 羽根前縁近傍の成す角。

ｒＣ−円Ｒｃの円周上に於ける軸方向入口角であり、羽
根５の前縁を結ぶ平面に対して羽根前縁近傍の成す角。

γＯ：　円ＲＯの円周上に於ける軸方向出口角であり、
羽根５の前縁を結ぶ平面に対して羽根前縁近傍の成す角
。

γ２　：　円Ｒ２の円周上に於ける軸方向出口角であり
、羽根５の前縁を結ぶ平面に対して羽根前縁近傍の成す
角。

である。

さて第１図に示す羽根車ｌは第３図、第４図ここ示すよ
うに、ｒＣはγ０やγ１に比べて小さく構成してある。

また、径方向入口角βｌは９０度よりも小さく溝成して
ある。

さて、吸込口６ａから円弧状流路８内に入った空気は、
羽根５の速度に対する空気の、円弧状流路８に沿う速度
分布が、前に述べたように、第２３図ないし第２７図の
特に第２６図に示すように、外側端５ａから中央５ｃ付
近までは正の値を示し、中央δＣ付近から内側線５ｂ迄
は負の値を示す。

また、円弧状流路８を横切る方に流れる速度分布は、第
２７図に示すように、外側端５ａから中央５Ｃ付近まて
は正の値を示し、中央５Ｃ付近から内側端５ａ迄は負の
値を示すことも既に述べた。

ここで、の羽根車の速度三角形を示すと、第６（２）に
示すようになる。

ここて、ＷｏＳＷｃｌ、Ｗｃ２、〜Ｖ１は、夫々ＲＯ１
Ｒｃ。

Ｒ１、の円周近傍に於ける羽根δに対する空気の相対速
度、 Ｕｏ、　Ｕｃｌ、　Ｕｃ２、Ｕｌは、夫々Ｒｏ、　Ｒｃ
ＳＲｉ、の円周近傍に於ける羽根５の周速、 Ｃｏ、　Ｃｃｌ、Ｃｃ２、Ｃ１は、夫々Ｒｏ、　Ｒｃ、
　Ｒｉ、の円周近傍に於ける空気の絶対速度である。

ここで、Ｒｃの円周近傍に２つの速度三角形を描いた理
由は、第２７図にも示したように、その円周より僅かに
外側で、空気の流れ方向が逆転するからであり、両方向
の流れを図示してある。

本実施例ではＲ０、ｒＣｌの大きさは、ＵＯとＷＯとの
成す角、ＵｃｌとＷｃ＋との成す角合わせである。従っ
て、本実施例では空気の相対速度、即ち空気の円弧状流
路８に沿う速度と、円弧状流路８を横切る方に流れる速
度成分の合成ベクトルに合うように羽根６の径方向入口
角、更に軸方向入口角を定め、三次元形状に態形状を定
めたので空力性能が従来のものに比へて迩かに向上する
。

第７図は、ｒｌの値を１００度、９０度、８０度、６０
度、４５度、及び２０度にし、且つＲ１の値を１０度、
２０度、４５度、７０度、８０度、及び９０度にしたと
きの従来例との圧力係数の比を示す。

ψ０を得たときの従来例の諸量はβ１、Ｃ２、Ｒ１、ｒ
Ｃｌ及びＲ０がすへて９０度である。また、本発明の実
施例としてψを得たときのγｃの値は、γｔよりも１３
度小さい値とした。Ｃ２の値は９０度に、またＲ１／Ｒ
２の値は０，５８に固定した。

枠内の数字が１．０以上であれば従来のものよりも圧力
係数が高いことを示している。また１、７よりも若干大
きければ、圧力係数が１４以上になる。

従って、このことから、β１が４５度ないし８０度、と
１が２０度ないし７０度、γｃがＲ１よりも１３度小さ
いとき圧力係数は１４以上に成ることが分かる。

第８図はＣ２の値を７０度にしたときの、第７図に示し
たものと同様の値である。なお、ψ０を得たときのＣ２
の値は９０度である。この表からＣ２の値を７０度にす
ると、第７図に示したものよりは圧力係数は小さくなる
が、それでもでβ１が４５度ないし８０度、Ｒ１が２０
度ないし７０度、γｃがｒｌよりも１３度小さいとき圧
力係数は従来のものよりも。

大きな値を示すことが分かる。

つまりこのことは、軸方向入口角と径方向入口角の大き
さが、空力特性を大きく左右する要因に成ることを示し
ている。

第９図は本発明の実施例と従来の渦流プロワの流量係数
φ対圧力係数ψの間係を示しており、これから本発明に
よるもののほうが、流量係数、圧力係数共に大きいこと
が分かる。

第１０図は径方向入口角β１を２０度と９０度に選択し
たときの流量係数対圧力係数の関係を示している。この
図から径方向入口角β１を２０度としたときのほうが９
０度にしたときに比べて流量係数、圧力係数共に大きい
ことが分かる。

第１１図は径方向入口角βｌを変えたときの圧力係数比
を示す図である。この時の径方向出口角β２は９０度に
固定してある。比較の対象は、β１、β２共に９０度で
ある。９０度から２０度の範囲では、ｒｌが小さく成れ
ばなるはと、圧力係数比が大きく成ることが分かる。

第１２図は軸方向入口角γｌを変えたときの圧力係数比
を示している。この時のβ１、Ｃ２は共に９０度に固定
してある。ψ０のときのＲ１、Ｃ２は、共に９０度であ
る。ｒｌの値が９０度から３０度の間では、その値が小
さくなるに連れて圧力係数比が大きくなる。

第１３図はＣ２を８０度、９０度、１００度、１１５度
、及び１３５度にし、且つＲ０の値を１０度、２０度、
４５度、７０度、８０度、及びｆｆ０度にしたときの従
来例の圧力係数ψＯと、本発明による実施例の圧力係数
ψとの比を示す。圧力係数ψ０を得るに当たっての諸量
はβｌ、β２、γ１、γｃ及びγ０は９０度である。ま
た、圧力係数ψを得るに当たってはγｃの値はγ０より
も１５度小さい値とし、又βｌの値は９０度に、Ｒ１／
Ｒ２の値は０．５８に固定した。

このことから、β２が１００度ないし１３５度、γ０が
２０度ないし７０度、γｃがγ０よりも１５度小さいと
き圧力係数は１４以上に成ることが分かる。

第１４図はβ２を１１５度、γ０を４５度にし、β１、
γ目、ｔ９０度、γｃが３０度のときの流量係数対圧力
係数の間係Ｊと、β２を１１５度、γ０を４５度にし、
更にβｌを６０度、γ１を４５度、モしてγｃを３２度
にし、しかも軸方向入口角Ｒ１，Ｒｉ、　Ｒｃ、軸方向
出口角Ｒｏ、Ｒ２を第４図に示したように滑らかに変化
させたときの関係ｌ（を示すものである。これから、β
１は９０度よりも小さく、β２は９０度よりも大きく、
そして第４図に示すように軸方向入口角γ１、γ１、γ
ｃ１Ｃ１軸方口出γ０、γ２は９０度よりもかなり小さ
い値で、Ｒｃの円周付近が最も小さく、ここより離れる
に従って徐々に大きくなるようにすれは、流量係数φ、
圧力係数ψ共に大きなものを構成できることが分かる。

第１５図、第１６図は本発明の異なる実施例である。こ
の実施例では軸方向出口角γ０が９０度よりも大きな値
を有している。このため羽根５はＲｃの円周近傍で前縁
が稲妻型に折れ曲がった形状をしている。これに於いて
もβｌは９０度よりも小さい値を有しており、β２は９
０度よりも大きな値を有している。また、９０度〉γ１
〉γ１〉γｃの関係を有している。

この実施例は軸方向出口角も第６図に示した速度三角形
によく一致している。

第１７図ないし第１９図は本発明の更に異なる実施例で
ある。この実施例に於いては、第１９図に示すようにγ
ｃは９０度よりも僅かに小さい埴てあり、γ０は９０度
よりも僅かに大きい値である。そして、γｌからγ１１
　γｃ５γ０、γ２の順に次第に連続的に大きく成って
いる。これに於いてもβ１は９０度よりも小さい値を有
しており、β２は９０度よりも大きな値を有している。

この実施例も第６図に示した速度三角形に良く適合して
いる。

第２０図は本発明渦流ブロワの、羽根車の特に羽根の前
縁の変形例を示している。５ｃと５ｂとの間では、ｅ、
ｄ、ｆに夫々示すように直線で結ぶ形状でも、回転方向
Ｆに張り出した形状でも、或いは又逆に凹んだ形状であ
っても良い、要は、途中の経路は問わなく、径方向入口
角（５ｃと５ｂとを直線で結ぶ線と円Ｒ１の接線との成
す補角）β！が９０度よりも小さいことが重要である。

５ｃと５ａとの間では、ａ、ｂ、ｃに夫々示すように、
回転方向Ｆに張り出した形状でも、直線で結ぶ形状でも
、或いは又逆に凹んだ形状であっても良い。要は、途中
の経路は問わなく、径方向出口角（５ａと５ｃとを直線
で結ぶ線と円Ｒ２接線との成す）β２が９０度よりも大
きいことが重要である。

第２１図、第２２図は本発明の更に異なる実施例である
。この実施例では羽根５の先端はシュラウド９によって
は覆われていない、また羽根５はシュラウドの両面に夫
々設けである。

これに於いても羽根５の内側端を５ｂと考え、外側端を
５ａと考え、更にその中間を５Ｃと考えて、第２０図に
示したものと同様に考えれば良い。これに於いてもβｌ
は９０度よりも小さく構成してあり、β２は９０度より
も大きく構成してある。この実施例てはγ１、γｃ１γ
０とも９０度よりも小さい１直で、且つγｃはγ１、γ
Ｏの何れよりも小さい値に成っている。

第２８図は騒音を大幅に低減した隔壁形状を有するケー
シングである。このケーシング２は、回転軸３の軸線と
平行を成す方向に開口する断面が半円弧状の溝状を成す
円弧状流路８を有している。この溝内は一部が羽根車ｌ
と微少空隙を介して対抗する隔壁１０で仕切られている
。そして円弧状流路８の一端は吸込側通路６ａ’に、他
端は吐出側通路６ｂ’に接続してある。吸込測道’Ｉ＠
　６　ａ　’と吐出側通路６ｂ’とはベース部材を兼ね
た消音器７内に平行を成すように設けである。

隔壁１０の吸込口側には吸込側ガイド３０が設けてあり
、その先端３０ａは羽根５が外周側から切るように、略
水平を成している。これは吸込口６ａから円弧状流路８
内に入った空気がスムーズに羽根５の人口（第２７図で
矢印が左方向を向いている）Ｉｌｌに導く働きをしてい
るものと考えられる。また、軸線方向から見ると、吸込
口６ａは、吸込側ガイド３０の陰に隠れて見えないよう
に成っている。これは、円弧状流路８内で発生している
騒音を、直接吸込側通路６ａ’に出さないで遮音するの
に役立つ。

隔壁１０の吐出口側には吐出側ガイド４０が設けてあり
、その先端４０ａは羽根５が内周側から切るように、略
中央部４０ｂ（羽根の流れ方向逆転点５ｒ、と一致する
部分）が、羽根車１の回転方向Ｆの反対側に突出する形
状を成している。これは円弧状流路８から吐出口６ｂに
出る空気が、羽根５の出口（第２７図で矢印が右方向を
向いている）部分からスムーズに出るように導く働きを
しているものと考えられる。また、軸線方向から見ると
、吐出口６ｂは、吐出側ガイド４０の陰に大部分隠れる
ように成っている。これは、円弧状流路内で発生してい
る騒音を直接吐出通路６ｂ’に出さないで遮音するのに
役立つ。

第２９図は第２８図に示したケーシング２と第１７図に
示した羽根車ｌとを組み合わせて渦流ブロワを構成し、
運転したときの騒音の実測データである。

その組合せから吸込側ガイド３０、吐出側ガイド４０を
取り去って運転したときの第３０図に示す騒音データと
比較すれば、吸込側ガイド３０、吐出側ガイド４０を設
けることが、騒音の低下に非常に役立フてことが分かる
。

なお、円弧状流路８に沿ってみた３０ｂから４０ｂ（羽
根の流れ方向逆転点、と一致する部分）迄の寸）去りは
、 Ｌ＝　　−λ　（２ｎ＋１） 但しλ＝Ｃ／　ｆ ｆ＝ＺＸＮ Ｚは前記羽根の枚数 Ｎは前記シュラウドの回転速度 Ｃは音速 ｎは０．１．２．３−−一 に成るようにＬの値を選択して実験したところ第２９図
の最大騒音レベルが更に４ｄＢ低下した。

［発明の効果］ 本発明によれば以上説明したように、円弧状流路内を流
れる空気の円弧状流路に沿う速度と、円弧状流路を横切
る方に流れる速度成分の合成ベクトルに合うように羽根
の径方向入口角、更に軸方向入口角を定め、三次元形状
に態形状を定めたので空力性能が向上する効果がある。

更に、本発明の上記隔壁によれば、この隔壁の吸込口側
の先端は羽根が外周側から切り、吐出側の先端は羽根が
内周側から切るので、吸込口から円弧状流路内に入る空
気の流れ、円弧状流路内から吐出口を通って出る空気の
流れがスムーズになり、そのため騒音が非常に小さいも
のとなる効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例を示す特に羽根車の斜視図、
第２図は第１図に示した一部の拡大平面図、第３図は第
２図をＡ−Ａ線、Ｂ−Ｂ線、及びＣ−Ｃ線に沿って切断
して示す図、第４図は第１図に示した羽根車の各部の軸
方向入口角、出口角の推移を示すグラフ、第５図は本発
明渦流ブロワの実施例を示す斜視図、第６図は第１図に
示した羽根車の風速ベクトルを示す図、第７図は本発明
の実施例の実験データを従来のものと比較して示す図、
第８図は第１図に示した実施例の実験データを従来のも
のと比較して示す図、第９図は本発明の実施例と従来の
渦流ブロワの流量係数対圧力係数の関係を示す図、第１
Ｏ図は径方向入口角を特定の値に選んだときの流量係数
対圧力係数の関係を示す図、第１１図は径方向入口角を
変えたときの圧力係数比を示す図、第１２図は軸方向入
口角を変えたときの圧力係数比を示す図、第１３図は第
１図に示した実施例の実験データを従来のものと比較し
て示す図、第１４図は第１図に示した実施例と従来の渦
流ブロワの流量係数対圧力係数の関係を示す図、第１５
図は本発明の異なる実施例を示す特に羽根車の斜視図、
第１６図は第１５図に示した羽根車の第３図に対応する
断面図、第１７図は本発明の更に異なる実施例を示す特
に羽根車の斜視図、第１８図は第１７図に示した羽根車
の正面図、第１９図は第１８図に示した羽根車の第３図
に対応する断面図、第２０図は本発明渦流ブロワの、特
に羽根車の羽根の前縁の変形例を示すための略図、第２
１図は本発明の羽根の更に異なる実施例を示す特に羽根
車の斜視図、第２２図は第２１図に示した羽根車の第３
図に対応する図、第２３図は円弧状流路を横切る方に流
れる空気の状態を示す図、第２４図は円弧状流路のに沿
って流れる空気の状態を示す図、第２５図は羽根車の中
の空気の流れを説明するための図、第２６図は羽根の速
度に対して、円弧状流路に沿って流れる空気の速度分布
を示す図、第２７図は円弧状流路を横切る方向に流れる
空気の速度分布を示す図、第２８図は本発明渦流ブロワ
の望ましいケーシングの正面図、第２９図は第１７図に
示した羽根車と第２８図に示したケーシングとを組み合
わせて運転したときの騒音の実測データ、第３０図は第
１７図に示した羽根車を従来のケーシングと絹み合わせ
て運転したときの騒音の実測データを示す図である。 】は羽根車、２はケーシング、３は回転軸、５は羽根、
５ａは羽根外側端、５ｂは羽根内、８は円弧状流路、９
はシュラウド、３０は吸込側ガイド、４゜は吐出側ガイ
ドである。 □Ｈ 第４１圏 ＄　２　図 ｆｃ＜γθ γ’ｃ＜’ｆ−。 圧力比 第　千　図 ６、分布 （Ａ　”　ｑ’：ハ・例β２”７θ°）茂４″所、＆φ ｉ−を僚放φ 第 １３ 図 第 ４ 流−ｉｔ糸教φ ＄ｌＹ 図 第 １’ｙ 画 第 ３ 図 第 ４ 凹 第 Ｓ 図 第 ２乙 図 第 ７ 凹 韮蚊−＃− 畢 ２８ 凹 易 ７ 凹 第 ０ 図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、円弧状流路と、該円弧状流路内に夫々連通する吸込
   口、吐出口と、これ等吐出口から吸込口へ至る間を、羽
   根の通過経路に対して微少空隙を介して仕切る隔壁と、
   回転軸に固定してあるシュラウドと、前記円弧状流路に
   沿い、前記シュラウドと一体に回転する多数の前記羽根
   とを有するものに於いて、前記羽根の内側端を結ぶ円を
   Ｒ１、外側端を結ぶ円をＲ２、且つ前記内側端と外側端
   との中央を結ぶ円をＲｃとするとき、前記羽根の前縁の
   、Ｒｃの円周上での位置は、前記内側端よりも、前記羽
   根の回転方向に見たときに遅れており、且つ前記羽根の
   前記内側端とＲｃの円周との中央Ｒｉでの軸方向入口角
   をγｉ、Ｒｃの円周上での軸方向入口角をγｃとすると
   き、γｉとγｃとは共に９０度よりも小さく、且つγｉ
   とγｃとは異なる値を有していることを特徴とする渦流
   ブロワ。 ２、前記γｃはγｉに比べて小さい値を有していること
   を特徴とする請求項第１項記載の渦流ブロワ。 ３、前記羽根は前記円Ｒｉの円周上から前記円Ｒｃの円
   周上へ近付くに連れて前記軸方向入口角が次第に小さく
   成っていることを特徴とする請求項第２項記載の渦流ブ
   ロワ。 ４、前記隔壁の前記吸込口側に設けた吸込側ガイドの先
   端は、これを前記羽根が外周側から切り、前記吐出側に
   設けた吐出側ガイドの先端は、これを前記羽根が内周側
   から切る形状に構成してあることを特徴とする請求項第
   １項、第２項、または第３項記載の何れか一つの渦流ブ
   ロワ。 ５、前記シュラウドの回転方向にみた前記円弧状流路の
   、羽根の流れ方向逆転点上でみた、前記吸込側ガイドの
   先端から、吐出側ガイドの先端迄の寸法Ｌは １ Ｌ＝−λ（２ｎ＋１） 但しλ＝Ｃ／ｆ ｆ＝Ｚ×Ｎ Ｚは前記羽根の枚数 Ｎは前記シュラウドの回転速度 Ｃは音速 ｎは０、１、２、３−−−− であることを特徴とする請求項第４項記載の渦流ブロワ
   。 ６、円弧状流路と、該円弧状流路内に夫々連通する吸込
   口、吐出口と、これ等吐出口から吸込口へ至る間を、羽
   根の通過経路に対して微少空隙を介して仕切る隔壁と、
   回転軸に固定してあるシュラウドと、前記円弧状流路に
   沿い、前記シュラウドと一体に回転する多数の前記羽根
   とを有するものに於いて、前記羽根の内側端を結ぶ円を
   Ｒ１、外側端を結ぶ円をＲ２、前記内側端と外側端との
   中央を結ぶ円をＲｃ、且つ前記Ｒ１の円周とＲｃの円周
   との中央を結ぶ円をＲｉとすると圧力係数が１４以上で
   、前記羽根の径方向入口角β１はを９０度よりも小さい
   値で、前記Ｒｉの円周上での軸方向入口角γ１と前記Ｒ
   ｃの円周上での軸方向入口角をγｃを９０度よりも小さ
   い値で、且つγｉとγｃとは異なる値を有していること
   を特徴とする濁流ブロワ ７、前記径方向入口角β１、及び軸方向入口角γｉを ４５度≦β１≦８０度 ２０度≦γｉ≦７０度 に定めたことを特徴とする請求項第６項記載の渦流ブロ
   ワ。 ８、円弧状流路と、該円弧状流路内に夫々連通する吸込
   口、吐出口と、これ等吐出口から吸込口へ至る間を、羽
   根の通過経路に対して微少空隙を介して仕切る隔壁と、
   回転軸に固定してあるシュラウドと、前記円弧状流路に
   沿い、前記シュラウドと一体になって回転する多数の前
   記羽根とを有するものに於いて、前記羽根の内側端を結
   ぶ円をＲ１、外側端を結ぶ円をＲ２、前記内側端と外側
   端との中央を結ぶ円をＲｃ、Ｒ１とＲｃの中央を結ぶ円
   をＲｉとするとき、Ｒ１／Ｒ２の値が０．６８よりも小
   さい値で、圧力係数が１４以上で、前記羽根の前縁のＲ
   ｃの円周上での位置は、前記内側端よりも、前記羽根の
   回転方向に見たときに遅れており、且つ前記羽根の前縁
   近傍では、前縁から奥に進に連れて遅れており、しかも
   その遅れ程度は、前記羽根の内側端から外側端へ向かう
   に連れて異なっていることを特徴とする渦流ブロワ。