JPH0368899B2 - - Google Patents
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- JPH0368899B2 JPH0368899B2 JP59055140A JP5514084A JPH0368899B2 JP H0368899 B2 JPH0368899 B2 JP H0368899B2 JP 59055140 A JP59055140 A JP 59055140A JP 5514084 A JP5514084 A JP 5514084A JP H0368899 B2 JPH0368899 B2 JP H0368899B2
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Landscapes
- Tires In General (AREA)
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Description
本発明はタイヤトレツドゴム組成物、特に優れ
た氷上での高摩擦特性を有するスパイクレスタイ
ヤ用トレツドゴム組成物に関する。 一般にタイヤトレツド部を構成するゴム組成物
は低温になると硬化しゴム本来の柔軟性を失い路
面グリツプ力が低下する。即ち雪上及び氷上で路
面グリツプができず滑つてしまう。また制動も効
かずハンドルによる車体のコントロールもできな
い状況に陥る。この点を補う目的で使用されてい
るのがスパイク付スノータイヤであるが、近来ス
パイク付スノータイヤによる路面の損傷及びそれ
に伴う粉塵の発生、浮遊、さらには騒音等が社会
問題となつており、十分な低温特性を有するスパ
イクレススノータイヤへの要請が高まつてきてい
る。 従来より、低温下での硬化を防ぐ為に(1)ガラス
転位温度(Tg)の低いポリマーの使用、(2)アロ
マテイツクオイル、ナフテニツクオイルの多量使
用、(3)ジ−(2−エチルヘキシル)アジペート
(DOA)、ジ−(2−エチルヘキシル)フタレート
(DOP)、ジ−(2−エチルヘキシル)アゼレート
(DOZ)、ジ−(2−エチルヘキシル)セバケート
(DOS)などの低温性可塑剤をゴム組成物に加え
ること等が知られている。 低温化での硬化を防ぎ氷上での摩擦係数を大巾
に向上する目的で本発明者らは特願昭58−206699
号(特開昭60−99145号)においてα−オレフイ
ンオリゴマーを低温性可塑剤として使用すること
を提案した。このトレツドゴム組成物は−20℃に
おいては他の可塑剤、オイル、軟化剤を使用した
ものに比べ、高い氷上摩擦係数を示した。 ところで一般に氷結路面といつても、その氷温
はさまざまであり、特に注目しなければならない
のは、氷温の差異によりゴムの氷上摩擦係数がか
なり変動するという点である。例えば、同じジエ
ン系合成ゴムであるBR(ハイシス1,4−ポリ
ブタジエンゴム)とE−SBR(23.5%スチレンの
エマルジヨン重合スチレン−ブタジエン共重合ゴ
ム)を比較すると、−5℃付近の氷温ではE−
SBRの方が氷上摩擦係数が大きいにもかかわら
ず、−12℃付近で両者の氷上摩擦係数の大小関係
が逆転し、さらに低温になるほどBRの氷上摩擦
係数が大きくなつていく(E−SBRの摩擦係数
は小さくなつていく)ということが、一般に知ら
れている。この場合、BRとE−SBRをブレンド
使用しても特別な組合せ効果は得られず、各温度
でBRおよびE−SBRを単独に使用する場合の、
高い方の氷上摩擦係数よりは劣つてしまう。また
前述したオイルの多量使用や、従来の低温性可塑
剤を利用する方法では、−20℃付近より低い氷温
での氷上摩擦係数の向上には多少効果があるが、
−5℃付近での氷上摩擦係数については、殆ど改
善効果が認められない。 前述のα−オレフインオリゴマーも通常スノー
タイヤ用トレツドに使用される天然ゴム(NR)、
BR、E−SBRと共に使用された場合、−5℃付
近での氷上摩擦係数は充分に高いものではなかつ
た。 このように、各種ゴム組成物の氷上摩擦係数を
測定すると氷温の変化により、氷上摩擦係数の値
も変化し、広い範囲の氷温にわたつて氷上摩擦係
数の高いゴム組成物を得ることは極めて困難であ
つた。 しかし、実際の氷結路面の氷温は季節や地域に
より、かなりの範囲で変化する。従つて、スパイ
クレスタイヤが使用されるすべての氷温範囲にわ
たり高い氷上摩擦係数を有するタイヤトレツドゴ
ム組成物の開発が強く要望されていた。 本発明者は、このような要望を満たすトレツド
ゴム組成物の開発を目的として、鋭意研究した結
果、溶液重合スチレン−ブタジエン共重合体(S
−SBR)とα−オレフインオリゴマーを併用す
ると−5℃から−25℃の通常スパイクレスタイヤ
が使用される氷温範囲にわたり高い氷上摩擦係数
を示すゴム組成物が得られることを見出し、本発
明に到達した。 すなわち本発明はガラス転移温度(Tg)が−
60℃以下である溶液重合スチレン−ブタジエン共
重合体を少なくとも70%以上含むゴム成分100重
量部に対してカーボンブラツクを50重量部以上、
α−オレフインオリゴマーを3重量部以上含有す
ることを特徴とするタイヤトレツドゴム組成物に
係る。 本発明においてはゴム成分としてTgが−60℃
以下である溶液重合スチレン−ブタジエン重合体
(S−SBR)を少なくとも70%以上含むことが必
要である。Tgが−60℃よりも高いと低温での硬
化が大きく、−25℃付近の氷上摩擦係数が著しく
低下する。又、ゴム成分中のS−SBRの量が70
%未満の場合はα−オレフインオリゴマーとの併
用効果が小さくなり、−5℃から−25℃の氷温範
囲においてIceμが低下する傾向がある。S−
SBR成分としては単一のS−SBRを用いてもよ
いし、Tgが−60℃以下である2種以上のS−
SBRをブレンドして用いてもよい。 本発明に使用する溶液重合スチレン−ブタジエ
ン共重合体以外のゴム成分としては天然ゴム
(NR)及び/又は合成ゴムの1種又は2種以上
が用いられる。合成ゴムとしては、例えばポリイ
ソプレンゴム(IR)、ポリブタジエンゴム
(BR)、エマルジヨン重合スチレン−ブタジエン
ゴム(E−SBR)、イソプレン−イソブチレンゴ
ム(IIR)、これらの変性物、これらのブレンド
物等がいずれも使用できる。 本発明ではカーボンブラツクをゴム成分100部
(重量部、以下同様)に対して50部以上使用し、
好ましくは55〜120部である。50部未満では加硫
ゴムの耐摩耗性が著しく劣り、また120部を越え
ると加硫ゴムの発熱が高く、セパレーシヨンの原
因となり易い。カーボンブラツクとしては比表面
積の大きいものを使用するのが好ましく、特に
ASTMD3037の窒素吸着法による比表面積
(N2SA)が90m2/g以上のカーボンブラツクを
用いるとタイヤ表面の耐摩耗性を向上することが
でき好ましい。 本発明に使用するα−オレフインオリゴマーと
しては、流動点は−45〜−80℃のものが好まし
く、なかでも以下に示される化学構造をもつた、
1−デセンの3量体が特に好ましい。 本発明において、α−オレフインオリゴマーは
3部以上使用するのが好ましく、3部未満では氷
上での摩擦係数を高くする効果が小さい。 本発明においては、上記のS−SBRとα−オ
レフインオリゴマーとをそれぞれ別々ではなく同
時に使用することに特徴を有するものである。こ
のポリマー成分に従来タイプの可塑剤を使用する
方法、あるいは従来タイプのポリマーにこのα−
オレフインオリゴマーを配合する方法によつても
ある程度までIceμを高くすることは可能である。
しかし、本発明のポリマー成分とα−オレフイン
オリゴマーとを組み合わせることによつて、単独
で別々に使用した場合や、あるいは、両者共使用
しない従来の場合と比べ、−5℃から−25℃の温
度範囲にわたり高いIceμを示し、スパイクレスタ
イヤトレツドとして優れた性能を発揮するタイヤ
用ゴム組成物を得ることが可能となつた。 一般に低温において高いIceμを示す為にはゴム
組成物は低温下でも充分に柔かいことが必要であ
り、その為には常温での硬度を下げる必要がある
が、常温での硬度が低すぎると耐摩耗性が悪化す
る傾向がある。 一方、湿潤路面での摩擦係数(Wetμ)は常温
での反発弾性と相関があることが知られており、
室温での反発弾性が高すぎるとWetμが低下して
タイヤトレツドゴム組成物として実用上問題があ
る。 それ故、本発明のゴム組成物の硬度は23℃にお
けるJIS硬度が50〜66の範囲が好適であり、さら
に23℃における反発弾性(%)が55以下の範囲が
好ましく、この範囲で低温における路面グリツプ
性、湿潤グリツプ性及び耐摩耗性に特に優れてい
る。 本発明のゴム組成物は上記成分を通常の加工装
置、例えばロール、バンバリー、ミキサー、ニー
ダーなどにより混練することにより得られる。ま
た上記成分の他に公知の加硫剤、加硫促進剤、加
硫促進助剤、加硫遅延剤、有機過酸化物、補強
剤、充填剤、老化防止剤、粘着付与剤、着色剤等
を添加できることは勿論である。 以下に実施例及び比較例により詳細に説明す
る。尚、単に部とあるのは重量部を示す。 JIS硬度はJIS K6301により、ピコ摩耗指数は
ASTM D2228に従い、ピコ摩耗試験機を用いて
評価し、比較例14を100として指数表示した。 数値の大きい方が良好である。 反発弾性(%)は、JIS K6301の反発弾性試験
の方法にて行つた。 氷上摩擦係数は岩本製作所製、摩擦係数測定試
験機を用いて、負荷圧力2.7Kg/cm2、滑り速度0.1
cm/secで測定した。比較例14の値を100として指
数表示した。数値の大きい方が良好である。 タイヤ性能に関しては、各配合によるトレツド
を作製し、そのトレツドを用いてタイヤサイズ
185/70 SR14のタイヤを製作し、そのタイヤに
ついて湿潤グリツプ性(Wetμ)を測定した。 測定は米国のUTQGS(タイヤ品質等級基準)
で定められた方法に従い、タイヤを試験用トレー
ラーに、5J×14のリムを用いて装着し、充填空気
圧1.8Kg/cm2、荷重336Kgの条件下で、湿潤アスフ
アルト密粒度路面上を走行し、タイヤの回転をロ
ツクしたときの摩擦抵抗を測定し、比較例14を
100として指数にて対比したもので、数値の大き
い方が良好である。 実施例及び比較例 第1表及び第2表に記載の割合のゴム成分、カ
ーボンブラツク、α−オレフインオリゴマー、オ
イル、可塑剤に、亜鉛華3部、ステアリン酸3
部、老化防止剤(パラフエニレンジアミン系)3
部、加硫促進剤(チアゾール類)1.5部及び硫黄
2部をバンバリーミキサーにより均一に混練して
ゴム組成物を得た。各ゴム組成物の物性及びタイ
ヤ特性も第1表及び第2表に示す。 第1表及び第2表に記載のゴム組成物に関し
て、典型的なスパイクレススノータイヤのトレツ
ド配合の1例であるNo.25(比較例14)の配合物を
コントロールにして具体的に説明する。 実施例1〜11はいずれもコントロール配合に比
べ、ピコ摩耗指数はほぼ同等もしくはそれ以上
で、Wetμもほぼ同等であり、−5℃、−25℃の
Iceμは非常に優れている。 実施例1〜3はTgが−60℃以下であるS−
SBRとα−オレフインオリゴマーとの組み合せ
であるが、いずれも−5℃、−25℃の両温度にお
いて高いIceμを示し、ピコ摩耗係数、Wetμも充
分なレベルを保つている。しかしTgが−60℃よ
りも高いS−SBRを使用した比較例1は低温で
の硬化が大きく、−5℃、−25℃のIceμは低い。 低温での硬化を防ぐ目的でTgが−60℃よりも
高いS−SBRとBRをブレンドして使用しても
(比較例4)、Iceμは実施例に比べて大きく劣つて
いる。このようにS−SBRのTgは−60℃以下で
あることが必要である。又実施例4のように本発
明のS−SBR同士をブレンドして使用しても
Iceμは良好である。 ゴム成分中のS−SBRの量が70℃未満である
比較例2、3は、S−SBRの量が70%以上であ
る実施例5、6に比較すると−5℃と−25℃の
Iceμが低い。本発明の目的である−5℃と−25℃
の両温度で高いIceμを示す為にはやはりS−
SBRの量は70%以上必要である。 本発明の特徴はTgが−60℃以下のS−SBRと
α−オレフインオリゴマーを併用することにあ
る。S−SBRを使用していないコントロール配
合にα−オレフインオリゴマーを使用した比較例
5は−25℃のIceμは大巾に向上するが、−5℃の
Iceμは殆ど改良されていない。α−オレフインオ
リゴマーを全く使用しない比較例6は、α−オレ
フインオリゴマーを併用する実施例5、7、8と
比較すると−25℃のIceμが非常に低い。又、α−
オレフインオリゴマーの代りに通常の低温性可塑
剤であるDOS(比較例7)やDOA(比較例8)を
用いた場合には、−25℃のIceμはやや向上するも
のの実施例7に比べると低く、−5℃のIceμは比
較例6よりもむしろ低下する傾向がある。これに
対してα−オレフインオリゴマーを併用した実施
例7は−5℃のIceμは低下せず、−25℃のIceμは
大巾に向上している。このように、本発明におい
てはα−オレフインオリゴマーはTgが−60℃以
下のS−SBRと併用して用いて、その量は3部
以上使用することが望ましい。 比較例9のようにカーボンブラツクの充填量が
40部のものや、比較例10のように使用されるカー
ボンブラツクのN2SAが90m2/g未満の場合は耐
摩耗性が著しく劣る。このように使用するカーボ
ンブラツクの充填量は50部以上必要で、N2SAは
90m2/g以上であることが望ましい。 23℃における反発弾性が55より大きい比較例11
はWetμが低く、湿潤路面での制動性が悪く実用
上好ましくない。 比較例12のように23℃の硬度が50未満のもの
は、耐摩耗性が大きく劣る。又、比較例13のよう
に23℃の硬度が66より大きいと低温での硬度も高
くIceμが劣る結果となる。 以上のように本発明のタイヤトレツドゴム組成
物は、耐摩耗性、湿潤路面制動力を悪化させず
に、−5℃から−25℃の温度範囲にわたり高い
Iceμを示し、スパイクレススノータイヤのトレツ
ドゴム組成物として極めて適した特性を有してい
る。 尚、表において (1) S−SBR−A スチレレン含量10wt%、ブ
タジエン部ミクロ構造(%);シス35、トラン
ス52、ビニル13;Tg=−85℃ (2) S−SBR−B タフデン1534(旭化成製)の
非油展品;Tg=−76℃ (3) S−SBR−C タフデン2000R(旭化成製);
Tg=−71℃ (4) S−SBR−D ソルプレン1204(旭化成
製);Tg=−51℃ (5) 1−デセンの3重体PAO(共同石油社製);
尚、TgはPerkin Elmer社のDSC−2型により
測定した。
た氷上での高摩擦特性を有するスパイクレスタイ
ヤ用トレツドゴム組成物に関する。 一般にタイヤトレツド部を構成するゴム組成物
は低温になると硬化しゴム本来の柔軟性を失い路
面グリツプ力が低下する。即ち雪上及び氷上で路
面グリツプができず滑つてしまう。また制動も効
かずハンドルによる車体のコントロールもできな
い状況に陥る。この点を補う目的で使用されてい
るのがスパイク付スノータイヤであるが、近来ス
パイク付スノータイヤによる路面の損傷及びそれ
に伴う粉塵の発生、浮遊、さらには騒音等が社会
問題となつており、十分な低温特性を有するスパ
イクレススノータイヤへの要請が高まつてきてい
る。 従来より、低温下での硬化を防ぐ為に(1)ガラス
転位温度(Tg)の低いポリマーの使用、(2)アロ
マテイツクオイル、ナフテニツクオイルの多量使
用、(3)ジ−(2−エチルヘキシル)アジペート
(DOA)、ジ−(2−エチルヘキシル)フタレート
(DOP)、ジ−(2−エチルヘキシル)アゼレート
(DOZ)、ジ−(2−エチルヘキシル)セバケート
(DOS)などの低温性可塑剤をゴム組成物に加え
ること等が知られている。 低温化での硬化を防ぎ氷上での摩擦係数を大巾
に向上する目的で本発明者らは特願昭58−206699
号(特開昭60−99145号)においてα−オレフイ
ンオリゴマーを低温性可塑剤として使用すること
を提案した。このトレツドゴム組成物は−20℃に
おいては他の可塑剤、オイル、軟化剤を使用した
ものに比べ、高い氷上摩擦係数を示した。 ところで一般に氷結路面といつても、その氷温
はさまざまであり、特に注目しなければならない
のは、氷温の差異によりゴムの氷上摩擦係数がか
なり変動するという点である。例えば、同じジエ
ン系合成ゴムであるBR(ハイシス1,4−ポリ
ブタジエンゴム)とE−SBR(23.5%スチレンの
エマルジヨン重合スチレン−ブタジエン共重合ゴ
ム)を比較すると、−5℃付近の氷温ではE−
SBRの方が氷上摩擦係数が大きいにもかかわら
ず、−12℃付近で両者の氷上摩擦係数の大小関係
が逆転し、さらに低温になるほどBRの氷上摩擦
係数が大きくなつていく(E−SBRの摩擦係数
は小さくなつていく)ということが、一般に知ら
れている。この場合、BRとE−SBRをブレンド
使用しても特別な組合せ効果は得られず、各温度
でBRおよびE−SBRを単独に使用する場合の、
高い方の氷上摩擦係数よりは劣つてしまう。また
前述したオイルの多量使用や、従来の低温性可塑
剤を利用する方法では、−20℃付近より低い氷温
での氷上摩擦係数の向上には多少効果があるが、
−5℃付近での氷上摩擦係数については、殆ど改
善効果が認められない。 前述のα−オレフインオリゴマーも通常スノー
タイヤ用トレツドに使用される天然ゴム(NR)、
BR、E−SBRと共に使用された場合、−5℃付
近での氷上摩擦係数は充分に高いものではなかつ
た。 このように、各種ゴム組成物の氷上摩擦係数を
測定すると氷温の変化により、氷上摩擦係数の値
も変化し、広い範囲の氷温にわたつて氷上摩擦係
数の高いゴム組成物を得ることは極めて困難であ
つた。 しかし、実際の氷結路面の氷温は季節や地域に
より、かなりの範囲で変化する。従つて、スパイ
クレスタイヤが使用されるすべての氷温範囲にわ
たり高い氷上摩擦係数を有するタイヤトレツドゴ
ム組成物の開発が強く要望されていた。 本発明者は、このような要望を満たすトレツド
ゴム組成物の開発を目的として、鋭意研究した結
果、溶液重合スチレン−ブタジエン共重合体(S
−SBR)とα−オレフインオリゴマーを併用す
ると−5℃から−25℃の通常スパイクレスタイヤ
が使用される氷温範囲にわたり高い氷上摩擦係数
を示すゴム組成物が得られることを見出し、本発
明に到達した。 すなわち本発明はガラス転移温度(Tg)が−
60℃以下である溶液重合スチレン−ブタジエン共
重合体を少なくとも70%以上含むゴム成分100重
量部に対してカーボンブラツクを50重量部以上、
α−オレフインオリゴマーを3重量部以上含有す
ることを特徴とするタイヤトレツドゴム組成物に
係る。 本発明においてはゴム成分としてTgが−60℃
以下である溶液重合スチレン−ブタジエン重合体
(S−SBR)を少なくとも70%以上含むことが必
要である。Tgが−60℃よりも高いと低温での硬
化が大きく、−25℃付近の氷上摩擦係数が著しく
低下する。又、ゴム成分中のS−SBRの量が70
%未満の場合はα−オレフインオリゴマーとの併
用効果が小さくなり、−5℃から−25℃の氷温範
囲においてIceμが低下する傾向がある。S−
SBR成分としては単一のS−SBRを用いてもよ
いし、Tgが−60℃以下である2種以上のS−
SBRをブレンドして用いてもよい。 本発明に使用する溶液重合スチレン−ブタジエ
ン共重合体以外のゴム成分としては天然ゴム
(NR)及び/又は合成ゴムの1種又は2種以上
が用いられる。合成ゴムとしては、例えばポリイ
ソプレンゴム(IR)、ポリブタジエンゴム
(BR)、エマルジヨン重合スチレン−ブタジエン
ゴム(E−SBR)、イソプレン−イソブチレンゴ
ム(IIR)、これらの変性物、これらのブレンド
物等がいずれも使用できる。 本発明ではカーボンブラツクをゴム成分100部
(重量部、以下同様)に対して50部以上使用し、
好ましくは55〜120部である。50部未満では加硫
ゴムの耐摩耗性が著しく劣り、また120部を越え
ると加硫ゴムの発熱が高く、セパレーシヨンの原
因となり易い。カーボンブラツクとしては比表面
積の大きいものを使用するのが好ましく、特に
ASTMD3037の窒素吸着法による比表面積
(N2SA)が90m2/g以上のカーボンブラツクを
用いるとタイヤ表面の耐摩耗性を向上することが
でき好ましい。 本発明に使用するα−オレフインオリゴマーと
しては、流動点は−45〜−80℃のものが好まし
く、なかでも以下に示される化学構造をもつた、
1−デセンの3量体が特に好ましい。 本発明において、α−オレフインオリゴマーは
3部以上使用するのが好ましく、3部未満では氷
上での摩擦係数を高くする効果が小さい。 本発明においては、上記のS−SBRとα−オ
レフインオリゴマーとをそれぞれ別々ではなく同
時に使用することに特徴を有するものである。こ
のポリマー成分に従来タイプの可塑剤を使用する
方法、あるいは従来タイプのポリマーにこのα−
オレフインオリゴマーを配合する方法によつても
ある程度までIceμを高くすることは可能である。
しかし、本発明のポリマー成分とα−オレフイン
オリゴマーとを組み合わせることによつて、単独
で別々に使用した場合や、あるいは、両者共使用
しない従来の場合と比べ、−5℃から−25℃の温
度範囲にわたり高いIceμを示し、スパイクレスタ
イヤトレツドとして優れた性能を発揮するタイヤ
用ゴム組成物を得ることが可能となつた。 一般に低温において高いIceμを示す為にはゴム
組成物は低温下でも充分に柔かいことが必要であ
り、その為には常温での硬度を下げる必要がある
が、常温での硬度が低すぎると耐摩耗性が悪化す
る傾向がある。 一方、湿潤路面での摩擦係数(Wetμ)は常温
での反発弾性と相関があることが知られており、
室温での反発弾性が高すぎるとWetμが低下して
タイヤトレツドゴム組成物として実用上問題があ
る。 それ故、本発明のゴム組成物の硬度は23℃にお
けるJIS硬度が50〜66の範囲が好適であり、さら
に23℃における反発弾性(%)が55以下の範囲が
好ましく、この範囲で低温における路面グリツプ
性、湿潤グリツプ性及び耐摩耗性に特に優れてい
る。 本発明のゴム組成物は上記成分を通常の加工装
置、例えばロール、バンバリー、ミキサー、ニー
ダーなどにより混練することにより得られる。ま
た上記成分の他に公知の加硫剤、加硫促進剤、加
硫促進助剤、加硫遅延剤、有機過酸化物、補強
剤、充填剤、老化防止剤、粘着付与剤、着色剤等
を添加できることは勿論である。 以下に実施例及び比較例により詳細に説明す
る。尚、単に部とあるのは重量部を示す。 JIS硬度はJIS K6301により、ピコ摩耗指数は
ASTM D2228に従い、ピコ摩耗試験機を用いて
評価し、比較例14を100として指数表示した。 数値の大きい方が良好である。 反発弾性(%)は、JIS K6301の反発弾性試験
の方法にて行つた。 氷上摩擦係数は岩本製作所製、摩擦係数測定試
験機を用いて、負荷圧力2.7Kg/cm2、滑り速度0.1
cm/secで測定した。比較例14の値を100として指
数表示した。数値の大きい方が良好である。 タイヤ性能に関しては、各配合によるトレツド
を作製し、そのトレツドを用いてタイヤサイズ
185/70 SR14のタイヤを製作し、そのタイヤに
ついて湿潤グリツプ性(Wetμ)を測定した。 測定は米国のUTQGS(タイヤ品質等級基準)
で定められた方法に従い、タイヤを試験用トレー
ラーに、5J×14のリムを用いて装着し、充填空気
圧1.8Kg/cm2、荷重336Kgの条件下で、湿潤アスフ
アルト密粒度路面上を走行し、タイヤの回転をロ
ツクしたときの摩擦抵抗を測定し、比較例14を
100として指数にて対比したもので、数値の大き
い方が良好である。 実施例及び比較例 第1表及び第2表に記載の割合のゴム成分、カ
ーボンブラツク、α−オレフインオリゴマー、オ
イル、可塑剤に、亜鉛華3部、ステアリン酸3
部、老化防止剤(パラフエニレンジアミン系)3
部、加硫促進剤(チアゾール類)1.5部及び硫黄
2部をバンバリーミキサーにより均一に混練して
ゴム組成物を得た。各ゴム組成物の物性及びタイ
ヤ特性も第1表及び第2表に示す。 第1表及び第2表に記載のゴム組成物に関し
て、典型的なスパイクレススノータイヤのトレツ
ド配合の1例であるNo.25(比較例14)の配合物を
コントロールにして具体的に説明する。 実施例1〜11はいずれもコントロール配合に比
べ、ピコ摩耗指数はほぼ同等もしくはそれ以上
で、Wetμもほぼ同等であり、−5℃、−25℃の
Iceμは非常に優れている。 実施例1〜3はTgが−60℃以下であるS−
SBRとα−オレフインオリゴマーとの組み合せ
であるが、いずれも−5℃、−25℃の両温度にお
いて高いIceμを示し、ピコ摩耗係数、Wetμも充
分なレベルを保つている。しかしTgが−60℃よ
りも高いS−SBRを使用した比較例1は低温で
の硬化が大きく、−5℃、−25℃のIceμは低い。 低温での硬化を防ぐ目的でTgが−60℃よりも
高いS−SBRとBRをブレンドして使用しても
(比較例4)、Iceμは実施例に比べて大きく劣つて
いる。このようにS−SBRのTgは−60℃以下で
あることが必要である。又実施例4のように本発
明のS−SBR同士をブレンドして使用しても
Iceμは良好である。 ゴム成分中のS−SBRの量が70℃未満である
比較例2、3は、S−SBRの量が70%以上であ
る実施例5、6に比較すると−5℃と−25℃の
Iceμが低い。本発明の目的である−5℃と−25℃
の両温度で高いIceμを示す為にはやはりS−
SBRの量は70%以上必要である。 本発明の特徴はTgが−60℃以下のS−SBRと
α−オレフインオリゴマーを併用することにあ
る。S−SBRを使用していないコントロール配
合にα−オレフインオリゴマーを使用した比較例
5は−25℃のIceμは大巾に向上するが、−5℃の
Iceμは殆ど改良されていない。α−オレフインオ
リゴマーを全く使用しない比較例6は、α−オレ
フインオリゴマーを併用する実施例5、7、8と
比較すると−25℃のIceμが非常に低い。又、α−
オレフインオリゴマーの代りに通常の低温性可塑
剤であるDOS(比較例7)やDOA(比較例8)を
用いた場合には、−25℃のIceμはやや向上するも
のの実施例7に比べると低く、−5℃のIceμは比
較例6よりもむしろ低下する傾向がある。これに
対してα−オレフインオリゴマーを併用した実施
例7は−5℃のIceμは低下せず、−25℃のIceμは
大巾に向上している。このように、本発明におい
てはα−オレフインオリゴマーはTgが−60℃以
下のS−SBRと併用して用いて、その量は3部
以上使用することが望ましい。 比較例9のようにカーボンブラツクの充填量が
40部のものや、比較例10のように使用されるカー
ボンブラツクのN2SAが90m2/g未満の場合は耐
摩耗性が著しく劣る。このように使用するカーボ
ンブラツクの充填量は50部以上必要で、N2SAは
90m2/g以上であることが望ましい。 23℃における反発弾性が55より大きい比較例11
はWetμが低く、湿潤路面での制動性が悪く実用
上好ましくない。 比較例12のように23℃の硬度が50未満のもの
は、耐摩耗性が大きく劣る。又、比較例13のよう
に23℃の硬度が66より大きいと低温での硬度も高
くIceμが劣る結果となる。 以上のように本発明のタイヤトレツドゴム組成
物は、耐摩耗性、湿潤路面制動力を悪化させず
に、−5℃から−25℃の温度範囲にわたり高い
Iceμを示し、スパイクレススノータイヤのトレツ
ドゴム組成物として極めて適した特性を有してい
る。 尚、表において (1) S−SBR−A スチレレン含量10wt%、ブ
タジエン部ミクロ構造(%);シス35、トラン
ス52、ビニル13;Tg=−85℃ (2) S−SBR−B タフデン1534(旭化成製)の
非油展品;Tg=−76℃ (3) S−SBR−C タフデン2000R(旭化成製);
Tg=−71℃ (4) S−SBR−D ソルプレン1204(旭化成
製);Tg=−51℃ (5) 1−デセンの3重体PAO(共同石油社製);
尚、TgはPerkin Elmer社のDSC−2型により
測定した。
【表】
【表】
【表】
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 ガラス転移温度(Tg)が−60℃以下である
溶液重合スチレン−ブタジエン共重合体を少なく
とも70%以上含むゴム成分100重量部に対してカ
ーボンブラツクを50重量部以上、α−オレフイン
オリゴマーを3重量部以上含有することを特徴と
する氷上摩擦係数の大きいタイヤトレツドゴム組
成物。 2 加硫したトレツドゴム組成物の23℃における
反発弾性(%)が55以下で、23℃におけるJIS硬
度が50〜66である請求の範囲第1項に記載のタイ
ヤトレツドゴム組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59055140A JPS60197751A (ja) | 1984-03-21 | 1984-03-21 | タイヤトレツドゴム組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59055140A JPS60197751A (ja) | 1984-03-21 | 1984-03-21 | タイヤトレツドゴム組成物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60197751A JPS60197751A (ja) | 1985-10-07 |
JPH0368899B2 true JPH0368899B2 (ja) | 1991-10-30 |
Family
ID=12990469
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59055140A Granted JPS60197751A (ja) | 1984-03-21 | 1984-03-21 | タイヤトレツドゴム組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60197751A (ja) |
Families Citing this family (5)
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---|---|---|---|---|
JPH0717800B2 (ja) * | 1985-01-09 | 1995-03-01 | 住友ゴム工業株式会社 | タイヤトレッド用ゴム組成物 |
IT1275534B (it) * | 1995-07-14 | 1997-08-07 | Pirelli | Mescola di gomma vulcanizzabile per fasce battistrada di pneumatici di veicoli |
JP4955168B2 (ja) * | 2000-10-19 | 2012-06-20 | 電気化学工業株式会社 | 帯電防止性樹脂組成物 |
JP5202122B2 (ja) * | 2008-06-13 | 2013-06-05 | 東洋ゴム工業株式会社 | タイヤ用ゴム組成物及び空気入りタイヤ |
US7671132B1 (en) * | 2008-12-17 | 2010-03-02 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Pneumatic tire with tread |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6099145A (ja) * | 1983-11-02 | 1985-06-03 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | タイヤトレツドゴム組成物 |
-
1984
- 1984-03-21 JP JP59055140A patent/JPS60197751A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6099145A (ja) * | 1983-11-02 | 1985-06-03 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | タイヤトレツドゴム組成物 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS60197751A (ja) | 1985-10-07 |
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