JPH0361085B2 - - Google Patents
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- JPH0361085B2 JPH0361085B2 JP58203659A JP20365983A JPH0361085B2 JP H0361085 B2 JPH0361085 B2 JP H0361085B2 JP 58203659 A JP58203659 A JP 58203659A JP 20365983 A JP20365983 A JP 20365983A JP H0361085 B2 JPH0361085 B2 JP H0361085B2
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
- F23G5/30—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having a fluidised bed
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Incineration Of Waste (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は燃焼不適ごみの処理方法に係り、特に
公害原因物質の排出抑制に好適な処理方法に関す
るものである。
公害原因物質の排出抑制に好適な処理方法に関す
るものである。
最近、都市ごみの処理に際しては、ストーカ炉
で燃焼処理が可能なごみと、プラスチツク等の高
発熱量で腐触性の物質を含む燃焼不適ごみが互い
に分別して回収されている。この燃焼不適ごみは
適当な処理方法がないため、現在はほとんど埋立
処分されているが、埋立地の不足等から早急な対
策が望まれている。このような目的に沿う処理方
法として燃焼不適ごみを石灰石とともに1200℃程
度の高温で燃焼し、公害原因物質を生成スラグ中
にとじ込めようとする溶融炉方式や流動床焼却方
式のものが提案されているが、これらの方法はい
ずれも処理温度が800℃〜1200℃と高温であるた
め、NOxの発生や重金属の大気への揮散が避け
られない上、助熱料を要するので処理コストが高
くなる等の欠点があり、実用上必ずしも満足でき
るものではない。しかしながら、これらの方法の
内でも特に後者の流動床焼却方式は、改良始第で
大きな可能性を有している。
で燃焼処理が可能なごみと、プラスチツク等の高
発熱量で腐触性の物質を含む燃焼不適ごみが互い
に分別して回収されている。この燃焼不適ごみは
適当な処理方法がないため、現在はほとんど埋立
処分されているが、埋立地の不足等から早急な対
策が望まれている。このような目的に沿う処理方
法として燃焼不適ごみを石灰石とともに1200℃程
度の高温で燃焼し、公害原因物質を生成スラグ中
にとじ込めようとする溶融炉方式や流動床焼却方
式のものが提案されているが、これらの方法はい
ずれも処理温度が800℃〜1200℃と高温であるた
め、NOxの発生や重金属の大気への揮散が避け
られない上、助熱料を要するので処理コストが高
くなる等の欠点があり、実用上必ずしも満足でき
るものではない。しかしながら、これらの方法の
内でも特に後者の流動床焼却方式は、改良始第で
大きな可能性を有している。
従来のこの種の流動床焼却方式の装置を第１図
に示すが、この装置においては、燃焼不適ごみ１
は、先ず供給機２から流動焼却炉３内へ投入され
る。この流動焼却炉３の下部には砂等の流動媒体
が充填されており、空気吹込み管５から供給され
る空気の作用により流動層４を形成している。上
記により投入された燃焼不適ごみ１は、この流動
層４中で空気吹込み管５から導入される空気と接
触して燃焼し、焼却処理される。この場合、流動
層４の温度は一般に800℃以上の高温となるため、
NOxが発生する上ごみ中の重金属が生成ガス中
へ揮散する。このNOxや重金属を含む生成ガス
は、次いで空気予熱機１２、廃熱回収ボイラ４、
電気集塵機等の集塵装置１６を順次経て熱回収お
よび除塵されたのち、煙突１９から大気中へ排出
されるが、この排ガス２１中には依然として
NOxや重金属が含まれてくるため、これらが環
境保全上問題となつている。
に示すが、この装置においては、燃焼不適ごみ１
は、先ず供給機２から流動焼却炉３内へ投入され
る。この流動焼却炉３の下部には砂等の流動媒体
が充填されており、空気吹込み管５から供給され
る空気の作用により流動層４を形成している。上
記により投入された燃焼不適ごみ１は、この流動
層４中で空気吹込み管５から導入される空気と接
触して燃焼し、焼却処理される。この場合、流動
層４の温度は一般に800℃以上の高温となるため、
NOxが発生する上ごみ中の重金属が生成ガス中
へ揮散する。このNOxや重金属を含む生成ガス
は、次いで空気予熱機１２、廃熱回収ボイラ４、
電気集塵機等の集塵装置１６を順次経て熱回収お
よび除塵されたのち、煙突１９から大気中へ排出
されるが、この排ガス２１中には依然として
NOxや重金属が含まれてくるため、これらが環
境保全上問題となつている。
また、燃焼不適ごみ中には一般にポリ塩化ビニ
ル等の塩素を含む物質も多く含まれているので、
上記燃焼時にCl2やHClが発生し、後続の空気予
熱機１２や廃熱回収ボイラ４等で腐触トラブルを
生じ易い。この対策として、空塔部１０の上部に
設けられたライン１１からCaCO3やCa（OH）2等
の脱塩剤を粉体あるいは液状にしたものを雰務、
供給して脱塩する方法がとられているが、従来は
その供給方法に問題があり、脱塩効果は必ずしも
充分ではない。
ル等の塩素を含む物質も多く含まれているので、
上記燃焼時にCl2やHClが発生し、後続の空気予
熱機１２や廃熱回収ボイラ４等で腐触トラブルを
生じ易い。この対策として、空塔部１０の上部に
設けられたライン１１からCaCO3やCa（OH）2等
の脱塩剤を粉体あるいは液状にしたものを雰務、
供給して脱塩する方法がとられているが、従来は
その供給方法に問題があり、脱塩効果は必ずしも
充分ではない。
本発明の目的は、上記した従来技術の欠点をな
くし、排ガス中のNOxや重金属を増加させるこ
となく、燃焼不適ごみを処理することができる流
動床焼却方式の処理方法を提供することにある。
くし、排ガス中のNOxや重金属を増加させるこ
となく、燃焼不適ごみを処理することができる流
動床焼却方式の処理方法を提供することにある。
上記目的を達成するため、本発明は、流動層焼
却部とその後流に空塔部を備えた流動焼却炉を用
いてプラスチツク等の高発熱性物質および揮発性
重金属類を含む燃焼不適ごみを焼却処理するに当
り、上記流動層焼却部での焼却処理を400〜600℃
の比較的低温下で部分酸化方式により行い、次い
で該処理で発生する分解ガスを空気の供給下に
700〜750℃で二次燃焼することを特徴とする。
却部とその後流に空塔部を備えた流動焼却炉を用
いてプラスチツク等の高発熱性物質および揮発性
重金属類を含む燃焼不適ごみを焼却処理するに当
り、上記流動層焼却部での焼却処理を400〜600℃
の比較的低温下で部分酸化方式により行い、次い
で該処理で発生する分解ガスを空気の供給下に
700〜750℃で二次燃焼することを特徴とする。
上記の構成とすることにより、流動層焼却部の
温度は400〜600℃と比較的低温であるためNOx
の発生や重金属の揮散が抑制される。またこのよ
うにして得られるNOxおよび重金属含量の低い
分解ガスが次に比較的低温下で二次燃焼されるの
で、可燃分の燃焼をNOxおよび重金属の増加を
ともなうことなく可燃分を良好に燃焼させること
ができる。
温度は400〜600℃と比較的低温であるためNOx
の発生や重金属の揮散が抑制される。またこのよ
うにして得られるNOxおよび重金属含量の低い
分解ガスが次に比較的低温下で二次燃焼されるの
で、可燃分の燃焼をNOxおよび重金属の増加を
ともなうことなく可燃分を良好に燃焼させること
ができる。
本発明において、流動層焼却部の温度を400〜
600℃に保つには、例えば流動層への吹込み空気
量を理論燃焼空気量よりも少くすればよい。ま
た、二次燃焼部の温度を700〜750℃に保つには、
例えば該二次燃焼部に水冷壁を設け、これにより
除熱を行えばよい。なお、本発明においても、燃
焼時に発生するCl2やHClを除去するため、焼却
炉内へ脱塩剤を供給することが好ましい。この場
合、該脱塩剤の供給位置は、二次燃焼部の上流側
（二次空気供給位置より上流側）とすることが望
ましい。
600℃に保つには、例えば流動層への吹込み空気
量を理論燃焼空気量よりも少くすればよい。ま
た、二次燃焼部の温度を700〜750℃に保つには、
例えば該二次燃焼部に水冷壁を設け、これにより
除熱を行えばよい。なお、本発明においても、燃
焼時に発生するCl2やHClを除去するため、焼却
炉内へ脱塩剤を供給することが好ましい。この場
合、該脱塩剤の供給位置は、二次燃焼部の上流側
（二次空気供給位置より上流側）とすることが望
ましい。
以下、図面に示す実施例により本発明をさらに
詳しく説明する。
詳しく説明する。
第２図は、本発明の実施例を示す流動床焼却方
式の装置の概念図である。この装置は、第１図の
同一符号とその説明が同様に参照される部分と、
流動化空気ライン１３から分岐したのち流動焼却
炉３の上部を形成する空塔部（本実施例では二次
燃焼部でもある）１０に連結された二次空気ライ
ン２０と、該空塔部１０の内周面に沿つて設けら
れた水冷壁２３と、上記二次空気ライン２０より
下方（上流側）において空塔部に設けられた粉状
脱塩剤の供給ライン１１Ａとから主に構成され
る。
式の装置の概念図である。この装置は、第１図の
同一符号とその説明が同様に参照される部分と、
流動化空気ライン１３から分岐したのち流動焼却
炉３の上部を形成する空塔部（本実施例では二次
燃焼部でもある）１０に連結された二次空気ライ
ン２０と、該空塔部１０の内周面に沿つて設けら
れた水冷壁２３と、上記二次空気ライン２０より
下方（上流側）において空塔部に設けられた粉状
脱塩剤の供給ライン１１Ａとから主に構成され
る。
なお、図中、１４は水冷壁２３から送られる加
熱水を受け、これからスチーム１５を回収するド
ラムであり、また、図中には第１図に示す廃熱回
収ボイラ１４は省略されている。
熱水を受け、これからスチーム１５を回収するド
ラムであり、また、図中には第１図に示す廃熱回
収ボイラ１４は省略されている。
このような構成の装置において、第１図の場合
と同様にして燃焼不適ごみ１が供給機２を経たの
ち流動焼却炉３内へ投入され、次いで流動層４内
で空気吹込み管５から導入される、理論燃焼空気
量より少ない空気と接触し、400〜600℃の温度下
で部分燃焼方式により熱分解される。この熱分解
により、CO、H2およびCH4等の炭化水素からな
る熱分解ガス２２と、燃え残りの炭素分からなる
チヤーが生成する。チヤーの１部は流動層４内で
粉砕作用を受け、微粉となつて熱分解ガス２２に
同伴されながら空塔部１０の方向へ飛び上がる。
微粉化が進まない残部のチヤーは流動層内に滞留
するが、空気吹込み管５から吹込まれる空気によ
つて燃焼される上流動層４の粉砕作用を受けるの
で、最終的には微細化される。
と同様にして燃焼不適ごみ１が供給機２を経たの
ち流動焼却炉３内へ投入され、次いで流動層４内
で空気吹込み管５から導入される、理論燃焼空気
量より少ない空気と接触し、400〜600℃の温度下
で部分燃焼方式により熱分解される。この熱分解
により、CO、H2およびCH4等の炭化水素からな
る熱分解ガス２２と、燃え残りの炭素分からなる
チヤーが生成する。チヤーの１部は流動層４内で
粉砕作用を受け、微粉となつて熱分解ガス２２に
同伴されながら空塔部１０の方向へ飛び上がる。
微粉化が進まない残部のチヤーは流動層内に滞留
するが、空気吹込み管５から吹込まれる空気によ
つて燃焼される上流動層４の粉砕作用を受けるの
で、最終的には微細化される。
上記により流動層４から空塔部１０の方向へ上
昇した熱分解ガスと微粉チヤーはライン１１Ａを
経て供給されるCaCO3等の粉状脱塩剤と接触し、
該ガス中のHClは下記(1)式の反応下に脱塩され
る。
昇した熱分解ガスと微粉チヤーはライン１１Ａを
経て供給されるCaCO3等の粉状脱塩剤と接触し、
該ガス中のHClは下記(1)式の反応下に脱塩され
る。
2HCl＋CaCO3→CaCl2＋CO2＋H2O …(1)
上記反応にともなう脱塩効率は、500℃におい
て大略80％に達することが別途の実験により確か
められている。
て大略80％に達することが別途の実験により確か
められている。
上記の脱塩処理を受けた熱分解ガスは、次いで
ライン２０を経て供給される２次空気の存在下に
２次燃焼される。その際、これを除熱なしで行う
と、空塔部１０の温度は800℃以上の高温となり、
NOxの発生および重金属の揮散が顕著となるの
で、これを抑制するため空塔部の内周に設けられ
た水冷壁２３により除熱が行われる。この除熱に
より、２次燃焼に必要な空気を投入して、完全燃
焼を行なわせても、空塔部１０をNOxの発生お
よび重金属の揮散を抑制するに必要な700〜750℃
の低温に保つことができる。なお、この２次燃焼
時には、熱分解ガスに同伴される微粉状のチヤー
も燃焼され、最終的には灰分となる。
ライン２０を経て供給される２次空気の存在下に
２次燃焼される。その際、これを除熱なしで行う
と、空塔部１０の温度は800℃以上の高温となり、
NOxの発生および重金属の揮散が顕著となるの
で、これを抑制するため空塔部の内周に設けられ
た水冷壁２３により除熱が行われる。この除熱に
より、２次燃焼に必要な空気を投入して、完全燃
焼を行なわせても、空塔部１０をNOxの発生お
よび重金属の揮散を抑制するに必要な700〜750℃
の低温に保つことができる。なお、この２次燃焼
時には、熱分解ガスに同伴される微粉状のチヤー
も燃焼され、最終的には灰分となる。
本発明の実施例の効果を第３図および第４図に
より説明する。すなわち、第３図は、燃焼不適ご
みを本発明範囲内の500℃で熱分解した場合に得
られる重金属の移動分布を示すものであるが、こ
の図から、各重金属ともに80％以上がチヤー（白
抜き部参照）に含まれ、分解ガス（斜線部参照）
へは、10％〜20％しか揮散しないことがわかる。
また、第４図は、温度を変化させてチヤーを焼却
した場合に得られる重金属の揮散率を示すもので
あるが、この図から、重金属の揮散は焼却温度が
700〜800℃の範囲で急激に増加するが、本発明範
囲内の750℃以下では低く抑えられることがわか
る。なお、前述の(1)式で未脱塩となつたHClや
Cl2は、空塔部１０へ達したのち下記(2)〜(5)の反
応により完全に脱塩される。
より説明する。すなわち、第３図は、燃焼不適ご
みを本発明範囲内の500℃で熱分解した場合に得
られる重金属の移動分布を示すものであるが、こ
の図から、各重金属ともに80％以上がチヤー（白
抜き部参照）に含まれ、分解ガス（斜線部参照）
へは、10％〜20％しか揮散しないことがわかる。
また、第４図は、温度を変化させてチヤーを焼却
した場合に得られる重金属の揮散率を示すもので
あるが、この図から、重金属の揮散は焼却温度が
700〜800℃の範囲で急激に増加するが、本発明範
囲内の750℃以下では低く抑えられることがわか
る。なお、前述の(1)式で未脱塩となつたHClや
Cl2は、空塔部１０へ達したのち下記(2)〜(5)の反
応により完全に脱塩される。
CaCO3→CaO＋CO2 …(2)
CaO＋2HCl→CaCl2＋H2O …(3)
CaO＋Cl2→CaCl2＋１／２Ｏ …(4)
H2＋１／２O2→H2O …(5)
上記の二次燃焼で発生した排ガスは、流動焼却
炉３の炉頂から抜出され、以後順次空気予熱機１
２、脱塵装置１６を通つたのち煙突２１から大気
中へ排出される。なお、上記空気予熱器１２で
は、ライン１３中を送られる流動化空気との熱交
換が行われ、また、脱塵装置１６では、排ガス中
の主としてCaCl2からなる灰分１８の除去が行わ
れる。この除去灰分は、一般にセメント固化等の
処置をされたのち埋立廃棄される。一方、流動層
４内に溜つた燃焼灰や脱塩処理で発生した塩類等
の不燃物は、燃焼不適ごみ中に持ち込まれたガラ
ス片、瓦れきおよび金属類等の不燃物とともに流
動焼却炉３の下部に設けられた媒体抜出管６を経
て抜出され、次いでふるい機等の分離機７で媒体
と分離される。該分離後、媒体はライン８を経て
流動層４へ循環返送され、不燃物９は系外へ抜出
される。この際、流動層の温度は一般に500℃と
比較的低温であるため、上記循環系の機器寿命等
に有利となる上、ヒートロスを低く押えることが
できるのでスチーム回収量の向上が可能となる。
炉３の炉頂から抜出され、以後順次空気予熱機１
２、脱塵装置１６を通つたのち煙突２１から大気
中へ排出される。なお、上記空気予熱器１２で
は、ライン１３中を送られる流動化空気との熱交
換が行われ、また、脱塵装置１６では、排ガス中
の主としてCaCl2からなる灰分１８の除去が行わ
れる。この除去灰分は、一般にセメント固化等の
処置をされたのち埋立廃棄される。一方、流動層
４内に溜つた燃焼灰や脱塩処理で発生した塩類等
の不燃物は、燃焼不適ごみ中に持ち込まれたガラ
ス片、瓦れきおよび金属類等の不燃物とともに流
動焼却炉３の下部に設けられた媒体抜出管６を経
て抜出され、次いでふるい機等の分離機７で媒体
と分離される。該分離後、媒体はライン８を経て
流動層４へ循環返送され、不燃物９は系外へ抜出
される。この際、流動層の温度は一般に500℃と
比較的低温であるため、上記循環系の機器寿命等
に有利となる上、ヒートロスを低く押えることが
できるのでスチーム回収量の向上が可能となる。
次に、第５図は、本発明の他の実施例に係る流
動床焼却方式の装置を示すもので、このものは、
空塔内の二次燃焼部に替えてその後流に独立の２
次燃焼炉２６を設けることと、流動化空気の吹込
み管に替えて分散板２５を設けること以外は第２
図に示す装置と同様な構成である。なお、この場
合も、脱塩剤の供給ライン１１は、本発明の主旨
に従い二次燃焼炉の上流側である空塔部１０に設
けられる。このような構成の装置としても本発明
を実施することも可能であり、第２図に示す実施
例と同様な効果が達成される。
動床焼却方式の装置を示すもので、このものは、
空塔内の二次燃焼部に替えてその後流に独立の２
次燃焼炉２６を設けることと、流動化空気の吹込
み管に替えて分散板２５を設けること以外は第２
図に示す装置と同様な構成である。なお、この場
合も、脱塩剤の供給ライン１１は、本発明の主旨
に従い二次燃焼炉の上流側である空塔部１０に設
けられる。このような構成の装置としても本発明
を実施することも可能であり、第２図に示す実施
例と同様な効果が達成される。
以上、本発明によれば、流動焼却炉を用いて燃
焼不適ごみを焼却処理するに当り、流動層焼却部
での処理を400〜600℃の比較的低温下で部分酸化
方式により行い、次いで該処理で発生する分解ガ
スを空気の供給下に700〜750℃で二次燃焼するこ
とにより、流動層焼却部からはNOxおよび重金
属含量の低い分解ガスが得られ、次いでこの分解
ガスが比較的低温下で二次燃焼されることとなる
ので、これらの相乗効果によりNOxおよび重金
属の増加をともなうことなく燃焼不適ごみを完全
燃焼することができる。また、副次的な効果とし
て、燃焼用空気（流動化空気と二次空気を合計し
たもの）の使用量が従来法より一般に15〜30％少
くてよいので、これに対応して電力等のユーテイ
リテイを削減することができ、これにより処理コ
ストの低減が可能となる。
焼不適ごみを焼却処理するに当り、流動層焼却部
での処理を400〜600℃の比較的低温下で部分酸化
方式により行い、次いで該処理で発生する分解ガ
スを空気の供給下に700〜750℃で二次燃焼するこ
とにより、流動層焼却部からはNOxおよび重金
属含量の低い分解ガスが得られ、次いでこの分解
ガスが比較的低温下で二次燃焼されることとなる
ので、これらの相乗効果によりNOxおよび重金
属の増加をともなうことなく燃焼不適ごみを完全
燃焼することができる。また、副次的な効果とし
て、燃焼用空気（流動化空気と二次空気を合計し
たもの）の使用量が従来法より一般に15〜30％少
くてよいので、これに対応して電力等のユーテイ
リテイを削減することができ、これにより処理コ
ストの低減が可能となる。
第１図は、従来の流動床焼却式ごみ処理装置の
系統図、第２図は、本発明の実施例に係る流動床
焼却式ごみ処理装置の系統図、第３図および第４
図は、本発明の実施例の効果を説明するために示
す、それぞれ燃焼不適ごみ分解時における重金属
分布率を示す図およびチヤー焼却時における重金
属揮散率を示す図、第５図は、本発明の他の実施
例に係る流動床焼却式ごみ処理装置の系統図であ
る。 １……燃焼不適ごみ、３……流動焼却炉、４…
…流動層、５……空気吹込み管、１０……空塔
部、１１，１１Ａ……脱塩剤供給ライン、１２…
…空気予熱器、１６……廃熱回収ボイラ、１８…
…灰分、２０……二次空気ライン、２２……熱分
解ガス、２３……水冷壁、２５……分散板、２６
……二次燃焼炉。
系統図、第２図は、本発明の実施例に係る流動床
焼却式ごみ処理装置の系統図、第３図および第４
図は、本発明の実施例の効果を説明するために示
す、それぞれ燃焼不適ごみ分解時における重金属
分布率を示す図およびチヤー焼却時における重金
属揮散率を示す図、第５図は、本発明の他の実施
例に係る流動床焼却式ごみ処理装置の系統図であ
る。 １……燃焼不適ごみ、３……流動焼却炉、４…
…流動層、５……空気吹込み管、１０……空塔
部、１１，１１Ａ……脱塩剤供給ライン、１２…
…空気予熱器、１６……廃熱回収ボイラ、１８…
…灰分、２０……二次空気ライン、２２……熱分
解ガス、２３……水冷壁、２５……分散板、２６
……二次燃焼炉。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 流動層焼却部とその後流に空塔部を備えた流
動焼却炉を用いてプラスチツク等の高発熱性物質
および揮発性重金属類を含む燃焼不適ごみを焼却
処理するに当たり、上記流動層焼却部での焼却処
理を400〜600℃の比較的低温下で部分酸化方式に
より行い、次いで該処理で発生する分解ガスを空
気の供給下に700〜750℃で２次燃焼することを特
徴とする燃焼不適ごみの処理方法。 ２ 特許請求の範囲第１項において、上記分解ガ
スの２次燃焼部上流側に粉状の脱塩剤を供給する
ことを特徴とする燃焼不適ごみの処理方法。 ３ 特許請求の範囲第１項において、上記分解ガ
スの２次燃焼部に水冷壁を設け、この除熱作用に
より燃焼部の温度を上記700〜750℃の範囲に抑制
することを特徴とする燃焼不適ごみの処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20365983A JPS6096823A (ja) | 1983-11-01 | 1983-11-01 | 燃焼不適ごみの処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20365983A JPS6096823A (ja) | 1983-11-01 | 1983-11-01 | 燃焼不適ごみの処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6096823A JPS6096823A (ja) | 1985-05-30 |
| JPH0361085B2 true JPH0361085B2 (ja) | 1991-09-18 |
Family
ID=16477718
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20365983A Granted JPS6096823A (ja) | 1983-11-01 | 1983-11-01 | 燃焼不適ごみの処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6096823A (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6332208A (ja) * | 1986-07-25 | 1988-02-10 | Fuji Denki Sousetsu Kk | 廃棄物燃焼システムにおける排ガス中の塩化水素中和方法 |
| JPS6332210A (ja) * | 1986-07-25 | 1988-02-10 | Fuji Denki Sousetsu Kk | 廃棄物燃焼システム |
| ATE110459T1 (de) * | 1988-10-20 | 1994-09-15 | Ebara Corp | Verbrennungsverfahren und regelungsverfahren dazu. |
| JP2769964B2 (ja) * | 1993-07-19 | 1998-06-25 | 川崎重工業株式会社 | 塩素含有廃棄物の焼却方法及び装置 |
| JP2769966B2 (ja) * | 1993-08-31 | 1998-06-25 | 川崎重工業株式会社 | ２炉式流動層焼却炉 |
| JP6701577B2 (ja) * | 2016-12-27 | 2020-05-27 | Ｊｆｅエンジニアリング株式会社 | 廃棄物焼却システム |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS506677A (ja) * | 1973-05-21 | 1975-01-23 | ||
| JPS54137875A (en) * | 1978-04-19 | 1979-10-25 | Babcock Hitachi Kk | Incineration of sludge |
| JPS5636933B2 (ja) * | 1978-04-26 | 1981-08-27 | ||
| JPS5716711A (en) * | 1980-07-04 | 1982-01-28 | Nippon Zeon Co Ltd | Method of eliminating harmful gas in a fluidized bed incineration furnace |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6319706Y2 (ja) * | 1979-08-28 | 1988-06-01 |
-
1983
- 1983-11-01 JP JP20365983A patent/JPS6096823A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS506677A (ja) * | 1973-05-21 | 1975-01-23 | ||
| JPS54137875A (en) * | 1978-04-19 | 1979-10-25 | Babcock Hitachi Kk | Incineration of sludge |
| JPS5636933B2 (ja) * | 1978-04-26 | 1981-08-27 | ||
| JPS5716711A (en) * | 1980-07-04 | 1982-01-28 | Nippon Zeon Co Ltd | Method of eliminating harmful gas in a fluidized bed incineration furnace |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6096823A (ja) | 1985-05-30 |
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