JPH0347655A - 磁気ディスク基板用アルミニウム合金の製造方法 - Google Patents
磁気ディスク基板用アルミニウム合金の製造方法Info
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- JPH0347655A JPH0347655A JP17828689A JP17828689A JPH0347655A JP H0347655 A JPH0347655 A JP H0347655A JP 17828689 A JP17828689 A JP 17828689A JP 17828689 A JP17828689 A JP 17828689A JP H0347655 A JPH0347655 A JP H0347655A
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Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は磁気ディスク基板用アルミニウム合金の製造方
法に関し1、特に下地処理メツキにおける無電解メツキ
の密着性を向上し、メツキ上り表面を平滑化、無欠陥化
するものである。
法に関し1、特に下地処理メツキにおける無電解メツキ
の密着性を向上し、メツキ上り表面を平滑化、無欠陥化
するものである。
電子計算機の記録装置に用いられる磁気ディスクには、
一般にアルミニウム合金からなる基板の表面に磁性体を
被覆したものが用いられている。このような磁気ディス
クは基板を所定の厚さに加工した後、表面を鏡面研磨し
てから磁性体粉末と樹脂粉末の混合物を塗布し、しかる
後加熱処理して磁性体膜を形成することにより作られて
いる。
一般にアルミニウム合金からなる基板の表面に磁性体を
被覆したものが用いられている。このような磁気ディス
クは基板を所定の厚さに加工した後、表面を鏡面研磨し
てから磁性体粉末と樹脂粉末の混合物を塗布し、しかる
後加熱処理して磁性体膜を形成することにより作られて
いる。
近年磁気ディスクは大容量化、高密度化が要請されるよ
うになり、磁気ディスクの1ピット当りの磁気領域は益
々微小化されると共に、磁気ヘッドと磁気ディスクとの
間隙も減少させることが必要となり、磁性体膜にも薄肉
化と耐摩純性の改善が望まれるようになった。このため
基板を所定の厚さに加工した後、表面を鏡面加工してか
ら磁性体被覆のための下地処理として硬質非磁性金属、
例えばN1−Pを無電解メツキし、しかる後スパッタリ
ング又はメツキにより磁性体、例えばCo−N1−P合
金を被覆した磁気ディスクが使用されている。
うになり、磁気ディスクの1ピット当りの磁気領域は益
々微小化されると共に、磁気ヘッドと磁気ディスクとの
間隙も減少させることが必要となり、磁性体膜にも薄肉
化と耐摩純性の改善が望まれるようになった。このため
基板を所定の厚さに加工した後、表面を鏡面加工してか
ら磁性体被覆のための下地処理として硬質非磁性金属、
例えばN1−Pを無電解メツキし、しかる後スパッタリ
ング又はメツキにより磁性体、例えばCo−N1−P合
金を被覆した磁気ディスクが使用されている。
このような磁気ディスクの基板には次のような特性が要
求されている。
求されている。
(1)非熱処理型で種々の加工及び使用時の高速回転に
耐える十分な強度を有すること。
耐える十分な強度を有すること。
(2)軽量で研磨により良好な鏡面が得られ、ピット等
の表面欠陥が現われないこと。
の表面欠陥が現われないこと。
(3)下地処理である無電解メツキの密着性及び表面平
滑性が優れ、メツキ後もピット等の欠陥が現れないこと
。
滑性が優れ、メツキ後もピット等の欠陥が現れないこと
。
このような特性を満たす磁気ディスク用基板として、J
IS人5086合金(Mg3.5〜4.5w1%。
IS人5086合金(Mg3.5〜4.5w1%。
Fe≦0.50wt%、Si≦0.4Gvt%、 Mn
0.20〜0.7wt%、 Cr 0.05〜0.2
5w+%、Cu≦0.10wt%、 T i <0.
15w1%、 Zn≦tt、25wt%、 Ad残
部)(以下wt%を%と略記)又はJ I S A 5
086合金の不純物であるFeや81等を規制してマト
リックス中に生成する金属化合物を小さくした合金や月
5A5086合金にメツキ性を改善するCuやZnを添
加した合金等が使用されている。
0.20〜0.7wt%、 Cr 0.05〜0.2
5w+%、Cu≦0.10wt%、 T i <0.
15w1%、 Zn≦tt、25wt%、 Ad残
部)(以下wt%を%と略記)又はJ I S A 5
086合金の不純物であるFeや81等を規制してマト
リックス中に生成する金属化合物を小さくした合金や月
5A5086合金にメツキ性を改善するCuやZnを添
加した合金等が使用されている。
しかしながら上記IiS人5086合金からなる基板は
、磁性体被覆の下地処理である無電解メツキの密着性が
劣るため、磁性体の被覆工程又は使用中に無電解メツキ
被覆が剥離することがあるという問題があった。また無
電解メツキの表面平滑性も十分とはいえなかった。また
金属間化合物は、ノッキ前の前処理工程であるジンケー
ト処理時に脱落してピットを生成する。このピットは無
電解メツキ厚さが20μm程度の膜厚であれば、その後
ボリシング研磨を施すことにより消えることが多いが、
昨今メツキ厚さが薄膜化の傾向にあり、メツキ後のボク
シング研磨後もピットが残存する場合が生じてきた。
、磁性体被覆の下地処理である無電解メツキの密着性が
劣るため、磁性体の被覆工程又は使用中に無電解メツキ
被覆が剥離することがあるという問題があった。また無
電解メツキの表面平滑性も十分とはいえなかった。また
金属間化合物は、ノッキ前の前処理工程であるジンケー
ト処理時に脱落してピットを生成する。このピットは無
電解メツキ厚さが20μm程度の膜厚であれば、その後
ボリシング研磨を施すことにより消えることが多いが、
昨今メツキ厚さが薄膜化の傾向にあり、メツキ後のボク
シング研磨後もピットが残存する場合が生じてきた。
またアルミニウム合金板を所定の寸法に打ち抜き、ぞの
後切削もしくは研削研磨を施すが、その際金属間化合物
が脱落し、ピット欠陥となる場合もある。このように磁
気ディスクのメツキ性の向上には主としてその基板用ア
ルミニウム合金の金属間化合物数を減らし、大きさも小
さくすることが強く望まれ、種々の対策が講じられてき
たが、必ずしも十分な成果が得られていなかった。
後切削もしくは研削研磨を施すが、その際金属間化合物
が脱落し、ピット欠陥となる場合もある。このように磁
気ディスクのメツキ性の向上には主としてその基板用ア
ルミニウム合金の金属間化合物数を減らし、大きさも小
さくすることが強く望まれ、種々の対策が講じられてき
たが、必ずしも十分な成果が得られていなかった。
また従来のメツキ合金については、メツキ前処理工程中
の反応性が不安定であり、処理中に局所的な溶解反応が
生じ、メツキ後においても不均一な凹凸を生じることが
多かった。著しい場合には全面にわたって平滑性を阻害
していた。
の反応性が不安定であり、処理中に局所的な溶解反応が
生じ、メツキ後においても不均一な凹凸を生じることが
多かった。著しい場合には全面にわたって平滑性を阻害
していた。
このようなメツキ表面における不均一な凹凸は、メツキ
表面において白濁した様相を呈し、クララデイ−(雲状
)欠陥と呼ばれている。この欠陥はメツキ膜厚が厚く、
ボリシングによる研磨量が大きい場合には除去が可能で
あったが、近年メツキ厚さの薄膜化及びポリシング研磨
量の減少に伴ないボリシング後におけるこれ等欠陥の残
存が大きな問題となっている。
表面において白濁した様相を呈し、クララデイ−(雲状
)欠陥と呼ばれている。この欠陥はメツキ膜厚が厚く、
ボリシングによる研磨量が大きい場合には除去が可能で
あったが、近年メツキ厚さの薄膜化及びポリシング研磨
量の減少に伴ないボリシング後におけるこれ等欠陥の残
存が大きな問題となっている。
本発明はこれに鑑み、合金中の種々の元素の挙動とメツ
キ処理時の反応性について詳細に検討の結果、無電解N
1−P合金メツキの密着性やメツキ表面の平滑性向上の
ためには前処理において溶解反応が均一に起り、ジンケ
ート皮膜が薄く緻密に付着し、かつ組織的に結晶粒が微
細であり、金属間化合物の成長が抑制されていることが
必要であると知見された。従来メツキ性の向上にはZ
r+の微量添加が有効とされでいるが、Znを微量添加
し、かつ鋳造時に比較的大きな速度で冷却することによ
り、従来の鋳造法では不十分であったメツキ皮膜の密着
性、メツキ表面の平滑性、無欠陥性が改善されることが
確認され、更に検討の結果磁気ディスク基板用アルミニ
ウム合金の製造方法を開発したものである。
キ処理時の反応性について詳細に検討の結果、無電解N
1−P合金メツキの密着性やメツキ表面の平滑性向上の
ためには前処理において溶解反応が均一に起り、ジンケ
ート皮膜が薄く緻密に付着し、かつ組織的に結晶粒が微
細であり、金属間化合物の成長が抑制されていることが
必要であると知見された。従来メツキ性の向上にはZ
r+の微量添加が有効とされでいるが、Znを微量添加
し、かつ鋳造時に比較的大きな速度で冷却することによ
り、従来の鋳造法では不十分であったメツキ皮膜の密着
性、メツキ表面の平滑性、無欠陥性が改善されることが
確認され、更に検討の結果磁気ディスク基板用アルミニ
ウム合金の製造方法を開発したものである。
即ち本発明製造方法の一つは、Mg2〜7%。
Z n 0.05〜l、5%を含み、不純物中Si0.
15%以下、FeG、1596以下に規制し、残部AA
と不可避的不純物からなる合金を、板厚2〜13mmに
鋳造することを特徴とするものである。
15%以下、FeG、1596以下に規制し、残部AA
と不可避的不純物からなる合金を、板厚2〜13mmに
鋳造することを特徴とするものである。
また本発明製造方法の他の一つは、Mg2〜7%、
Z n 0.05〜1.5%を含み、更にM n 0.
6%以下、Cr0.3%以下、Zr0.3%以下T +
0.296以下の範囲内で何れか1種又は2種以上を
含み、不純物中Si0.15%以下、Feθ、15%以
下に規制し、残部Alと不可避的不純物からなる合金を
板厚2〜13mmに鋳造することを特徴とするものであ
る。
Z n 0.05〜1.5%を含み、更にM n 0.
6%以下、Cr0.3%以下、Zr0.3%以下T +
0.296以下の範囲内で何れか1種又は2種以上を
含み、不純物中Si0.15%以下、Feθ、15%以
下に規制し、残部Alと不可避的不純物からなる合金を
板厚2〜13mmに鋳造することを特徴とするものであ
る。
本発明において合金組成を上記の如く限定したのは次の
理由によるものである。
理由によるものである。
Mgは主として強度を得るためのもので、その含有量を
2〜7%と限定したのは、2%未満では十分な強度が得
られず、7%を越えるとAl−Mg金属間化合物を生成
すると共に溶解鋳造時の高温酸化によりMgOなどの非
金属介在物の生成が著しくなり、ピット不良を発生させ
る原因となるためであり、好ましい範囲は3〜6%であ
る。
2〜7%と限定したのは、2%未満では十分な強度が得
られず、7%を越えるとAl−Mg金属間化合物を生成
すると共に溶解鋳造時の高温酸化によりMgOなどの非
金属介在物の生成が著しくなり、ピット不良を発生させ
る原因となるためであり、好ましい範囲は3〜6%であ
る。
Znは材料中に固溶させた場合、合金の酸及びアルカリ
溶液中ての反応性を均一にし、更にジンケート皮膜を薄
く、均一かつ緻密に付着させ、その後の無電解N1−P
合金メツキ皮膜の密着性及び表面平滑性を高める働きを
する。しかしてZn含有量を0.05〜1.5%と限定
したのは、0.05%未満ではこれらの効果が不十分で
あり、1.5%を越えると圧延加工性及び耐食性を低下
し、特にメツキ処理工程において材料の耐食性が劣るた
めジンケート処理が不均一となり、メツキの密着性や表
面の平滑性を低下するためである。
溶液中ての反応性を均一にし、更にジンケート皮膜を薄
く、均一かつ緻密に付着させ、その後の無電解N1−P
合金メツキ皮膜の密着性及び表面平滑性を高める働きを
する。しかしてZn含有量を0.05〜1.5%と限定
したのは、0.05%未満ではこれらの効果が不十分で
あり、1.5%を越えると圧延加工性及び耐食性を低下
し、特にメツキ処理工程において材料の耐食性が劣るた
めジンケート処理が不均一となり、メツキの密着性や表
面の平滑性を低下するためである。
Mn、Cr、Zr、Tiの何れか1種又は2種以上は均
質化処理時及び/又は熱間圧延、焼鈍時に微細な化合物
として析出し、再結品位を微細化すると共に、その一部
はマトリックス中に固溶し、その強度を向上させる。こ
れらの作用により基板の切削、研磨性が向上し、また結
晶粒微細化、およびこれらの元素のマトリクス中への固
溶は無電解N1−P合金メツキ皮膜の密着性も向上させ
る。しかしてM n 0.6%以下Cr0.3%以下、
Zr13%以下、Ti0.2%以下と限定したのは何れ
も上限を越えると鋳造時のフィルターによる溶湯処理に
おいて過剰の元素が除去されて無駄となるばかりか、粗
大な金属間化合物を生成し、アルカリエツチング及びジ
ンケート処理だけでなく、切削、研磨加工を施す際にも
脱落してピット欠陥となるためである。
質化処理時及び/又は熱間圧延、焼鈍時に微細な化合物
として析出し、再結品位を微細化すると共に、その一部
はマトリックス中に固溶し、その強度を向上させる。こ
れらの作用により基板の切削、研磨性が向上し、また結
晶粒微細化、およびこれらの元素のマトリクス中への固
溶は無電解N1−P合金メツキ皮膜の密着性も向上させ
る。しかしてM n 0.6%以下Cr0.3%以下、
Zr13%以下、Ti0.2%以下と限定したのは何れ
も上限を越えると鋳造時のフィルターによる溶湯処理に
おいて過剰の元素が除去されて無駄となるばかりか、粗
大な金属間化合物を生成し、アルカリエツチング及びジ
ンケート処理だけでなく、切削、研磨加工を施す際にも
脱落してピット欠陥となるためである。
不純物中Fe0.15%以下、Si0.15%以下と制
限したのは、FeやSiはアルミニウム中にほとんど固
溶せず、金属間化合物として析出し、その量が多い場合
にはAl−Fe系、Al−Fe−8i系等の粗大な金属
間化合物として多数存在し、基板の切削、研磨及びジン
ケート処理時に脱落してピット欠陥となり易いためであ
る。両地の不純物元素はそれぞれ0.1%以下てあれば
磁気ディスク基板の特性に影響しない。
限したのは、FeやSiはアルミニウム中にほとんど固
溶せず、金属間化合物として析出し、その量が多い場合
にはAl−Fe系、Al−Fe−8i系等の粗大な金属
間化合物として多数存在し、基板の切削、研磨及びジン
ケート処理時に脱落してピット欠陥となり易いためであ
る。両地の不純物元素はそれぞれ0.1%以下てあれば
磁気ディスク基板の特性に影響しない。
次に本発明において、鋳造方法を規定したのは、Znの
固溶量を増加させ、メツキ前処理において酸及びアルカ
リによる反応性を均一にし、ジンケート皮膜を薄(緻密
に付着させ、その結果メツキ皮膜の密着性及びメツキ表
面の平滑性を改善すること、更にAA −Zn−Mg系
2Mg−Zn系の化合物の成長を抑制し、それらの脱落
によって生じるピットを防ぐためである。
固溶量を増加させ、メツキ前処理において酸及びアルカ
リによる反応性を均一にし、ジンケート皮膜を薄(緻密
に付着させ、その結果メツキ皮膜の密着性及びメツキ表
面の平滑性を改善すること、更にAA −Zn−Mg系
2Mg−Zn系の化合物の成長を抑制し、それらの脱落
によって生じるピットを防ぐためである。
しかして鋳造板厚を2〜13mmと規定したのは、2m
m未満では鋳造時に凝固状態が不安定となり、割れ、ピ
ンホール等の欠陥が生じ易くなり、13mmを越えると
鋳造工程における冷却速度が小さくなり、前述の効果が
表われないためである。
m未満では鋳造時に凝固状態が不安定となり、割れ、ピ
ンホール等の欠陥が生じ易くなり、13mmを越えると
鋳造工程における冷却速度が小さくなり、前述の効果が
表われないためである。
本発明において、板厚2〜13mmに鋳造する方法とし
ては、水冷ロール法、キャスター法等各種の方法がある
が、何れの方法を採用しても本発明による磁気ディスク
基板の特性を損なうものではない。また鋳造後の熱処理
や加工については常法により行なう。
ては、水冷ロール法、キャスター法等各種の方法がある
が、何れの方法を採用しても本発明による磁気ディスク
基板の特性を損なうものではない。また鋳造後の熱処理
や加工については常法により行なう。
尚本発明による磁気ディスク基板は、磁性体を被覆する
磁気ディスク基板は勿論、塗布型の磁気ディスク基板に
も使用することができる。
磁気ディスク基板は勿論、塗布型の磁気ディスク基板に
も使用することができる。
以下本発明を実施例について説明する。
実施例1
純度99.9%以上のA5地金を溶解し、これに合金元
素を添加して第1表に示す組成に溶製した。これを脱ガ
ス処理した後、フィルター濾過し、水冷ロールにより板
厚6mm、幅1100mmの板材に鋳造した。これを4
50℃で8時間均質化処理した後、圧延により厚さ1.
5mmの板材とした。
素を添加して第1表に示す組成に溶製した。これを脱ガ
ス処理した後、フィルター濾過し、水冷ロールにより板
厚6mm、幅1100mmの板材に鋳造した。これを4
50℃で8時間均質化処理した後、圧延により厚さ1.
5mmの板材とした。
この板材から直径95mmの円板を打抜き、350°C
で2時間焼鈍した後、荒研磨と仕上げ研磨を施して鏡面
に仕上げた。これ等について市販の溶剤により脱脂し、
70°Cの5%H2So4水溶液で30秒間エツチング
を施し、室温の30%HNO3水溶液で30秒間スマッ
ト除去を行なった。続いてジンケート処理を施し、無電
解N1−P合金メツキを行なった後、その表面の平滑性
を調べ、更に仕上げ研磨を行なってからメツキ皮膜の外
観欠陥及び密着性を調べた。これ等の結果を従来の月S
^5086合金(Mg4%、Mn0.5%、Cr0.2
%、Fe0.2%、Si0.07%。
で2時間焼鈍した後、荒研磨と仕上げ研磨を施して鏡面
に仕上げた。これ等について市販の溶剤により脱脂し、
70°Cの5%H2So4水溶液で30秒間エツチング
を施し、室温の30%HNO3水溶液で30秒間スマッ
ト除去を行なった。続いてジンケート処理を施し、無電
解N1−P合金メツキを行なった後、その表面の平滑性
を調べ、更に仕上げ研磨を行なってからメツキ皮膜の外
観欠陥及び密着性を調べた。これ等の結果を従来の月S
^5086合金(Mg4%、Mn0.5%、Cr0.2
%、Fe0.2%、Si0.07%。
Ti0.01%、 Z n 0.0196,A I残
)と比較して第1表に併記した。
)と比較して第1表に併記した。
尚、ジンケート処理には、アープ302ZN(商品名
奥野製薬)を用いてダブルジンケート処理し、無電解N
1−P合金メツキにはナイフラッド719(商品名 奥
野製薬)を用いて行なった。無電解N1−P合金メツキ
は厚さ15μm、その後の仕上げ研磨(側布研磨)によ
り2μmの研摩代を取り、厚さ13μmに仕上げた。
奥野製薬)を用いてダブルジンケート処理し、無電解N
1−P合金メツキにはナイフラッド719(商品名 奥
野製薬)を用いて行なった。無電解N1−P合金メツキ
は厚さ15μm、その後の仕上げ研磨(側布研磨)によ
り2μmの研摩代を取り、厚さ13μmに仕上げた。
表面の平滑性については、N5BO6filに規定され
ている中心線粗さRaを4点の平均値で示した。表面欠
陥の程度については、光学顕微鏡により表面を観察し、
最大長さで3μmを越える凹又は凸状の局所的な不均一
(ピット等)もしくはその集合体が認められたものをX
印、凹凸が存在しないか、もしくは存在しても3μm以
下の場合を○印で表示した。密着性については最終仕上
げ研磨後、50mm平方のサンプルを切出し、 400
°Cの温度で30分間加熱し、直ちに常温に水冷してA
4合金とN1−P合金の熱膨脹差によるメツキの剥離及
び膨れを調べ、剥離や膨れのないものを◎印、わずかに
生じたものを○印、多数発生したものをX印で表わした
(◎及び○印が合格、x印は不合格である)。
ている中心線粗さRaを4点の平均値で示した。表面欠
陥の程度については、光学顕微鏡により表面を観察し、
最大長さで3μmを越える凹又は凸状の局所的な不均一
(ピット等)もしくはその集合体が認められたものをX
印、凹凸が存在しないか、もしくは存在しても3μm以
下の場合を○印で表示した。密着性については最終仕上
げ研磨後、50mm平方のサンプルを切出し、 400
°Cの温度で30分間加熱し、直ちに常温に水冷してA
4合金とN1−P合金の熱膨脹差によるメツキの剥離及
び膨れを調べ、剥離や膨れのないものを◎印、わずかに
生じたものを○印、多数発生したものをX印で表わした
(◎及び○印が合格、x印は不合格である)。
第1表から明らかなように、本発明方法によるものは、
従来法によるものと比較し、メツキ表面の平滑性、無欠
陥性、メツキの密着性に優れていることが判る。これに
対し本発明の範囲を外れる比較法によるものは、表面粗
さ、表面欠陥、密着性の何れか一つ以上が劣ることが判
る。
従来法によるものと比較し、メツキ表面の平滑性、無欠
陥性、メツキの密着性に優れていることが判る。これに
対し本発明の範囲を外れる比較法によるものは、表面粗
さ、表面欠陥、密着性の何れか一つ以上が劣ることが判
る。
実施例2
実施例1と同様にして第2表に示す合金を用い、第2表
に示す板厚の鋳造板を作製した。これを実施例1と同様
の加工により厚さ1.5mm。
に示す板厚の鋳造板を作製した。これを実施例1と同様
の加工により厚さ1.5mm。
直径9.5mmの円板とした後、焼鈍、鏡面仕上げ。
メツキ処理を施し、メツキ後の表面粗度、仕上げ研磨後
の外観欠陥及び密着性について評価した。その結果を第
2表に併記した。
の外観欠陥及び密着性について評価した。その結果を第
2表に併記した。
第2表から明らかなように本発明法によるものは、本発
明の範囲から外れる比較法によるものと比較し、表面粗
さ1表面欠陥及び密着性が優れていることが判る。
明の範囲から外れる比較法によるものと比較し、表面粗
さ1表面欠陥及び密着性が優れていることが判る。
このように本発明によれば、得られた磁気ディスク基板
のメツキ表面の平滑性、均一性に優れ、磁気ディスクの
大容量化、高密度化を可能にする等、工業上顕著な効果
を奏するものである。
のメツキ表面の平滑性、均一性に優れ、磁気ディスクの
大容量化、高密度化を可能にする等、工業上顕著な効果
を奏するものである。
Claims (2)
- (1)Mg2〜7wt%、Zn0.05〜1.5wt%
を含み、不純物中Si0.15wt%以下、Fe0.1
5wt%以下に規制し、残部Alと不可避的不純物から
なる合金を、板厚2〜13mmに鋳造することを特徴と
する磁気ディスク基板用アルミニウム合金の製造方法。 - (2)Mg2〜7wt%、Zn0.05〜1.5wt%
を含み、更にMn0.6wt%以下、Cr0.3wt%
以下、Zr0.3wt%以下、Ti0.2wt%以下の
範囲内で何れか1種又は2種以上を含み、不純物中Si
0.15wt%以下、Fe0.15wt%以下に規制し
、残部Alと不可避的不純物からなる合金を、板厚2〜
13mmに鋳造することを特徴とする磁気ディスク基板
用アルミニウム合金の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17828689A JPH0347655A (ja) | 1989-07-11 | 1989-07-11 | 磁気ディスク基板用アルミニウム合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17828689A JPH0347655A (ja) | 1989-07-11 | 1989-07-11 | 磁気ディスク基板用アルミニウム合金の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0347655A true JPH0347655A (ja) | 1991-02-28 |
Family
ID=16045813
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP17828689A Pending JPH0347655A (ja) | 1989-07-11 | 1989-07-11 | 磁気ディスク基板用アルミニウム合金の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0347655A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006241513A (ja) * | 2005-03-02 | 2006-09-14 | Kobe Steel Ltd | 磁気ディスク用アルミニウム合金基板およびその製造方法 |
CN106319303A (zh) * | 2015-07-02 | 2017-01-11 | 株式会社神户制钢所 | 用于磁盘的铝合金坯料和用于磁盘的铝合金基板 |
-
1989
- 1989-07-11 JP JP17828689A patent/JPH0347655A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006241513A (ja) * | 2005-03-02 | 2006-09-14 | Kobe Steel Ltd | 磁気ディスク用アルミニウム合金基板およびその製造方法 |
JP4490850B2 (ja) * | 2005-03-02 | 2010-06-30 | 株式会社神戸製鋼所 | 磁気ディスク用アルミニウム合金基板およびその製造方法 |
CN106319303A (zh) * | 2015-07-02 | 2017-01-11 | 株式会社神户制钢所 | 用于磁盘的铝合金坯料和用于磁盘的铝合金基板 |
CN106319303B (zh) * | 2015-07-02 | 2018-06-08 | 株式会社神户制钢所 | 用于磁盘的铝合金坯料和用于磁盘的铝合金基板 |
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