JPH0331411A - 還元性ガスの製造方法 - Google Patents
還元性ガスの製造方法Info
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- JPH0331411A JPH0331411A JP1166361A JP16636189A JPH0331411A JP H0331411 A JPH0331411 A JP H0331411A JP 1166361 A JP1166361 A JP 1166361A JP 16636189 A JP16636189 A JP 16636189A JP H0331411 A JPH0331411 A JP H0331411A
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Classifications
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/143—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions of methane [CH4]
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は直接還元製鉄法において鉄鉱石を還元すると共
に、溶鉄中のカーボン量を増加させるのに用いる還元性
ガスの製造方法に関し、詳細にはH2/CO比が1以下
で還元性が強く、且つ高濃度のCH4を含有する還元性
ガスを簡単に製造できる還元性ガスの製造方法に関する
ものである。
に、溶鉄中のカーボン量を増加させるのに用いる還元性
ガスの製造方法に関し、詳細にはH2/CO比が1以下
で還元性が強く、且つ高濃度のCH4を含有する還元性
ガスを簡単に製造できる還元性ガスの製造方法に関する
ものである。
[従来の技術〕
直接還元製鉄法において、鉄鉱石を還元し且っ溶鉄中の
カーボン量を増加するのに必要な還元性ガスの性状は、
H2/Co比が1以下で、ざらにCH4が16以上%含
まれ、且つ700を程度の温度を有するものが良いとさ
れている。
カーボン量を増加するのに必要な還元性ガスの性状は、
H2/Co比が1以下で、ざらにCH4が16以上%含
まれ、且つ700を程度の温度を有するものが良いとさ
れている。
第5図は還元性ガス製造装置の従来例を示す説明図であ
り、ガス発生炉2内を臨む様にバーナ3が配設され、該
バーナ3と対面する壁面には煙道4が接続される。前記
バーナ3の燃料供給管3aからは天然ガスを代表例とす
る炭化水素系燃料がガス発生炉2内へ導入され、該燃料
供給管3aの周囲に設けた風箱3bより空気や酸素富化
ガス等の酸化剤を送り込み、通常は空気比1.0以下の
低空気比でこれらを混合して燃焼し、該燃焼排ガスを還
元性ガスとして煙道4を通して導出する。
り、ガス発生炉2内を臨む様にバーナ3が配設され、該
バーナ3と対面する壁面には煙道4が接続される。前記
バーナ3の燃料供給管3aからは天然ガスを代表例とす
る炭化水素系燃料がガス発生炉2内へ導入され、該燃料
供給管3aの周囲に設けた風箱3bより空気や酸素富化
ガス等の酸化剤を送り込み、通常は空気比1.0以下の
低空気比でこれらを混合して燃焼し、該燃焼排ガスを還
元性ガスとして煙道4を通して導出する。
この様にして製造される還元性ガスは、H2゜Co、C
O2、CH4、N2 、Hx O等を含有しており、第
6図は燃料として天然ガスを用い、酸化剤である空気の
混合比(以下空気比ともいう)を変化させたときの、上
記各ガス成分の含有率の変化を示す(ただしCH4は少
量なので省略する)。
O2、CH4、N2 、Hx O等を含有しており、第
6図は燃料として天然ガスを用い、酸化剤である空気の
混合比(以下空気比ともいう)を変化させたときの、上
記各ガス成分の含有率の変化を示す(ただしCH4は少
量なので省略する)。
[発明が解決しようとする課題]
第6図のグラフから明らかな様にH2/ CO比が1以
下となるのは空気比が0.6〜1.0の範囲であるが、
この範囲では、COの分圧は10%以下と著しく低く、
さらにC02やH20といフた酸化性成分の分圧が高い
ため、鉄鉱石の還元ガスとしては適していなかった。ま
た空気比が0.6未満では、Hz/Co比が1を超える
ので、鉄中のカーボン量を増加させるためのガスとして
は不適当である。
下となるのは空気比が0.6〜1.0の範囲であるが、
この範囲では、COの分圧は10%以下と著しく低く、
さらにC02やH20といフた酸化性成分の分圧が高い
ため、鉄鉱石の還元ガスとしては適していなかった。ま
た空気比が0.6未満では、Hz/Co比が1を超える
ので、鉄中のカーボン量を増加させるためのガスとして
は不適当である。
なお特開昭47−12771号公報によれば、H20と
燃料の重量比を3〜5とし、排ガス中の酸素と炭素の原
子比(以下車にO/C比という)を0.6〜1.2の範
囲とすると共に、反応温度を1205℃以下、反応圧力
を15〜250気圧の条件下で、メタンを含むガスを製
造する方法が開示されている。しかしながらこの方法で
は空気比を0.8〜1.0の範囲としたときに、H2/
CO比を1以下とすることができても00分圧の低下
、及びCO2やH20といった酸化性分子の分圧が増大
して還元力が低下し、一方空気比を0.6以下に押えた
ときはH2/Co比が1以上となって鉄中のカーボン量
を増加させるガスとしては不適切なものとなる。
燃料の重量比を3〜5とし、排ガス中の酸素と炭素の原
子比(以下車にO/C比という)を0.6〜1.2の範
囲とすると共に、反応温度を1205℃以下、反応圧力
を15〜250気圧の条件下で、メタンを含むガスを製
造する方法が開示されている。しかしながらこの方法で
は空気比を0.8〜1.0の範囲としたときに、H2/
CO比を1以下とすることができても00分圧の低下
、及びCO2やH20といった酸化性分子の分圧が増大
して還元力が低下し、一方空気比を0.6以下に押えた
ときはH2/Co比が1以上となって鉄中のカーボン量
を増加させるガスとしては不適切なものとなる。
そこで本発明者らは、鉄鉱石の還元及びカーボン量の増
加に適したガスを簡単に製造できる方法を提供する目的
で研究を重ね、本発明を完成した。
加に適したガスを簡単に製造できる方法を提供する目的
で研究を重ね、本発明を完成した。
[課題を解決するための手段]
上記目的を達成し得た本発明方法は、炭化水素系燃料と
酸化剤によって1次燃焼を行なって得られる1次燃焼排
ガスに炭化水素系燃料を供給して800℃以上の条件下
で2次燃焼し、該2次燃焼排ガスを還元性ガスとして回
収する点に要旨を有するものである。
酸化剤によって1次燃焼を行なって得られる1次燃焼排
ガスに炭化水素系燃料を供給して800℃以上の条件下
で2次燃焼し、該2次燃焼排ガスを還元性ガスとして回
収する点に要旨を有するものである。
[作用及び実施例]
第1図は本発明装置の代表的な実施例を示す説明図であ
る。ガス発生炉2にはバーナ3及び煙道4が接続される
と共に、炭化水素系燃料をガス発生炉2内へ2次的に導
入する供給管5が該ガス発生炉2の壁面の一部に接続さ
れる。尚炭化水素系燃料としては天然ガス、石油1石炭
等の化石燃料の他種々の調質乃至改質ガスが使用できる
。
る。ガス発生炉2にはバーナ3及び煙道4が接続される
と共に、炭化水素系燃料をガス発生炉2内へ2次的に導
入する供給管5が該ガス発生炉2の壁面の一部に接続さ
れる。尚炭化水素系燃料としては天然ガス、石油1石炭
等の化石燃料の他種々の調質乃至改質ガスが使用できる
。
上記装置を使用して例えば天然ガスをバーナ3及び供給
管5に供給する場合、次の様な方法によって還元性ガス
を製造する。
管5に供給する場合、次の様な方法によって還元性ガス
を製造する。
即ち燃料供給管3aに高濃度のCH4を含む天然ガスを
導入し、風箱3bより例えば空気比が1.0となる様に
空気を供給して完全燃焼、即ちガス発生炉2の火炎部A
Iにおいて、CH4+202→Co2+2820の反応
からなる1次燃焼を行なってCo2及びH20を発生す
る。なおこのとき上記ガス発生炉2内の温度はCH4の
着火及び分解が行なえる様にするため800℃以上とす
る。このときの燃焼排ガス中の各成分濃度は第6図に示
す通りとなる。
導入し、風箱3bより例えば空気比が1.0となる様に
空気を供給して完全燃焼、即ちガス発生炉2の火炎部A
Iにおいて、CH4+202→Co2+2820の反応
からなる1次燃焼を行なってCo2及びH20を発生す
る。なおこのとき上記ガス発生炉2内の温度はCH4の
着火及び分解が行なえる様にするため800℃以上とす
る。このときの燃焼排ガス中の各成分濃度は第6図に示
す通りとなる。
さらに供給管5からも高濃度のCH4を含有する天然ガ
スをガス発生炉2内へ導入すると、下流側位置A2にお
いて、一部のCH4はCH4+CO2→2CO+2H2
の改質反応を起す。
スをガス発生炉2内へ導入すると、下流側位置A2にお
いて、一部のCH4はCH4+CO2→2CO+2H2
の改質反応を起す。
第4図は(供給管5からの天然ガス量)/(バーナ3か
らの天然ガス量)の比Raを変化させたとき最終燃焼排
ガス中の成分率を示すグラフであり、この図から明らか
な様に、排ガス中には多量のCH4を含有すると共にH
,/Co比が1以下を満足する範囲が存在し、しかもこ
の範囲におけるCon等の酸化性成分の分圧は低く、鉄
鉱石の還元及びカーボン量の増加に適したガスとなる。
らの天然ガス量)の比Raを変化させたとき最終燃焼排
ガス中の成分率を示すグラフであり、この図から明らか
な様に、排ガス中には多量のCH4を含有すると共にH
,/Co比が1以下を満足する範囲が存在し、しかもこ
の範囲におけるCon等の酸化性成分の分圧は低く、鉄
鉱石の還元及びカーボン量の増加に適したガスとなる。
尚CH4の含有率が16%以上で且つH2/Co比が1
以上の条件を満足させるためには、前記比Raは3.5
以上とすることが好ましい。また第4図中のグラフTo
はガス発生炉2内の温度を示すものであり、前述した通
り800℃以上にするためには前記比Raは4.2以下
とすることが望ましい。
以上の条件を満足させるためには、前記比Raは3.5
以上とすることが好ましい。また第4図中のグラフTo
はガス発生炉2内の温度を示すものであり、前述した通
り800℃以上にするためには前記比Raは4.2以下
とすることが望ましい。
上記の例においては炭化水素系燃料として天然ガスを用
いた例を示したが、その他石油、ナフサ、石炭等の炭化
水素系燃料を使用したものでありても良い。
いた例を示したが、その他石油、ナフサ、石炭等の炭化
水素系燃料を使用したものでありても良い。
第2図は本発明を実施するのに適した他の実施例装置を
示す説明図であり、ガス発生炉2と煙道4の境界位置に
多孔性固体板6を配設したものである。該多孔性固体板
6は耐火材によって形成され、排ガスを煙道4側へ通過
させることができると共に、ガス発生炉2内の火炎輻射
熱を反射できるものとする。この多孔性固体板6を設け
ることにより、煙道4側へ排出されるガスは該板5の断
熱効果によって温度が低下し、第2図の下部に示すグラ
フの如く、ガス発生炉2内が800℃程度であっても、
煙道4側を還元ガスとして好ましい700℃程度とする
ことができる。またこれによって第4図のグラフT1に
示す様に、ガス発生炉2内を800℃以上とするための
比Raを向上することができ、該比Raの上限を4.5
程度まで高めることが可能となる。
示す説明図であり、ガス発生炉2と煙道4の境界位置に
多孔性固体板6を配設したものである。該多孔性固体板
6は耐火材によって形成され、排ガスを煙道4側へ通過
させることができると共に、ガス発生炉2内の火炎輻射
熱を反射できるものとする。この多孔性固体板6を設け
ることにより、煙道4側へ排出されるガスは該板5の断
熱効果によって温度が低下し、第2図の下部に示すグラ
フの如く、ガス発生炉2内が800℃程度であっても、
煙道4側を還元ガスとして好ましい700℃程度とする
ことができる。またこれによって第4図のグラフT1に
示す様に、ガス発生炉2内を800℃以上とするための
比Raを向上することができ、該比Raの上限を4.5
程度まで高めることが可能となる。
さらに第3図(a) 、 (b)に示す様にバーナ3の
周りに供給管5aを複数本設ける構造としても、第1.
2図に示した装置と同様にCH4の含有濃度が高く、H
,/Co比が1以下でしかも00分圧の高いガスを製造
することができた。尚上記供給管5aは1木でも良い。
周りに供給管5aを複数本設ける構造としても、第1.
2図に示した装置と同様にCH4の含有濃度が高く、H
,/Co比が1以下でしかも00分圧の高いガスを製造
することができた。尚上記供給管5aは1木でも良い。
[発明の効果]
本発明の方法は以上の様に構成されているので、鉄鉱石
の還元及び鉄中のカーボン量の増加に適した還元性ガス
を簡単且つ効率的に製造できる様になった。
の還元及び鉄中のカーボン量の増加に適した還元性ガス
を簡単且つ効率的に製造できる様になった。
第1図は本発明装置の代表的な実施例を示す断面説明図
、第2図及び第3図(a)は本発明装置の他の実施例を
示す装置であって第1図に相当する断面説明図、第3図
(b)は第3図(a)のB−B線断面矢視図、第4図は
本発明方法による還元性ガスの成分率を示すグラフ、第
5図は従来の装置を示す断面説明図、第6図は従来の方
法による還元性ガスの成分率を示すグラフである。 1・・・還元性ガス製造装置 2・・・ガス発生炉 4・・・煙道 6・・・多孔性固体板 3・・・バーナ 5・・・供給管 第4図
、第2図及び第3図(a)は本発明装置の他の実施例を
示す装置であって第1図に相当する断面説明図、第3図
(b)は第3図(a)のB−B線断面矢視図、第4図は
本発明方法による還元性ガスの成分率を示すグラフ、第
5図は従来の装置を示す断面説明図、第6図は従来の方
法による還元性ガスの成分率を示すグラフである。 1・・・還元性ガス製造装置 2・・・ガス発生炉 4・・・煙道 6・・・多孔性固体板 3・・・バーナ 5・・・供給管 第4図
Claims (1)
- 直接還元製鉄における鉄鉱石の還元及び加炭を行なうた
めの還元性ガスの製造方法において、炭化水素系燃料と
酸化剤によって1次燃焼を行なって得られる1次燃焼排
ガスに炭化水素系燃料を供給して800℃以上の条件下
で2次燃焼し、該2次燃焼排ガスを還元性ガスとして回
収することを特徴とする還元性ガスの製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1166361A JPH0331411A (ja) | 1989-06-28 | 1989-06-28 | 還元性ガスの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1166361A JPH0331411A (ja) | 1989-06-28 | 1989-06-28 | 還元性ガスの製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0331411A true JPH0331411A (ja) | 1991-02-12 |
Family
ID=15829968
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1166361A Pending JPH0331411A (ja) | 1989-06-28 | 1989-06-28 | 還元性ガスの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0331411A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104630404A (zh) * | 2015-03-10 | 2015-05-20 | 中冶南方工程技术有限公司 | 一种qdf直接还原工艺 |
JP2020056053A (ja) * | 2018-09-28 | 2020-04-09 | 住友金属鉱山株式会社 | 酸化鉱石の製錬方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62196310A (ja) * | 1986-02-24 | 1987-08-29 | Kobe Steel Ltd | 溶融還元炉発生ガスの品質調整方法 |
-
1989
- 1989-06-28 JP JP1166361A patent/JPH0331411A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62196310A (ja) * | 1986-02-24 | 1987-08-29 | Kobe Steel Ltd | 溶融還元炉発生ガスの品質調整方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104630404A (zh) * | 2015-03-10 | 2015-05-20 | 中冶南方工程技术有限公司 | 一种qdf直接还原工艺 |
JP2020056053A (ja) * | 2018-09-28 | 2020-04-09 | 住友金属鉱山株式会社 | 酸化鉱石の製錬方法 |
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