JPH03287739A - 高成形性アルミニウム合金 - Google Patents
高成形性アルミニウム合金Info
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- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
(産業上の利用分野)
本発明は、成形性に優れたアルミニウム合金板に関し、
更に詳しくは、自動車ボディーパネル、家電製品のケー
ス類等の如く、成形加工後、リン酸亜鉛処理を行い又は
行わずに焼付塗装が行われる製品に適し、成形加工性が
優れ、且つ焼付塗装後の耐糸錆性、耐応力腐食割れ性(
耐SCC性)を改善した高成形性アルミニウム合金に関
するものである。 (従来の技術及び解決しようとする課題)従来より、自
動車ボディーパネルや家電製品のケース類等においては
、プレス加工により製造される成形加工用アルミニウム
合金として、Mgを2.4〜5%含有するAl−Mg系
合金(5052,5154,5182)などの軟質材が
実用化されている。 しかし、これらのアルミニウム合金は、成形加工性は良
好であるものの、最近の成形加工品の形状の複雑化には
対応できず、加工が厳しい場合には1割れが発生すると
云う問題がある。 また、Al−Mg系合金において、Mgが多くなると、
成形加工後、高温雰囲気での使用中にSCCが発生し易
くなったり、塗装焼付後の耐糸錆性が悪くなり易いと云
う問題があった。 かNる問題点を解決するために、本出願人は、先に、強
度を向上させるためにMg3〜10%を含有させたアル
ミニウム合金芯材に、成形性を良くするためにAΩ−0
,5〜17%Mn系のアルミニウム合金を皮材としてク
ラッドした「成形加工性及び耐応力腐食割れ性の優れた
アルミニウム合金複合板J(特願昭58−142802
)を提案し、同じく純AΩ系を皮材としてクラッドした
「成形加工性及び耐糸錆性の優れたアルミニウム合金」
(特公昭63−20905)を提案し、更にAl−0,
5〜4%Mn系を皮材としてクラッドした「成形加工性
及び耐糸錆性の優れたアルミニウム合金板」(特願昭5
9−213702)を提案した。 また、リン酸亜鉛処理による表面にリン酸亜鉛が生成し
易く、塗料の密着性を改善する目的で、Mg:3.5〜
10%及びZn:0.5〜2%を含有させたr高強度、
高成形性アルミニウム板」(特公昭62−54855)
を提案した。 しかし、いずれの合金においても、複合添加効果による
強度低下や、Zn添加による時効性に伴う強度変化があ
り、更に焼付塗装後の耐糸錆性、耐SCC性が必ずしも
満足できるものとは云えない。 本発明は、上記従来技術の欠点を解消し、成形加工性が
優れ、且つ焼付塗装後の耐糸錆性や耐SCC性を改善し
たアルミニウム合金板を提供することを目的とするもの
である。 (課題を解決するための手段) 前記目的を達成するため、本発明者は、成形加工性(張
り出し加工、強度)を確保しつつ、更には焼付塗装後の
耐糸錆性及び耐SCC性が改善できるアルミニウム合金
の開発に努めた結果、成形加工性については、特にMg
、Beを含む成分組成の最適化及び板表面及び断面の結
晶粒の大きさの最適化により、また耐糸錆性、耐SCC
性の改善については添加元素の最適化により可能である
ことを見い出したものである。 すなわち、本発明は、Mg:5〜10%、Cu: 0
。 2〜0.7%、Cr:0.01〜0.2%及びBe:0
゜0002〜0.01%を含有し、且つFe:0.1%
以下、Si:0.1%以下に規制し、更にMn:0.2
%以下、Zr:0.1%以下、V:0.1%以下、Ti
:0.1%以下、B:0.02%以下の1種又は2種以
上の合計を0.1%以下に規制し、残部がAl及び不可
避的不純物からなるアルミニウム合金板において、結晶
粒が等軸位で且つ板表面及び断面の平均結晶粒径が30
〜140μmの範囲であることを特徴とする成形加工性
が優れ、且つ焼付塗装後の耐糸錆性、耐応力腐食割れ性
を改善した高成形性アルミニウム合金を要旨とするもの
である。 以下に本発明を更に詳細に説明する。 (作用) まず、本発明における化学成分の限定理由は以下の通り
である。 Mg; Mgは成形加工性、強度を付与する元素であり、特に最
終熱処理により十分固溶させることにより、成形性(均
−伸び)の向上に効果がある。しかし、5%未満では成
形加工性が悪くなり、強度が低くなる。一方、10%を
超えると、溶解時のMgの酸化や鋳造時に割れ易くなっ
たり、熱間圧延、冷間圧延時の加工抵抗の増加により圧
延性の低下が起こるので好ましくない。したがって、M
g含有量は5〜10%の範囲とする。 Cu: Cuは強度、耐SCC性を付与する元素である。 すなわち、強度については特に焼付塗装後の強度向上効
果が大きい。一方、耐SCC性については、固溶された
状態でのみCuがMgの拡散を防止するため、効果があ
る。また、成形加工後のリン酸亜鉛処理時に、カソード
反応促進としての作用があるため、緻密で多くのリン酸
亜鉛結晶を板表面に付着させ、塗料との密着性を良くし
、焼付塗装後の耐糸錆性向上に効果がある。しかし、C
u含有量が0.2%未満ではそのような効果が低く、ま
た0、7%を超えると、強度向上や耐SCC性の向上効
果も飽和し始めると同時に耐糸錆性が著しく劣るように
なるので好ましくない。したがって、Cu含有量は0.
2〜0.7%の範囲とする。 0r= Crは成形加工性と強度を向上させる元素であるが、0
.01%未満ではその効果がなく、逆に0.2%を超え
ると強度の改善効果が飽和してくるものの、却って成形
加工性(張り出し性及び伸び)が劣るようになり、且つ
耐糸錆性も劣るようになるので好ましくない。したがっ
て、Cr含有量は0.01〜0.2%の範囲とする。 Be: Beは本発明の特徴的な添加元素であり、耐糸錆性の向
上効果が極めて大きい。しかし、0.0002%未満で
はその効果が少なく、逆に0.01%を超えると耐糸錆
性の改善効果は飽和するものの、却って成形加工性(張
り出し性)が劣る傾向にあり、好ましくない、したがっ
て、Be含有量は0.0002〜0.01 %(7)範
1とする。 Fe、 si: Fe、Siは成形加工性を付与する元素であるが、含有
量が増加するにつれて粗大な晶出物が生じ、成形加工時
のすべり変形を阻害し、伸びを低下させる。特に各々0
.1%を超えて含有させると成形加工性が悪くなると共
に耐糸錆性を低下させる。 したがって、Fe:0.1%以下、Si:0.1%以下
に規制しなければならない。 Mn、Zr、V: Mn、Zr、Vは強度と成形加工性を向上させる効果の
ある元素であるので、必要に応じてそれらの少なくとも
1種を適量で添加することができる。 Mnが0.2%以下、Zrが0.1%以下、■が0゜1
%以下でその効果が得られるが、トータル含有量が0.
1%以下では耐糸錆性、成形加工性に影響を及ぼさない
ものの、0.1%を超えると粗大な晶出物を生成し、成
形加工性を劣化させるため好ましくない。 T: B: 鋳塊の結晶粒を微細化するために、通常、TiやTi十
Bを添加するが、それぞれTi:0.1%以下、B:0
.02%以下であれば、本発明の性能である成形加工性
、耐糸錆性に影響を及ぼさない。 なお、Zn、N:Na等の不純物は、Zn: 0 、1
%以下、Ni:0.1%以下、Na:0.001%以下
であれば、本発明の性能である成形加工性、耐糸錆性に
影響を及ぼさない。 次に上記化学成分を有するアルミニウム合金の組織(結
晶粒)について述べる。 結晶粒径は、成形性(均−伸び、SSマーク、肌あれ)
1強度に影響を及ぼす要因である。本発明においては、
結晶粒が等軸粒であり、かつ、その平均結晶粒径が30
〜140μmの範囲である必要がある。平均結晶粒径が
30μ醜未満では、成形加工性(均−伸び)が悪く、ま
た高Mg特有のストレッチャーストレンマーク(SSマ
ーク)が発生し易くなる。一方、130μmを超えると
成形加工性(均−伸び、張り出し性)の改善効果は飽和
し、逆に加工後の板表面にオレンジビール等の肌荒れが
生じるので好ましくない、このため、平均結晶粒径は3
0〜140μ踵、好ましくは30〜80μ■の範囲とす
る。 (実施例) 次し;本発明の実施例を示す。 失l璽上 第1表に示す化学成分を有するA2合金の50mum厚
の鋳塊に510℃×4時間の均質化処理を施した後、5
00〜280℃間で板厚3.5+amまで熱間圧延し、
続いて板厚1.5mmまで冷間圧延を行い、その後36
0″CX3時間の中間焼鈍を行った0次いで板厚11ま
で冷間圧延を行った。この11厚のAl合金板を530
℃に急速加熱し、その温度に30秒間保持した後、60
0 ℃/winの平均冷却速度で急冷する最終焼鈍を施
し、供試材とした。 得られた供試材について、素材の機械的性質、エリクセ
ン値(張出し性)を調べると共に、リン酸亜鈴処理性(
付着量、均一性)、耐糸錆性及び耐SCC性を調査した
。それらの結果を第1表に併記する。 なお、リン酸亜鉛処理試験、耐糸錆試験、耐SCC試験
は以下の要領で実施し、評価した。 (1)リン酸亜鉛処理性 ■リン酸亜鉛処理及び塗装方法 75mmX 150m−の試験片→脱脂(弱アルカリ脱
脂剤、50℃×30秒)→水洗→表面調整(コロイダル
チタン液、RTX20秒)→リン酸亜鉛処理(市販液、
40℃×2分)→水洗→乾燥→カチオン電着塗装(市販
液、170″CX30分焼付)→中塗(140℃X30
分)→上塗(140”Cx30分)の工程により実施し
た。塗膜厚は110μmである。 ■リン酸亜鉛結晶の付着性、均一性の評価リン酸亜鉛処
理後の試験片の重量を測定した後、沸騰したリンクロ液
に5分浸漬して、リン酸亜鉛結晶を剥離し、水洗、乾燥
後に再度重量を測定した。リン酸亜鉛結晶の剥離前後の
重量差を1が当たりに換算し、付着量を求めた。 更に、その均一性は、目視観察及びSEMIR察にて調
査し、0(良好)、Δ(やや良)、×(不良)にて評価
した。 (2)耐糸錆性 ■糸錆試験方法 75m1IX l 50wmの試験片にx印のキズ(キ
ズの総長:28C1e+*)を人工的に付ける(第1図
参照)→塩水噴震試験:24hr(J l5Z2371
に準拠)→浸潤試験(40℃で85%の湿度に240h
r)。 ■耐糸錆性の評価 第1図に示すように、試験片にキズを付けた箇所から糸
錆が発生するが、その糸錆の最大長さと本数で評価した
。 (3)耐SCC性 1■厚の供試材を0 、7 am厚まで冷間圧延し、1
20@CXT日の鋭敏化処理後、0.70mmtX2o
■鳳wX80mm12に切り出し、SCC試験を行った
・ SCC試験条件として、応力負荷はU字曲げによる定歪
法を用い、腐食雰囲気は3.5%NaCQ水溶液中で、
5weA/in”の電流を流した促進試験法により実施
した。 耐SCC性の評価は、600分以上で割れなしのときを
0.600分未満で割れたときをXとした。 第1表より明らかなとおり、本発明例はいずれも優れた
耐食性(耐糸錆性、耐SCC性)を有すると共に、成形
性にも優れている。なお、いずれも結晶粒は等軸位で、
その平均結晶粒は30〜140μlの範囲であった。 一方、本発明範囲外の化学成分を有する比較例はいずれ
も、成形性、リン酸亜鉛処理性、耐糸錆性、耐SCC性
のいずれかが劣っている。
更に詳しくは、自動車ボディーパネル、家電製品のケー
ス類等の如く、成形加工後、リン酸亜鉛処理を行い又は
行わずに焼付塗装が行われる製品に適し、成形加工性が
優れ、且つ焼付塗装後の耐糸錆性、耐応力腐食割れ性(
耐SCC性)を改善した高成形性アルミニウム合金に関
するものである。 (従来の技術及び解決しようとする課題)従来より、自
動車ボディーパネルや家電製品のケース類等においては
、プレス加工により製造される成形加工用アルミニウム
合金として、Mgを2.4〜5%含有するAl−Mg系
合金(5052,5154,5182)などの軟質材が
実用化されている。 しかし、これらのアルミニウム合金は、成形加工性は良
好であるものの、最近の成形加工品の形状の複雑化には
対応できず、加工が厳しい場合には1割れが発生すると
云う問題がある。 また、Al−Mg系合金において、Mgが多くなると、
成形加工後、高温雰囲気での使用中にSCCが発生し易
くなったり、塗装焼付後の耐糸錆性が悪くなり易いと云
う問題があった。 かNる問題点を解決するために、本出願人は、先に、強
度を向上させるためにMg3〜10%を含有させたアル
ミニウム合金芯材に、成形性を良くするためにAΩ−0
,5〜17%Mn系のアルミニウム合金を皮材としてク
ラッドした「成形加工性及び耐応力腐食割れ性の優れた
アルミニウム合金複合板J(特願昭58−142802
)を提案し、同じく純AΩ系を皮材としてクラッドした
「成形加工性及び耐糸錆性の優れたアルミニウム合金」
(特公昭63−20905)を提案し、更にAl−0,
5〜4%Mn系を皮材としてクラッドした「成形加工性
及び耐糸錆性の優れたアルミニウム合金板」(特願昭5
9−213702)を提案した。 また、リン酸亜鉛処理による表面にリン酸亜鉛が生成し
易く、塗料の密着性を改善する目的で、Mg:3.5〜
10%及びZn:0.5〜2%を含有させたr高強度、
高成形性アルミニウム板」(特公昭62−54855)
を提案した。 しかし、いずれの合金においても、複合添加効果による
強度低下や、Zn添加による時効性に伴う強度変化があ
り、更に焼付塗装後の耐糸錆性、耐SCC性が必ずしも
満足できるものとは云えない。 本発明は、上記従来技術の欠点を解消し、成形加工性が
優れ、且つ焼付塗装後の耐糸錆性や耐SCC性を改善し
たアルミニウム合金板を提供することを目的とするもの
である。 (課題を解決するための手段) 前記目的を達成するため、本発明者は、成形加工性(張
り出し加工、強度)を確保しつつ、更には焼付塗装後の
耐糸錆性及び耐SCC性が改善できるアルミニウム合金
の開発に努めた結果、成形加工性については、特にMg
、Beを含む成分組成の最適化及び板表面及び断面の結
晶粒の大きさの最適化により、また耐糸錆性、耐SCC
性の改善については添加元素の最適化により可能である
ことを見い出したものである。 すなわち、本発明は、Mg:5〜10%、Cu: 0
。 2〜0.7%、Cr:0.01〜0.2%及びBe:0
゜0002〜0.01%を含有し、且つFe:0.1%
以下、Si:0.1%以下に規制し、更にMn:0.2
%以下、Zr:0.1%以下、V:0.1%以下、Ti
:0.1%以下、B:0.02%以下の1種又は2種以
上の合計を0.1%以下に規制し、残部がAl及び不可
避的不純物からなるアルミニウム合金板において、結晶
粒が等軸位で且つ板表面及び断面の平均結晶粒径が30
〜140μmの範囲であることを特徴とする成形加工性
が優れ、且つ焼付塗装後の耐糸錆性、耐応力腐食割れ性
を改善した高成形性アルミニウム合金を要旨とするもの
である。 以下に本発明を更に詳細に説明する。 (作用) まず、本発明における化学成分の限定理由は以下の通り
である。 Mg; Mgは成形加工性、強度を付与する元素であり、特に最
終熱処理により十分固溶させることにより、成形性(均
−伸び)の向上に効果がある。しかし、5%未満では成
形加工性が悪くなり、強度が低くなる。一方、10%を
超えると、溶解時のMgの酸化や鋳造時に割れ易くなっ
たり、熱間圧延、冷間圧延時の加工抵抗の増加により圧
延性の低下が起こるので好ましくない。したがって、M
g含有量は5〜10%の範囲とする。 Cu: Cuは強度、耐SCC性を付与する元素である。 すなわち、強度については特に焼付塗装後の強度向上効
果が大きい。一方、耐SCC性については、固溶された
状態でのみCuがMgの拡散を防止するため、効果があ
る。また、成形加工後のリン酸亜鉛処理時に、カソード
反応促進としての作用があるため、緻密で多くのリン酸
亜鉛結晶を板表面に付着させ、塗料との密着性を良くし
、焼付塗装後の耐糸錆性向上に効果がある。しかし、C
u含有量が0.2%未満ではそのような効果が低く、ま
た0、7%を超えると、強度向上や耐SCC性の向上効
果も飽和し始めると同時に耐糸錆性が著しく劣るように
なるので好ましくない。したがって、Cu含有量は0.
2〜0.7%の範囲とする。 0r= Crは成形加工性と強度を向上させる元素であるが、0
.01%未満ではその効果がなく、逆に0.2%を超え
ると強度の改善効果が飽和してくるものの、却って成形
加工性(張り出し性及び伸び)が劣るようになり、且つ
耐糸錆性も劣るようになるので好ましくない。したがっ
て、Cr含有量は0.01〜0.2%の範囲とする。 Be: Beは本発明の特徴的な添加元素であり、耐糸錆性の向
上効果が極めて大きい。しかし、0.0002%未満で
はその効果が少なく、逆に0.01%を超えると耐糸錆
性の改善効果は飽和するものの、却って成形加工性(張
り出し性)が劣る傾向にあり、好ましくない、したがっ
て、Be含有量は0.0002〜0.01 %(7)範
1とする。 Fe、 si: Fe、Siは成形加工性を付与する元素であるが、含有
量が増加するにつれて粗大な晶出物が生じ、成形加工時
のすべり変形を阻害し、伸びを低下させる。特に各々0
.1%を超えて含有させると成形加工性が悪くなると共
に耐糸錆性を低下させる。 したがって、Fe:0.1%以下、Si:0.1%以下
に規制しなければならない。 Mn、Zr、V: Mn、Zr、Vは強度と成形加工性を向上させる効果の
ある元素であるので、必要に応じてそれらの少なくとも
1種を適量で添加することができる。 Mnが0.2%以下、Zrが0.1%以下、■が0゜1
%以下でその効果が得られるが、トータル含有量が0.
1%以下では耐糸錆性、成形加工性に影響を及ぼさない
ものの、0.1%を超えると粗大な晶出物を生成し、成
形加工性を劣化させるため好ましくない。 T: B: 鋳塊の結晶粒を微細化するために、通常、TiやTi十
Bを添加するが、それぞれTi:0.1%以下、B:0
.02%以下であれば、本発明の性能である成形加工性
、耐糸錆性に影響を及ぼさない。 なお、Zn、N:Na等の不純物は、Zn: 0 、1
%以下、Ni:0.1%以下、Na:0.001%以下
であれば、本発明の性能である成形加工性、耐糸錆性に
影響を及ぼさない。 次に上記化学成分を有するアルミニウム合金の組織(結
晶粒)について述べる。 結晶粒径は、成形性(均−伸び、SSマーク、肌あれ)
1強度に影響を及ぼす要因である。本発明においては、
結晶粒が等軸粒であり、かつ、その平均結晶粒径が30
〜140μmの範囲である必要がある。平均結晶粒径が
30μ醜未満では、成形加工性(均−伸び)が悪く、ま
た高Mg特有のストレッチャーストレンマーク(SSマ
ーク)が発生し易くなる。一方、130μmを超えると
成形加工性(均−伸び、張り出し性)の改善効果は飽和
し、逆に加工後の板表面にオレンジビール等の肌荒れが
生じるので好ましくない、このため、平均結晶粒径は3
0〜140μ踵、好ましくは30〜80μ■の範囲とす
る。 (実施例) 次し;本発明の実施例を示す。 失l璽上 第1表に示す化学成分を有するA2合金の50mum厚
の鋳塊に510℃×4時間の均質化処理を施した後、5
00〜280℃間で板厚3.5+amまで熱間圧延し、
続いて板厚1.5mmまで冷間圧延を行い、その後36
0″CX3時間の中間焼鈍を行った0次いで板厚11ま
で冷間圧延を行った。この11厚のAl合金板を530
℃に急速加熱し、その温度に30秒間保持した後、60
0 ℃/winの平均冷却速度で急冷する最終焼鈍を施
し、供試材とした。 得られた供試材について、素材の機械的性質、エリクセ
ン値(張出し性)を調べると共に、リン酸亜鈴処理性(
付着量、均一性)、耐糸錆性及び耐SCC性を調査した
。それらの結果を第1表に併記する。 なお、リン酸亜鉛処理試験、耐糸錆試験、耐SCC試験
は以下の要領で実施し、評価した。 (1)リン酸亜鉛処理性 ■リン酸亜鉛処理及び塗装方法 75mmX 150m−の試験片→脱脂(弱アルカリ脱
脂剤、50℃×30秒)→水洗→表面調整(コロイダル
チタン液、RTX20秒)→リン酸亜鉛処理(市販液、
40℃×2分)→水洗→乾燥→カチオン電着塗装(市販
液、170″CX30分焼付)→中塗(140℃X30
分)→上塗(140”Cx30分)の工程により実施し
た。塗膜厚は110μmである。 ■リン酸亜鉛結晶の付着性、均一性の評価リン酸亜鉛処
理後の試験片の重量を測定した後、沸騰したリンクロ液
に5分浸漬して、リン酸亜鉛結晶を剥離し、水洗、乾燥
後に再度重量を測定した。リン酸亜鉛結晶の剥離前後の
重量差を1が当たりに換算し、付着量を求めた。 更に、その均一性は、目視観察及びSEMIR察にて調
査し、0(良好)、Δ(やや良)、×(不良)にて評価
した。 (2)耐糸錆性 ■糸錆試験方法 75m1IX l 50wmの試験片にx印のキズ(キ
ズの総長:28C1e+*)を人工的に付ける(第1図
参照)→塩水噴震試験:24hr(J l5Z2371
に準拠)→浸潤試験(40℃で85%の湿度に240h
r)。 ■耐糸錆性の評価 第1図に示すように、試験片にキズを付けた箇所から糸
錆が発生するが、その糸錆の最大長さと本数で評価した
。 (3)耐SCC性 1■厚の供試材を0 、7 am厚まで冷間圧延し、1
20@CXT日の鋭敏化処理後、0.70mmtX2o
■鳳wX80mm12に切り出し、SCC試験を行った
・ SCC試験条件として、応力負荷はU字曲げによる定歪
法を用い、腐食雰囲気は3.5%NaCQ水溶液中で、
5weA/in”の電流を流した促進試験法により実施
した。 耐SCC性の評価は、600分以上で割れなしのときを
0.600分未満で割れたときをXとした。 第1表より明らかなとおり、本発明例はいずれも優れた
耐食性(耐糸錆性、耐SCC性)を有すると共に、成形
性にも優れている。なお、いずれも結晶粒は等軸位で、
その平均結晶粒は30〜140μlの範囲であった。 一方、本発明範囲外の化学成分を有する比較例はいずれ
も、成形性、リン酸亜鉛処理性、耐糸錆性、耐SCC性
のいずれかが劣っている。
去」u」A
第1表に示した化学成分を有するアルミニウム合金のう
ち、翫6(本発明合金)のアルミニウム合金鋳塊を使用
し、実施例1と同一条件で均質化処理、熱間圧延、冷間
圧延後、最終熱処理条件を変えて各々結晶粒の異なる板
を製造し、伸び、SSマーク等の影響を調査した。その
結果を第2表に示す。 第2表より明らかなとおり、本発明例はいずれも均−伸
び、SSマーク、肌あれとも良好であり、成形加工性が
優れていることを示している。一方。 本発明範囲外の比較例は、均−伸び、肌あれ、SSマー
ク発生のいずれかが劣り、成形加工性が劣っていること
を示している。
ち、翫6(本発明合金)のアルミニウム合金鋳塊を使用
し、実施例1と同一条件で均質化処理、熱間圧延、冷間
圧延後、最終熱処理条件を変えて各々結晶粒の異なる板
を製造し、伸び、SSマーク等の影響を調査した。その
結果を第2表に示す。 第2表より明らかなとおり、本発明例はいずれも均−伸
び、SSマーク、肌あれとも良好であり、成形加工性が
優れていることを示している。一方。 本発明範囲外の比較例は、均−伸び、肌あれ、SSマー
ク発生のいずれかが劣り、成形加工性が劣っていること
を示している。
(発明の効果)
以上詳述したように、本発明によれば、適量のMg量、
Be添加並びに他の成分添加を適切にバランスよく調整
すると共に結晶粒とそのサイズを規制したので、従来の
5182よりも顕著に優れた高成形性を備えることがで
き、また耐食性(耐糸錆性、耐SCC性)を改善するこ
とができる。更に焼付塗装用として備えるべき成形性、
強度も優れていることは云うまでもない。
Be添加並びに他の成分添加を適切にバランスよく調整
すると共に結晶粒とそのサイズを規制したので、従来の
5182よりも顕著に優れた高成形性を備えることがで
き、また耐食性(耐糸錆性、耐SCC性)を改善するこ
とができる。更に焼付塗装用として備えるべき成形性、
強度も優れていることは云うまでもない。
第1図は糸錆試験の要領を示す図である。
Claims (3)
- (1)重量%で(以下、同じ)、Mg:5〜10%、C
u:0.2〜0.7%、Cr:0.01〜0.2%及び
Be:0.0002〜0.01%を含有し、且つFe:
0.1%以下、Si:0.1%以下に規制し、残部がA
l及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金板にお
いて、結晶粒が等軸粒で且つ板表面及び断面の平均結晶
粒径が30〜140μmの範囲であることを特徴とする
成形加工性が優れ、且つ焼付塗装後の耐糸錆性、耐応力
腐食割れ性を改善した高成形性アルミニウム合金。 - (2)前記アルミニウム合金が、更にMn:0.2%以
下、Zr:0.1%以下及びV:0.1%以下の1種又
は2種以上の合計を0.1%以下で含有するものである
請求項1に記載のアルミニウム合金。 - (3)前記アルミニウム合金が、更にTi:0.1%以
下及びB:0.02%以下の1種又は2種を含有するも
のである請求項1又は2に記載のアルミニウム合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2088698A JPH066768B2 (ja) | 1990-04-03 | 1990-04-03 | 高成形性アルミニウム合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
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Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03287739A true JPH03287739A (ja) | 1991-12-18 |
JPH066768B2 JPH066768B2 (ja) | 1994-01-26 |
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JP (1) | JPH066768B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05247577A (ja) * | 1992-03-03 | 1993-09-24 | Kobe Steel Ltd | 成形性に優れたアルミニウム合金とその製造法 |
EP0594509A1 (en) * | 1992-10-23 | 1994-04-27 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Process for manufacturing Al-Mg alloy sheets for press forming |
EP0697279A2 (en) | 1994-08-19 | 1996-02-21 | Kawasaki Steel Corporation | Aluminum alloy sheet having excellent press formability and spot weldability |
JP2018204100A (ja) * | 2017-04-15 | 2018-12-27 | ザ・ボーイング・カンパニーThe Boeing Company | マグネシウムと、クロム、マンガン及びジルコニウムのうちの少なくとも1つとを添加したアルミニウム合金、並びにその製造方法 |
JP2019011505A (ja) * | 2017-04-15 | 2019-01-24 | ザ・ボーイング・カンパニーThe Boeing Company | マグネシウムと、カルシウムと、クロム、マンガン及びジルコニウムのうちの少なくとも1つとを添加したアルミニウム合金、並びにその製造方法 |
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JPS6227544A (ja) * | 1985-07-26 | 1987-02-05 | Sky Alum Co Ltd | 成形加工用熱処理型t4処理アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 |
JPS6320437A (ja) * | 1986-07-15 | 1988-01-28 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | プレス加工性に優れたアルミニウム合金板材及びその製造法 |
JPH01219139A (ja) * | 1988-02-26 | 1989-09-01 | Kobe Steel Ltd | 耐糸錆性に優れた焼付塗装用アルミニウム合金 |
JPH0257655A (ja) * | 1988-08-24 | 1990-02-27 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 表面処理特性にすぐれた成形用アルミニウム合金板材の製造方法 |
-
1990
- 1990-04-03 JP JP2088698A patent/JPH066768B2/ja not_active Expired - Fee Related
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JP2018204100A (ja) * | 2017-04-15 | 2018-12-27 | ザ・ボーイング・カンパニーThe Boeing Company | マグネシウムと、クロム、マンガン及びジルコニウムのうちの少なくとも1つとを添加したアルミニウム合金、並びにその製造方法 |
JP2019011505A (ja) * | 2017-04-15 | 2019-01-24 | ザ・ボーイング・カンパニーThe Boeing Company | マグネシウムと、カルシウムと、クロム、マンガン及びジルコニウムのうちの少なくとも1つとを添加したアルミニウム合金、並びにその製造方法 |
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JPH066768B2 (ja) | 1994-01-26 |
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