JPH0327801A - Rolling method for h-shaped steel - Google Patents
Rolling method for h-shaped steelInfo
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
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- B21B1/0886—H- or I-sections using variable-width rolls
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- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明はＨ形鋼の圧延に使用されるユニバーサル圧延
機のとくに水平ロールの頻繁な組替えを行わすともウェ
ブ高さが一定でしかも断面寸法の良好なＨ形鋼を安定し
て製造しようとするものである。Detailed Description of the Invention (Industrial Field of Application) This invention is a universal rolling mill used for rolling H-section steel, in particular, which can maintain a constant web height and cross-sectional dimension even when the horizontal rolls are frequently changed. The aim is to stably manufacture H-beam steel with good quality.
（従来の技術）
一般に、Ｈ形鋼は、第６図（ａ）Φ）に示すようにプレ
ークダウン圧延機６の下流に粗ユニバーサル圧延機７、
エッジャー圧延機８および仕上げユニバーサル圧延機９
を配設したラインにおいて、第７図（ａ） （ｂ）及び
（Ｃ）に示すような断面形状になる素材１，２，３のい
ずれかを用いて熱間圧延することによって製造されてい
る。(Prior art) Generally, H-beam steel is manufactured by a rough universal rolling mill 7 downstream of a flake down rolling mill 6, as shown in FIG. 6(a) Φ).
Edger rolling mill 8 and finishing universal rolling mill 9
It is manufactured by hot rolling on a line equipped with any of materials 1, 2, and 3 that have a cross-sectional shape as shown in Figures 7 (a), (b), and (C). .
上掲第７図（ａ）（ｂ）及び（Ｃ）に示す各素材（つま
り、符号１はスラブ、符号２は矩形鋼片、符号３はＨ形
調用鋼片）は、まずプレークダウン圧延機６にて所定形
状にまで粗造型されるが、このような圧延に適した圧延
機６としては、通常第８図（ａ）（ｂ）に示すような開
札形４あるいは閉孔形５を刻設した上下ロールを有する
２重式ブレークダウン圧延機が用いられていた。Each material shown in FIGS. 7(a), (b), and (C) above (that is, numeral 1 is a slab, numeral 2 is a rectangular steel billet, and numeral 3 is a steel billet for H-shaped shaping) is first processed in a plate down rolling mill. 6, the rolling mill 6 is suitable for this type of rolling, and usually rolls an open shape 4 or a closed hole shape 5 as shown in FIGS. 8(a) and 8(b). A double breakdown rolling mill with upper and lower rolls was used.
ブレークダウン圧延機６による圧延は、具体的に複数個
の孔形を使用して順次各複数パスによる圧延にて素材を
以後の中間圧延に適合した形状にまで加工する工程であ
る。Rolling by the breakdown rolling mill 6 is a step in which the material is processed into a shape suitable for subsequent intermediate rolling by sequentially rolling multiple passes using a plurality of hole shapes.
上記の圧延にて粗造形された素材はつぎに第９図（ａ）
に示す如き形状になるロールを備えた１基以上の粗ユニ
バーサル圧延機７と第９図（ｂ）に示す如き形状になる
ロールを備えたｌ基以上のエソジャー圧延機８とによっ
て、通常は複数パスにて中間圧延され、次いで第９図（
Ｃ）に示す如き形状になるロールを備えた仕上げユニバ
ーサル圧延機９にて１バスでＨ形鋼製品に圧延される。The material roughly shaped by the above rolling process is then shown in Figure 9(a).
Usually, a plurality of rough rolling mills 7 are provided with rolls having a shape as shown in FIG. It is intermediately rolled in a pass, and then as shown in Fig. 9 (
The finished product is rolled into an H-beam steel product in one bath using a finishing universal rolling mill 9 equipped with rolls having a shape as shown in C).
従って、製品寸法が決まれば、仕上げユニバーサル圧延
機９のロール寸法とそれ以前の圧延機のロール寸法が決
まる。Therefore, once the product dimensions are determined, the roll dimensions of the finishing universal rolling mill 9 and the roll dimensions of the previous rolling mills are determined.
つまり、第８図（ａ）における寸法（イ）、第９図（ａ
）〜（Ｃ）における寸法（口）〜（二）はほぼ等しくな
る如く設計されているのである。このようにＨ形鋼の圧
延においては特にブレークダウン圧延後の素材の形状変
化は限定されたものであって、特定のシリーズ（例えば
Ｈ ６００Ｘ３００等）のＨ形鏑を圧延する場合にはそ
れに適合した特定幅の水平ロールが使用されていた。In other words, dimensions (a) in Fig. 8(a), dimensions (a) in Fig. 9(a)
) to (C) are designed so that the dimensions (opening) to (2) are approximately equal. In this way, when rolling H-shaped steel, the change in shape of the material after breakdown rolling is limited, and when rolling H-shaped steel of a specific series (for example, H 600X300, etc.), it is necessary to A horizontal roll of a specific width was used.
このような特定幅になる水平ロールによって圧延された
Ｈ形鋼はウェブ内幅が一定になるが、例えば一つのシリ
ーズにおいて、厚みの異なる多種サイズのＨ形鋼を製造
する場合には通常、水平ロールと垂直ロールのロール間
隔を変えて圧延することにより製造され、この場合形鋼
のフランジ厚の最大のものと最小のものとの厚み差は一
例を示せば片側で１６ｍｍ前後、両側ではその２倍、す
なわち３２＋＋ｖ程度ウェブ高さが変化することになる
。H-beams rolled by horizontal rolls that have a specific width have a constant inner web width, but when manufacturing H-beams of various sizes with different thicknesses in one series, it is usually necessary to It is manufactured by rolling by changing the roll spacing between rolls and vertical rolls, and in this case, the difference in thickness between the maximum and minimum flange thickness of the section steel is, for example, around 16 mm on one side and 2 mm on both sides. The web height will change by a factor of 32, ie 32++v.
同一シリーズ内でのウェブ高さの変化はこのように従来
の圧延法では避けられないものであるが、これを例えば
、建築材として用いる場合に大きな問題となることがあ
った。Changes in web height within the same series are unavoidable in conventional rolling methods, but this can sometimes become a big problem when used as a building material, for example.
すなわち、梁を同一シリーズ内の形鋼を複数接合する場
合には、上述の如く同一シリーズのＦＩ形鋼であっても
ウェブ高さにばらつきがあるから、それらの一方のフラ
ンジ外面を合わせると他方に大きなずれ（フランジ厚み
差の２倍）を生し、施工上問題となる。また、建築物の
構造を設計する場合は、普通建築物の外側から内側へと
順次寸法が決定されていくが、この際ウェブ内幅が一定
でフランジ厚の分だけウェブ高さが変わると施工箇所で
の他との寸法のとり合いに厳密さを要求される場合には
非常に問題となる。In other words, when joining multiple beams from the same series of steel sections, as mentioned above, even if the FI sections are from the same series, there are variations in web height, so if the outer surfaces of the flanges of one of them are combined, the outer surface of the flange of the other This causes a large deviation (twice the difference in flange thickness), which poses a problem during construction. Also, when designing the structure of a building, dimensions are normally determined sequentially from the outside of the building to the inside.In this case, if the inner web width is constant and the web height changes by the flange thickness, This becomes a serious problem when exact dimensions are required at certain locations.
さらに圧延によって製造されたＨ形鋼には寸法精度上の
問題もある。Furthermore, H-beam steel manufactured by rolling also has problems in terms of dimensional accuracy.
すなわちＨ形鋼の圧延においては、第１０図に示すよう
に粗ユニバーサル圧延機７の水平ロール１０の側部１１
が圧延本数の増加とともに摩耗して水平口−ル１０の内
幅寸法が減少する傾向がある。ここに垂直ロールｌ２は
、水平ロール１０とともに摩耗するが、垂直ロール１２
の摩耗についてはその間度を摩耗分だけ調整すればよく
、水平ロールほどの問題は生じない。しかしながら水平
ロールの摩耗については、第ｌｌ図に示す如く、フラン
ジＩ￥み（ホ）を一定にして圧延する場合にウェブ内幅
（へ）だけでなくウェブ高さ （ト）が水平ロールＩＯ
の側面部１ｌの摩耗分だけ低くなるので、通常は寸法公
差の許す範囲でフランジ厚み（ホ）を厚くしてウェブ高
さ （ト）を確保していた。That is, in rolling H-section steel, as shown in FIG.
As the number of rolls increases, the inner width of the horizontal hole 10 tends to decrease due to wear. Here, the vertical roll l2 wears out together with the horizontal roll 10, but the vertical roll 12
As for the wear of the rolls, it is only necessary to adjust the degree by the amount of wear, and this problem does not occur as much as with horizontal rolls. However, regarding the wear of the horizontal roll, as shown in Figure 11, when rolling is carried out with the flange I
The web height (g) is normally secured by increasing the flange thickness (e) within the range allowed by the dimensional tolerances, since the web height is reduced by the amount of wear on the side surface 1l.
ところが、形鋼製品のウェブ高さの許容差はウェブ高さ
が４００１未満のものについては±３．０ｍｍ ，同４
００ｍｍ以上６００ｍｍ未満のものについては±４．０
ｍｍ，同６００ｍｍ以上のものについては±５．０ｍｍ
とＪＩＳ Ｇ ３１９２に規定されている。However, the tolerance for the web height of shaped steel products is ±3.0mm for those with a web height of less than 4001 mm.
±4.0 for those with a length of 00 mm or more and less than 600 mm
mm, ±5.0mm for items over 600mm
This is specified in JIS G 3192.
Ｈ形鋼のウェブ高さは前述のように水平ロール１０のロ
ール幅の大小に影響されるので、通常ウェブ高さ（ト）
の寸法許容差の範囲内で使用する仔効ロール幅が制限さ
れていたのである。As mentioned above, the web height of H-section steel is affected by the roll width of the horizontal roll 10, so the web height (T) is usually
The effective roll width to be used was limited within the dimensional tolerance of .
このように使用する水平ロール１０の幅によってフラン
ジ厚みは異なるが、とくに摩耗してロール幅が減少した
水平ロール１０で圧延すると同一圧延チャンス内でも製
品のフランジ厚は厚くなり、当然圧延チャンス毎に所定
のロール幅になるロールに取り替えたとしても、摩耗の
進行に伴いロール幅が変わることになるから、チャンス
毎の製品寸法にもばらつきが生じこれは寸法精度上好ま
しくない。The flange thickness varies depending on the width of the horizontal roll 10 used in this way, but if rolling is performed using a horizontal roll 10 that has been particularly worn and the roll width has decreased, the flange thickness of the product will become thicker even within the same rolling chance, and naturally, each rolling chance Even if the roll is replaced with a roll having a predetermined roll width, the roll width will change as the wear progresses, resulting in variations in product dimensions from time to time, which is unfavorable in terms of dimensional accuracy.
圧延によって製造されたＨ形鋼には以上のような問題が
あるため、とくに建築用材としては、フランジ厚が変化
してもウェブ高さが＝定になるようにプレートを溶接し
て製造したＨ形鋼が用いられるれ、当然、この場合圧延
Ｈ形鋼より製造コストが高くなるという不利があった。Because H-beam steel manufactured by rolling has the above-mentioned problems, H-beam steel, which is manufactured by welding plates so that the web height remains constant even if the flange thickness changes, is particularly useful as a construction material. Shaped steel is used, which naturally has the disadvantage of being more expensive to manufacture than rolled H-shaped steel.
以上述べたような従来技術の欠点を解消する試みとして
発明者らは先に特願昭６３−１９５１８号明細書におい
て、Ｈ形鋼の熱間圧延工程で圧延機のロールを組み換え
ることなしにウェブ高さを一定にすることを可能とした
技術を提案した。In an attempt to solve the above-mentioned drawbacks of the prior art, the inventors previously proposed in Japanese Patent Application No. 19518/1983 a method for hot rolling H-section steel without changing the rolls of a rolling mill. We proposed a technology that makes it possible to maintain a constant web height.
（発明が解決しようとする課題）
かかる技術は第１２図に示す如く垂直ロール１３とスリ
ーブロールを有する幅可変式水平ロールｌ４を組み込ん
だユニバーサル圧延機を用い、この圧延機の水平ロール
のロール幅（チ）を適宜変更することにより粗形鋼片の
ウェブ内幅Ｗの縮小調整を行い仕上げ圧延をしようとす
るものであり、とくに建築材向けに用いられるような、
同一シリーズ内においてもフランジ厚の最大寸法と最小
寸法の差が３２ｍｍ程度になるＨ形鋼を製造する場合非
常に有効であった。(Problems to be Solved by the Invention) This technology uses a universal rolling mill incorporating a vertical roll 13 and a variable width horizontal roll 14 having a sleeve roll, as shown in FIG. By appropriately changing (H), the inner width W of the web of the rough shaped steel billet is adjusted to reduce it for finish rolling.
It was very effective when manufacturing H-beam steel in which the difference between the maximum and minimum flange thickness was about 32 mm even within the same series.
しかしながら上記の技術にあってはウェブ内幅の縮小量
が大きくなる程ウェブの中心偏りなどの形状不良が発生
し易くなり、これが著しい場合にはウェブとフランジと
の接合部におけるＲ部が折れ込むつれいあるため、これ
を回避する必要があったが、このような手立てはいまの
ところ知られていなかった。とくに建築材向け以外のＨ
形鋼を対象としたものでは圧延機のロールの組替えを要
することなくより大きな幅調整を可能とすることが生産
性の向上の点からも有利であり、従って上記のような問
題の迅速な解決が望まれていた。However, with the above technology, the greater the reduction in the inner width of the web, the more likely it is that defects such as deviation in the center of the web will occur, and if this is significant, the R part at the joint between the web and the flange will bend. Because of this, it was necessary to avoid this problem, but such a method was not known until now. Especially for H other than construction materials.
For steel sections, it is advantageous to be able to adjust the width to a greater extent without having to change the rolls of the rolling mill, and therefore to quickly solve the problems mentioned above. was desired.
異なるフランジ厚みの形鋼製品を製造する場合とかフラ
ンジ厚みが不可避にばらつくような場合があってもウェ
ブ高さがほぼ一定になるＨ形鋼を製造コストの増大を伴
なったり圧延機のロールの頻繁な取替えを要することな
しに効率よく製造できる圧延方法を提案することがこの
発明の目的である。When manufacturing steel sections with different flange thicknesses, or when the flange thickness inevitably varies, it is difficult to create an H-beam steel whose web height is almost constant, which increases manufacturing costs and reduces the number of rolling mill rolls. It is an object of the present invention to propose a rolling method that allows efficient production without requiring frequent replacement.
（課題を解決するための手段）
この発明はブレイクダウン圧延を経た素材に粗圧延次い
で仕上げ圧延を施してＨ形鋼を製造するに当り、粗圧延
を経たウェブおよびフランジを有する粗形鋼片に、該粗
形鋼片のパスラインを上下に挟みｌパス当たりのウェブ
内幅縮小量が粗形鋼片のウェブ厚みの４倍以内となるロ
ール幅に設定した上下一対の幅可変水平ロールと所定の
ウェブ高さに対応したロール間隔になる左右一対の垂直
ロールとを備えたユニバーサル圧延機にて、該形鋼片の
各フランジの幅端部の少なくとも一方を拘束しつつフラ
ンジの角度起こしとウェブ高さ圧下およびウェブ・フラ
ンジの厚み圧下を行なう仕上げ圧延を施してウェブ内幅
寸法を縮小調整することを特徴とするＨ形鋼の圧延方法
である。(Means for Solving the Problems) This invention provides a rough-shaped steel piece having a web and a flange that has undergone rough rolling, when manufacturing an H-section steel by subjecting a material that has undergone breakdown rolling to rough rolling and then finish rolling. , a pair of upper and lower variable-width horizontal rolls with a predetermined width set to a roll width that holds the pass line of the rough-shaped steel piece above and below such that the amount of web inner width reduction per pass is within 4 times the web thickness of the rough-shaped steel piece; A universal rolling mill equipped with a pair of left and right vertical rolls with a roll spacing corresponding to the web height of the section is used to raise the angle of the flange and roll the web while restraining at least one of the width ends of each flange of the section steel piece. This is a method of rolling an H-section steel, which is characterized in that the inner width of the web is adjusted by performing finish rolling to reduce the height and the thickness of the web flange.
（作 用）
仕上げユニバーサル圧延機の水平ロールのロール幅を粗
圧延を経た粗形鋼片のウェブ内幅よりも小さく設定して
ウェブ内幅の縮小調整を行う場合にはロールと粗形鋼片
の接触状態は第１図に示すようになる。(Function) When adjusting the web inner width by setting the roll width of the horizontal roll of the finishing universal rolling mill to be smaller than the web inner width of the rough-shaped steel billet that has undergone rough rolling, the roll and rough-shaped steel billet The contact state is as shown in FIG.
ここでウェブ内幅Ｂ一。の圧下縮小は垂直ロールＶによ
って行われることになるから、通常のロール径、圧下率
のもとでは垂直ロールＶが水平ロールＨに先行して粗形
鋼片ｈと接触し次いで水平ロールＨのロール側面が接触
してこれによるウェブ厚の圧下が行われる。Here, the inner width of the web is B1. Since the rolling reduction is performed by the vertical rolls V, under the normal roll diameter and rolling ratio, the vertical rolls V come into contact with the rough shaped steel slab h before the horizontal rolls H, and then the horizontal rolls H The side surfaces of the rolls come into contact, thereby reducing the web thickness.
このようにウェブ内幅の縮小は主として圧延機のロール
中心よりはやや入り側の領域で行われるが、この領域で
は粗形鋼片ｈが水平ロールＨの表面に接触するまでは水
平ロールＨのすき間Ｌが第２図（ａ）に示すようにウェ
ブ厚より大きいことから、場合によっては第２図（ｂ）
に示すようにウェブ部のねしれが発生する。In this way, the inner web width is mainly reduced in the area slightly on the entrance side of the roll center of the rolling mill. Since the gap L is larger than the web thickness as shown in Figure 2(a), in some cases the gap L as shown in Figure 2(b)
As shown in the figure, the web part becomes twisted.
圧延機の入り側においてウェブのねじれが発生し、この
状態で圧延が進行するとフランジの幅方向の中央位置が
水平ロールのロールすき間の中心（パスライン）からは
ずれた状態で圧延されることとなるから第３図（ａ）
（ｂ）に示すようなウェブ中心の偏りやウェブの付け替
え現象などの不具合が発生する。この現象はユニバーサ
ル圧延機の構造上水平ロールＨに対して粗形鋼片ｈのフ
ランジの幅方向中央位置が制御できないことに起因する
ものである。Twisting of the web occurs on the entry side of the rolling mill, and if rolling proceeds in this state, the center position of the flange in the width direction will be deviated from the center of the roll gap (pass line) of the horizontal rolls. From Figure 3(a)
Problems such as a web-centered bias and a web replacement phenomenon as shown in (b) occur. This phenomenon is caused by the fact that the center position of the flange of the rough shaped steel billet h in the width direction cannot be controlled with respect to the horizontal roll H due to the structure of the universal rolling mill.
この発明ではとくに粗形鋼片ｈのウェブを幅方向から圧
下するのでウェブにつながるフランジの幅方向中央位置
が水平ロールに対して不安定になる傾向が強い。そこで
この発明においては仕上げユニバーサル圧延機によるウ
ェブ内幅の縮小調整に際してそ゜の調整量が圧延前の粗
形鋼片のウェブ厚みの４倍以内となるように圧延機のロ
ール幅及びロール間隔を設定しておき、粗形鋼片の各フ
ランジの幅端部を少なくとも一方側で拘束して圧延パス
ラインとフランジ幅方向の中央を一致させつつ圧延する
ようにした。In this invention, in particular, since the web of the rough-shaped steel billet h is rolled down from the width direction, there is a strong tendency that the center position in the width direction of the flange connected to the web becomes unstable with respect to the horizontal roll. Therefore, in this invention, when adjusting the inner width of the web by the finishing universal rolling mill, the roll width and roll spacing of the rolling mill are set so that the adjustment amount is within four times the web thickness of the rough shaped steel billet before rolling. Then, the width end of each flange of the rough shaped steel piece was restrained on at least one side so that the rolling pass line and the center of the flange in the width direction were made to coincide with each other during rolling.
第４図は粗形鋼片のフランジの幅端部を拘束した状態で
しかも１パスでウェブの幅縮小を行った際の幅縮小調整
量とウェブ厚の関係を示すグラフである。第４図におい
て×印は形状不良が発生した場合を、○印は形状が良好
であった場合を示すが、フランジの幅端部を拘束しつつ
ウェブ厚みの４倍以内の縮小調整量に調整して圧延を行
えば形状不良は全く生じないことが判る。FIG. 4 is a graph showing the relationship between the width reduction adjustment amount and the web thickness when the width of the web is reduced in one pass while the width end of the flange of the rough shaped steel piece is restrained. In Figure 4, the x mark indicates a case where a defective shape has occurred, and the ○ mark indicates a case where the shape is good.The width end of the flange is restrained and the reduction adjustment amount is adjusted to within 4 times the web thickness. It can be seen that if rolling is carried out in this manner, no shape defects will occur.
ウェブ内幅の縮小調整量がウェブ厚の４倍を越える場合
にはバス回数を２パス以上とし１パス当たりの圧下量を
軽減することが形状不良を回避する点からも重要である
。When the amount of reduction adjustment of the web inner width exceeds four times the web thickness, it is important to reduce the amount of reduction per pass by increasing the number of passes to two or more from the viewpoint of avoiding shape defects.
なお、フランジの幅端部の拘束要領としては、例えば第
５図（ａ）に示すような溝付の垂直ロールを用いる場合
や第５図（ｂ）のような溝付の水平ロールを用いる場合
あるいは第５図（Ｃ）に示すような貫通ガイドｇを用い
る場合などが考えられるが、数種類のＨ形鋼の圧延に際
して兼用し設備コストの上昇を抑制できるという点では
第５図（Ｃ）に示すような貫通ガイドがとくに有利であ
る。Note that the width end portion of the flange can be restrained, for example, when using a grooved vertical roll as shown in Fig. 5(a) or when using a grooved horizontal roll as shown in Fig. 5(b). Alternatively, a penetration guide g as shown in Fig. 5(C) may be used, but the method shown in Fig. 5(C) can be used for rolling several types of H-section steel and suppress the increase in equipment costs. A through guide as shown is particularly advantageous.
（実施例）
代表的な製品呼称寸法である｝ｉ ５００ｘ２００にな
るＨ形鋼の製造を対象とした場合の実施例について説明
する。(Example) An example will be described in which the production of H-beam steel with typical product designation dimensions }i 500x200 is targeted.
ウェブ厚およびフランジ厚がそれぞれ（ ６ ＋ｎ＋＋
＋ ｘ９ｍｍ） ， （９ＭＸ１２ｍｍ） ， （
９ｍｍＸ１６ｍｍ） ， （１２ｍｍＸ１６ｍｍ）
， （１２ｕｕｎＸ２２ｍｍ） ， （１２ｎｕｎｘ２
５＋ｎｎ＋）となるように形鋼製品に圧延すべくそれに
適合した粗形鋼片をまず水平ロールのロール幅を４８２
ｍｍに設定した圧延機にて粗ユニバーサル圧延を行い所
定の厚さにまで圧延した後、最終製品の中で最もフラン
ジ厚みの薄いＨ５００ Ｘ２００ Ｘ ６ Ｘ ９のＨ
形鋼のウヱプ高さにそろうように仕上ユニバーサル圧延
機の垂直ロールの間隔および水平ロールのロール幅を各
々について設定して仕上げ圧延を行った。なおこのとき
の仕上げ圧延機には第５図（Ｃ）に示す如き貫通ガイド
ｇを設置して左右の上下におけるフランジ幅端部を拘束
した。またパス回数は全て１パスとした。圧延結果を表
−ｌにまとめて示す。なお、表−１にはこの発明の効果
を明確に示すためにフランジを拘束しないで圧延を行っ
たときの圧延結果と、最もウェブ厚の薄いものと最もウ
ェブ厚の厚いものについてｌバスでの圧下限界を越えて
ウェブ内幅の縮小調整を行った際の圧延結果も併せて示
す。The web thickness and flange thickness are respectively (6 +n++
+ x9mm), (9MX12mm), (
9mmX16mm), (12mmX16mm)
, (12uunX22mm) , (12nunx2
5+nn+) In order to roll a shaped steel product into a shaped steel product, first roll a horizontal roll with a roll width of 482 mm.
After performing rough universal rolling on a rolling mill set to mm to a specified thickness, the final product has the thinnest flange thickness of H500 x 200 x 6 x 9 H.
Finish rolling was performed by setting the interval between the vertical rolls and the roll width of the horizontal rolls of the finishing universal rolling mill so as to match the weep height of the section steel. At this time, a through guide g as shown in FIG. 5(C) was installed in the finishing rolling mill to restrain the left and right upper and lower flange width ends. In addition, the number of passes was all one pass. The rolling results are summarized in Table 1. In order to clearly show the effects of this invention, Table 1 shows the rolling results when rolling was performed without constraining the flange, and the rolling results for the thinnest web thickness and the thickest web thickness. The results of rolling when the inner width of the web was adjusted to be smaller than the rolling limit are also shown.
表−１から明かなようにフランジを拘束しないで圧延し
た場合には、ウェブ内幅の縮小調整星が粗形鋼片のウェ
ブ厚の４倍以下であっても形状不良が発生したのに対し
、フランジを拘束して圧延を行った場合には所定の幅縮
小量にさえあれば形状不良の発生がないことが確かめら
れた。As is clear from Table 1, when the flanges were rolled without restraint, shape defects occurred even if the web inner width reduction adjustment star was less than four times the web thickness of the rough shaped steel slab. It was confirmed that when rolling was performed with the flange restrained, no shape defects occurred as long as the width was reduced by a predetermined amount.
（発明の効果）
この発明によれば、粗ユニバーサル圧延段階を経た粗形
鋼片に仕上げユニバーサル圧延を施すに当たり、該粗鋼
片のフランジ幅端部を拘束しつつ所定の内幅縮小調整量
に設定して圧延するようにしたから、ウェブの中心偏り
などの形状不良の発生なしに寸法精度の良好な形鋼製品
を安定して製造できる。(Effects of the Invention) According to the present invention, when finishing universal rolling is performed on a rough shaped steel billet that has passed through the rough universal rolling stage, the flange width end portion of the crude steel billet is restrained and set to a predetermined inner width reduction adjustment amount. Since the web is rolled by rolling, it is possible to stably manufacture shaped steel products with good dimensional accuracy without the occurrence of shape defects such as center deviation of the web.
第ｌ図はＨ形鋼の圧延状況の説明図、
第２図（ａ） （ｂ）は形状不良の発生状況の説明図、
第３図（ａ）（ｂ）は形状不良の発生したＨ形鋼の断面
を示す図、
第４図はＨ形鋼の圧延過程で生じる形状不良の発生限界
を調査したグラフ、
第５図（ａ）（ｔ））（Ｃ）は粗形鋼片を仕上げ圧延す
る際のフランジ幅端部の拘束要領の説明図、
第６図（ａ）（ｂ）はＨ形鋼の圧延要領の説明図、第７
図（ａ）（ｂ）（Ｃ）はＨ形鋼圧延用素材の断面を示し
た図、
第８図（ａ）（ｂ）はブレークダウン圧延における圧延
ロールのカリバー形状を示した図、
第９図（ａ）（ｂ）（Ｃ）は粗ユニバーサル圧延、エッ
ジャ圧延および仕上げユニバーサル圧延の各圧延段，階
におけるロールの断面形状を示した図、第１０図は水平
ロールの摩耗状況を示した図、第１１図はＨ形鋼の主要
寸法を示した図、第１２図はロール幅の変更可能な圧延
ロールを模式的に示した図である。
１・・・スラブ ２・・・矩形鋼片３・・・
Ｈ形鋼用鋼片 ４・・・オープンカリバー５・・・
クローズド力リバー
６・・・ブレークダウン圧延機
７・・・粗ユニバーサル圧延機
８・・・エッジャー圧延機
９・・・仕上げユニハーサル圧延機
■・・・垂直ロール Ｈ・・・水平ロールｈ・・
・粗形鋼片
Ｋ・・・水平ロールとの接触部
ｇ・・・貫通ガイド
第１肉
Ｃｂ）
第４図
０
５
Ｉθ
メ５
２０
クエフ゛／ｌ− （ ｍｍ）
第３図
（（１）
（ｂノ
第６図
（ｂ）
第７図
第８図
第１０図
第９図
（幻
ＩＯ
（ｂ）
ξ
第１１図
（Ｃ）
ｑ
７．３
−７−Figure 1 is an explanatory diagram of the rolling situation of H-beam steel, Figure 2 (a) and (b) are explanatory diagrams of the occurrence of shape defects,
Figures 3 (a) and (b) are diagrams showing the cross section of H-section steel with shape defects, Figure 4 is a graph investigating the occurrence limit of shape defects that occur during the rolling process of H-section steel, and Figure 5 ( a)(t))(C) is an explanatory diagram of the restraining procedure of the flange width end when finishing rolling a rough-shaped steel slab, and Figure 6 (a) and (b) are explanatory diagrams of the rolling procedure of H-beam steel. , 7th
Figures (a), (b), and (C) are diagrams showing the cross section of the material for H-section steel rolling. Figures 8 (a) and (b) are diagrams showing the caliber shape of the rolling rolls in breakdown rolling. Figures (a), (b), and (C) are diagrams showing the cross-sectional shape of the rolls at each rolling stage and stage of rough universal rolling, edger rolling, and finishing universal rolling, and Figure 10 is a diagram showing the wear status of the horizontal rolls. , FIG. 11 is a diagram showing the main dimensions of the H-section steel, and FIG. 12 is a diagram schematically showing a rolling roll whose roll width can be changed. 1...Slab 2...Rectangular steel piece 3...
Steel billet for H-section steel 4...Open caliber 5...
Closed force river 6... Breakdown rolling mill 7... Rough universal rolling mill 8... Edger rolling mill 9... Finishing uniform rolling machine ■... Vertical roll H... Horizontal roll h...
・Rough shaped steel billet K...Contact part with horizontal roll g...Penetration guide first thickness Cb) Fig. 4 Fig. 6 (b) Fig. 7 Fig. 8 Fig. 10 Fig. 9 (Phantom IO (b) ξ Fig. 11 (C) q 7.3 -7-
Claims (1)
げ圧延を施してＨ形鋼を製造するに当り、粗圧延を経た
ウェブおよびフランジを有する粗形鋼片に、該粗形鋼片
のパスラインを上下に挟み１パス当たりのウェブ内幅縮
小量が粗形鋼片のウェブ厚みの４倍以内となるロール幅
に設定した上下一対の幅可変水平ロールと所定のウェブ
高さ寸法に対応したロール間隔になる左右一対の垂直ロ
ールとを備えたユニバーサル圧延機にて、該形鋼片の各
フランジの幅端部の少なくとも一方を拘束しつつフラン
ジの角度起こしとウェブ高さ圧下およびウェブ・フラン
ジの厚み圧下を行なう仕上げ圧延を施してウェブ内幅寸
法を縮小調整することを特徴とするＨ形鋼の圧延方法。1. When producing H-section steel by rough rolling and then finish rolling a material that has undergone breakdown rolling, the pass line of the rough-shaped steel billet having a web and flange that has undergone rough rolling is set. A pair of upper and lower variable width horizontal rolls whose roll width is set so that the amount of web inner width reduction per one pass of upper and lower sandwiching is within 4 times the web thickness of the rough shaped steel billet, and a roll spacing corresponding to a predetermined web height dimension. A universal rolling mill equipped with a pair of left and right vertical rolls is used to raise the angle of the flange, reduce the web height, and reduce the thickness of the web flange while restraining at least one of the width ends of each flange of the section steel piece. A method for rolling an H-section steel, which comprises performing finish rolling to reduce the inner width of the web.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15967589A JPH0775722B2 (en) | 1989-06-23 | 1989-06-23 | Rolling method for H-section steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15967589A JPH0775722B2 (en) | 1989-06-23 | 1989-06-23 | Rolling method for H-section steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0327801A true JPH0327801A (en) | 1991-02-06 |
| JPH0775722B2 JPH0775722B2 (en) | 1995-08-16 |
Family
ID=15698877
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15967589A Expired - Lifetime JPH0775722B2 (en) | 1989-06-23 | 1989-06-23 | Rolling method for H-section steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0775722B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102513362A (en) * | 2011-12-12 | 2012-06-27 | 莱芜钢铁集团有限公司 | UE hole type for hot rolling J-shaped portal channel steel |
-
1989
- 1989-06-23 JP JP15967589A patent/JPH0775722B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102513362A (en) * | 2011-12-12 | 2012-06-27 | 莱芜钢铁集团有限公司 | UE hole type for hot rolling J-shaped portal channel steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0775722B2 (en) | 1995-08-16 |
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