JPH03277755A - Method for removing dross adhering to immersion roll - Google Patents
Method for removing dross adhering to immersion rollInfo
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、合金化溶融亜鉛メッキ製品を製造する連続鋼
帯溶融亜鉛メッキラインにおいて、溶融亜鉛メッキ洛中
に浸漬されたロール（ジンクロール、スナップロール）
に付着するボトムドロスを除去するまたはその付着を防
止する方法に関する。Detailed Description of the Invention [Industrial Field of Application] The present invention is directed to a continuous steel strip hot-dip galvanizing line for producing alloyed hot-dip galvanized products. roll)
The present invention relates to a method for removing or preventing bottom dross from adhering to the bottom dross.
一般に、溶融亜鉛メッキ鋼帯を製造する場合、メッキま
ま銅帯とする場合と、メッキ後加熱処理して合金化する
ことを、同一ラインにおいて、適宜切り換えながら処理
することが行われている。Generally, when manufacturing a hot-dip galvanized steel strip, processes are carried out in the same line, with appropriate switching between producing a copper strip as plated and heat-treating and alloying after plating.
この種の連続鋼帯溶融亜鉛メッキラインにおいては、銅
帯のＦｅの溶出により形成されるＦｅＺｎ合金を主成分
とするドロスが浴底に堆積し、いわゆるボトムドロスが
生成する。このボトムドロスは、鋼帯が浸漬ロールを通
過するときにメッキ液の随伴流に伴い浮上して、銅帯に
付着し、製品の品質を悪化させる。また、浸漬ロールに
も付着して種々の弊害を生じる。In this type of continuous steel strip hot-dip galvanizing line, dross mainly composed of FeZn alloy formed by elution of Fe from the copper strip is deposited at the bottom of the bath, producing so-called bottom dross. This bottom dross floats up with the flow of the plating solution when the steel strip passes through the immersion rolls and adheres to the copper strip, deteriorating the quality of the product. It also adheres to the dipping roll, causing various problems.
従来、かかるボトムドロスの除去について各種方法が検
討されてきた。Conventionally, various methods have been studied for removing such bottom dross.
その方法として、■合金化メッキ段階が終了して非合金
化段階に移行するときに、使用していた浸漬ロールを浴
から取り出して酸洗を行う方法、■特開昭６２−２５０
１６０号公報に開示されているように、ジンクロール前
後に攪拌装置を設け、メッキ処理中にこの攪拌装置によ
りメッキ液を攪拌して攪拌流を生ぜしめ、これにより浴
内のＡｌ濃度の偏析を防ぎ、また非合理化溶融亜鉛メッ
キ段階と合理化亜鉛メッキ段階との切換時には、攪拌を
強化することにより、ボトムドロスをトップドロスとし
て回収する方法（以下先行法という）が知られている。The methods include: 1. When the alloying plating stage is completed and the transition to the non-alloying stage takes place, the immersion roll used is taken out of the bath and pickled; 2. JP-A-62-250
As disclosed in Japanese Patent No. 160, a stirring device is provided before and after the zinc roll, and the stirring device stirs the plating solution during the plating process to generate a stirring flow, thereby preventing segregation of the Al concentration in the bath. A method is known in which bottom dross is recovered as top dross by intensifying stirring when switching between the non-rationalized hot-dip galvanizing stage and the rationalized galvanizing stage (hereinafter referred to as the "prior method").
しかし、上記■の方法では、ボトムドロスの付着は防止
できるにしても、浸漬ロールはＮｉ−Ｃｒ添加鋼または
Ｎｉ−Ｃｒ添加鋼に溶射などの表面処理を施したものが
用いられるのが普通であるが、いずれの場合も酸洗を行
うと孔食や溶射の剥離が促進され、ひびわれ等の劣化を
促進させ、ロール寿命を低下させる。従って、ロールの
交換を頻繁にたとえば１〜２週間毎行う必要がある。ま
た、浸漬ロールの交換時は連続炉の停止および再加熱を
行わなければならないため生産性の低下と製造コストの
増大を招く。さらに、頻繁なロール交換はロール整備要
因を必要とするため合理化の阻害要因ともなっている。However, although the method (2) above can prevent the adhesion of bottom dross, the immersion rolls are usually made of Ni-Cr-added steel or Ni-Cr-added steel that has been subjected to a surface treatment such as thermal spraying. However, in any case, pickling promotes pitting corrosion and flaking of thermal spraying, accelerates deterioration such as cracking, and shortens the life of the roll. Therefore, it is necessary to replace the rolls frequently, for example every one to two weeks. Furthermore, when replacing the immersion roll, the continuous furnace must be stopped and reheated, resulting in a decrease in productivity and an increase in manufacturing costs. Furthermore, frequent roll replacement requires roll maintenance, which is an impediment to rationalization.
また上記■の方法は有効であるとしても、上記切換時に
攪拌流を強化したのみでは、ボトムドロスの発生量の低
減効果は不十分であることが、本発明者の追試で明らか
となった。Moreover, even if the method (2) above is effective, additional tests by the present inventors have revealed that merely strengthening the stirring flow at the time of switching is insufficient to reduce the amount of bottom dross generated.
そこで本発明の主たる課題は、浸漬ロールに付着したボ
トムドロスを、浸漬ロールを交換することなく除去し、
かつ除去効果を高くすることにある。Therefore, the main object of the present invention is to remove the bottom dross attached to the dipping roll without replacing the dipping roll.
The objective is to increase the removal effect.
上記課題は、合金化と非合金化溶融亜鉛メッキ鋼帯の製
造を切り換えながらメッキ処理する連続鋼帯溶融亜鉛メ
ッキラインにおいて、溶融亜鉛メッキ浴中に浸漬された
浸漬ロールにボトムドロスが付着することを防止する方
法において、合金化段階から非合金化段階への切換の際
に、洛中に非合金化処理時に必要なＡＡ量にプラスして
実質的にボトムドロスがトップドロス化する量のＡｌ２
を添加するとともに、かつＮ２によるバブリングを行い
前記浸漬ロールに対するＮ２気泡との接触を行うことで
解決される。The above problem is to prevent bottom dross from adhering to the immersion roll immersed in the hot-dip galvanizing bath in a continuous steel strip hot-dip galvanizing line that performs plating while switching between producing alloyed and non-alloyed hot-dip galvanized steel strip. In the method for preventing this, when switching from the alloying stage to the non-alloying stage, in addition to the amount of AA required during the non-alloying process, Al2 is added in an amount that substantially changes the bottom dross to the top dross.
This can be solved by adding N2 and bubbling with N2 to bring the immersion roll into contact with the N2 bubbles.
本発明にしたがって、Ａｌ！の添加とともに、Ｎ。 According to the invention, Al! With the addition of N.
の吹込みを行うと、銅帯から溶出したＦｅがＡｌと反応
してＦｅＡ Ａ’金合金なって浮上しトップドロス化す
る。また、合金化段階で浴底に堆積したＦｅＺｎ合金が
Ａｌの添加により置換反応を生じ、ＦｅＡ ４１！合金
として同様にトップドロス化する。When blowing is performed, Fe eluted from the copper strip reacts with Al to form a FeA A' gold alloy which floats and becomes top dross. In addition, the FeZn alloy deposited on the bath bottom during the alloying stage undergoes a substitution reaction due to the addition of Al, resulting in FeA 41! Similarly, it becomes top dross as an alloy.
このとき、単にＡｌの添加のみであると、反応速度が低
いのに対して、Ｎ２の吹込みを行うと速やかにその反応
が促進され、ボトムドロスの浸漬ロールに付着したボト
ムドロスが除去される。At this time, if only Al is added, the reaction rate is low, but if N2 is blown, the reaction is quickly promoted and the bottom dross adhering to the bottom dross immersion roll is removed.
しかも、本発明では、先行例のように、単に浴の攪拌に
よることなく、Ｎ２によるバブリングを行うから、後記
実施例のように、先行法に比較して、ボトムドロスの除
去性が著しく高まる。Moreover, in the present invention, bubbling with N2 is performed without simply stirring the bath as in the previous example, so that the bottom dross removal performance is significantly improved compared to the previous method, as in the examples described later.
以下本発明をさらに具体的に説明する。 The present invention will be explained in more detail below.
まず、ボトムドロスの生成および浸漬ロールへの付着機
構について説明する。First, the mechanism of bottom dross generation and attachment to the immersion roll will be explained.
一般に、連続鋼帯溶融亜鉛メッキラインにおいては、第
５図に示すごとく、鋼帯１は図示しない連続焼鈍炉から
大気中に出ることなく非酸化性雰囲気中をスナウト２を
介して直接溶融亜鉛メッキ浴３に導かれる。次いで鋼帯
１はジンクロール４によって垂直上方に方向転換され、
スナップロール５．５′によって支持および反りの矯正
を受けた後、溶融亜鉛メッキ浴３を出ていく。ここで、
ジンクロール４とスナップロール５．５“とを総称して
浸漬ロールという。Generally, in a continuous steel strip hot-dip galvanizing line, as shown in Fig. 5, the steel strip 1 is directly hot-dip galvanized through a snout 2 in a non-oxidizing atmosphere without exiting to the atmosphere from a continuous annealing furnace (not shown). You will be led to Bath 3. The steel strip 1 is then turned vertically upwards by a zinc roll 4;
After being supported and straightened by snap rolls 5.5', it leaves the hot-dip galvanizing bath 3. here,
The zinc roll 4 and the snap roll 5.5'' are collectively referred to as a dipping roll.
ところで、かかる溶融亜鉛メッキ浴では、合金化溶融亜
鉛メッキ製品と非合金化亜鉛メッキ製品が、適宜切換え
られて製造されるが、合金化亜鉛メッキ製品を製造する
場合とそうでない場合とでは、メッキ浴中のＡ！ｌ濃度
が異なるように設定される。すなわち、合金化の場合に
はＡｌ１１１度が高いほど合金化が抑制されるので、合
金化を促進するために０．０８〜０．１０％に調整され
る。一方、非合金化の場合はＡｌ濃度が高いほどメッキ
被膜の密着性が良好になるので０．１２〜０．１４％に
調整される。By the way, in such a hot-dip galvanizing bath, alloyed hot-dip galvanized products and non-alloyed galvanized products are manufactured by switching as appropriate, but the plating is different when producing alloyed galvanized products and when not. A in the bath! l concentration is set to be different. That is, in the case of alloying, the higher the Al111 degree, the more inhibited alloying is, so it is adjusted to 0.08 to 0.10% in order to promote alloying. On the other hand, in the case of non-alloying, the higher the Al concentration, the better the adhesion of the plating film, so it is adjusted to 0.12 to 0.14%.
このため、銅帯からメッキ洛中に溶出したＦｅも、合金
化と非合金化で異なった挙動を示す。合金化の場合は、
Ｆｅ十Ｚり→ＦｅＺｎ合金となって浴底に沈降し、ボト
ムドロス６となるのに対して、非合金化の場合はＦｅ＋
Ａｊ２→ＦｅＡｌ！合金となって浮上する。For this reason, Fe eluted from the copper strip into the plating layer also behaves differently depending on whether it is alloyed or non-alloyed. In case of alloying,
Fe+Zn becomes FeZn alloy and settles to the bottom of the bath, resulting in bottom dross 6, whereas in the case of non-alloying, Fe+
Aj2→FeAl! It becomes an alloy and floats to the surface.
その結果、合金化段階で発生するボトムドロスは浴中を
浮遊しているとき浸漬ロールに対して付着する。すなわ
ち、合金化段階において、第６図に示すように、メッキ
の続行に伴って、スナップロール５ （５’）の鋼帯ｌ
の通過しない部分へのボトムドロス６の付着が進行する
。この付着が生じると、その後、鋼帯１の拡巾を行うと
きに、その鋼帯１のエツジの折れ、伸びが起こり製品不
良の原因となる。またジンクロール４については、通常
ジンクロール４にはスリップ防止のための溝４ａ加工が
しであるが、この溝４ａに第７図のようにドロス６が詰
まり、ジンクロール４表面が平滑化し摩擦係数の低下を
生じ、回転不良を起こしやすくなる。As a result, the bottom dross generated during the alloying step adheres to the dip roll while floating in the bath. That is, in the alloying stage, as shown in FIG. 6, as plating continues, the steel strip l on the snap roll 5 (5')
The bottom dross 6 continues to adhere to the portions through which the bottom dross 6 does not pass. If this adhesion occurs, the edges of the steel strip 1 may bend or elongate when the steel strip 1 is subsequently widened, resulting in product defects. Regarding the zinc roll 4, normally the zinc roll 4 is machined with grooves 4a to prevent slipping, but the grooves 4a become clogged with dross 6 as shown in Fig. 7, and the surface of the zinc roll 4 becomes smooth and friction This causes a decrease in the coefficient, making it easier to cause rotational defects.
かかる問題は、次遅の本発明によって解決される。Such problems are solved by the subsequent invention.
前述のように、ボトムドロスの主体は、ＦｅＺｎ合金で
あり、これにＡｆを添加すれば、ＦｅＡ １合金＋Ｚｎ
の置換反応が起こり、生成したＦｅＡ１合金は溶融亜鉛
より軽いため容易に浮上するので、除去することが可能
である。この現象を浸漬ロールに付着したボトムドロス
に適用することによって、浸漬ロールを洛中から取り出
して酸洗することなくドロスの除去が可能となる。しか
るに、この反応は浴の静的条件下においては非常に遅い
ので、浴の攪拌によって促進してやる必要がある。As mentioned above, the main component of bottom dross is FeZn alloy, and if Af is added to this, FeA 1 alloy + Zn
A substitution reaction occurs, and the produced FeA1 alloy is lighter than molten zinc and floats easily, so it can be removed. By applying this phenomenon to the bottom dross adhering to the dipped roll, it becomes possible to remove the dross without taking the dipped roll out of the container and pickling it. However, this reaction is very slow under static bath conditions and must be accelerated by stirring the bath.
この手段として本発明では特にＮ２のバブリングが用い
られる。In the present invention, bubbling of N2 is particularly used as this means.
第４図は、本発明法の説明図である。同図（ａｌ、（ｂ
）に示すように、合金化段階、非合金化段階のサイクル
において、浴中Ａｌ濃度（ｗｔ％）は、前述の目的の下
で所定値に調節される。FIG. 4 is an explanatory diagram of the method of the present invention. Same figure (al, (b)
), in the cycle of alloying stage and non-alloying stage, the Al concentration (wt%) in the bath is adjusted to a predetermined value under the above-mentioned purpose.
ボトムドロスの浸漬ロールに対する付着はｆｄｌのよう
に、合金化製造時にのみ進行し、非合金化製造時は進行
せず、そのままに留まる。これは前述のようにボトムド
ロスのトップドロス化反応が非常に遅いためである。従
来は、同図（Ｃ）に示すように、合金化段階から非合金
化段階へ移行する度に、１〜２週間ピッチでのロール替
えを行う必要があるのに対して、本発明においては、合
金化段階から非合金化段階への移行の際に、Ａｌを反応
に消費される分だけ余計に添加しなからＮ２の吹込みに
よる攪拌を行うことで、合金化段階から非合金化段階に
移行する際に浸漬ロールの交換を行うことなく、続行し
て当該浸漬ロールを使用する。Like FDL, adhesion of bottom dross to the immersion roll progresses only during alloying production, and does not progress during non-alloying production and remains as it is. This is because, as mentioned above, the reaction of turning bottom dross into top dross is very slow. Conventionally, as shown in the same figure (C), it was necessary to change the rolls at a pitch of 1 to 2 weeks every time there was a transition from the alloying stage to the non-alloying stage, but in the present invention, , when transitioning from the alloying stage to the non-alloying stage, add as much Al as is consumed in the reaction, and then stirring by blowing in N2 to transition from the alloying stage to the non-alloying stage. Continue to use the dipping roll without replacing it when moving to.
Ｎ２の吹込み操作を行うと、（ｄｌの実線で示すように
、浸漬ロールへの付着ドロスの除去がなされ、継続した
当該浸漬ロールの使用が可能である。かくして、本発明
によれば、現実にはロールの軸受の摩耗寿命のため永久
的には使用できないが、優に１〜２力月の連続使用が可
能となる。When the N2 blowing operation is performed, the dross attached to the dipping roll is removed as shown by the solid line (dl), and the dipping roll can be used continuously.Thus, according to the present invention, the actual Although it cannot be used permanently due to the wear life of the roll bearing, it can be used continuously for easily 1 to 2 months.
第１図および第２図は、本発明に係るＮ２バブリングに
よる攪拌法を実施するための実装置例を示したものであ
る。FIG. 1 and FIG. 2 show an example of an actual apparatus for carrying out the stirring method using N2 bubbling according to the present invention.
すなわち、Ｎ２の吹き込みは浴３底部に設置されたＮ２
吹込み設置パイプ１０．１０と、Ｎ２吹込み手持ちパイ
プ１１を作業者Ｍが手持ちしてジンクロール４上部への
吹き付けを行う２通りの態様によって行われる。浴３底
部のＮ２吹込み設置パイプ１０．１０は通常操業中に浸
漬しているとその吹き出し穴１０ａにボトムドロスが閉
塞してしまうので、除去作業時のみ浸漬設置する。１２
．１２・・・はＮ２気泡、１３は手持ちパイプからの吹
込み圧力コントロールバルブをそれぞれ示す。In other words, the N2 injection is carried out through the N2 installed at the bottom of the bath 3.
The spraying onto the upper part of the zinc roll 4 is carried out in two ways, in which the worker M holds the blowing installation pipe 10.10 and the N2 blowing handheld pipe 11 in hand. If the N2 blowing installation pipe 10.10 at the bottom of the bath 3 is immersed during normal operation, its blowing hole 10a will be clogged with bottom dross, so it is installed immersed only during removal work. 12
．． 12... indicates N2 bubbles, and 13 indicates a pressure control valve for blowing from a hand-held pipe.
上記設置パイプ１０の吹き出し穴のピッチについては、
Ｎ２気泡が浮上の際に円錐状に広がっていくのでそれほ
ど多くとる必要はなく、経験上は吹き出し穴がジンクロ
ール下方３０ａｎにある状態でロール巾１ｍあたり３〜
４個で十分である。吹き出し穴の径はそれほど問題にな
らない。なぜならばＮ２による攪拌効果は、Ｎ２気泡が
浮力で溶融亜鉛洛中を浮上するエネルギーを利用して、
溶融亜鉛浴の上向き流れを発生させることが目的である
ので、Ｎ２気泡の粒径や粒の数よりもＮ２の流量が支配
因子となるからである。しかし、穴径が大きすぎると流
量が多くなり過ぎ、浴表面での溶融亜鉛の飛散があり危
険となること、穴径が小さすぎると詰まりやすくなるこ
とを考えて、５〜１０謹φが好適である。またＮ２吹込
み圧力については２ｍ深さの浴の場合、溶融亜鉛圧１．
４ ｋｇ／＋ｆとなるので、ゲージ圧で１．６ｋｇ／ｃ
ａｒ程度にとれば適正な流量が得られる。この場合のＮ
２流量はバイブ２本×穴ｌＯ個＝２０個トータルで、４
０〜２００１ ／ ａｋｉｎが好ましい。Regarding the pitch of the outlet holes of the installation pipe 10,
Since the N2 bubbles spread out in a conical shape during floating, there is no need to take too many.According to my experience, when the air outlet is located 30an below the zinc roll, the amount of N2 bubbles spreads out in a conical shape when floating.
Four pieces are sufficient. The diameter of the blowhole is not so important. This is because the stirring effect of N2 utilizes the energy of N2 bubbles floating through molten zinc due to their buoyancy.
This is because the purpose is to generate an upward flow of the molten zinc bath, so the flow rate of N2 becomes a governing factor rather than the particle size or number of N2 bubbles. However, if the hole diameter is too large, the flow rate will be too high and molten zinc will scatter on the bath surface, which could be dangerous.If the hole diameter is too small, it will easily become clogged, so a diameter of 5 to 10 mm is preferable. It is. Regarding the N2 injection pressure, in the case of a 2m deep bath, the molten zinc pressure is 1.
4 kg/+f, so the gauge pressure is 1.6 kg/c
An appropriate flow rate can be obtained by setting it to about ar. N in this case
2 Flow rate is 2 vibrators x 10 holes = 20 total, 4
0 to 2001/akin is preferred.
一方、設置パイプｌＯからの吐出Ｎ２気泡および亜鉛流
はロール表面に沿って流れるのでロール上部半分の攪拌
も行うことができるが、補助的に作業者が手支持のＮ２
吹き込みパイプ１１を用いてロール頂部への吹き付けを
行えばより良好となる。On the other hand, the N2 bubbles and zinc flow discharged from the installed pipe IO flow along the roll surface, so it is possible to stir the upper half of the roll.
If the blowing pipe 11 is used to spray the top of the roll, it will be better.
この場合は、深さによりＮ２流量が変化してしまうので
、作業者がこまめに圧力をコントロールバルブ１３によ
りコントロールするのがよい。In this case, since the N2 flow rate changes depending on the depth, it is better for the operator to frequently control the pressure using the control valve 13.
必要Ａｆ添加量については次のように決定される。The required amount of Af to be added is determined as follows.
メッキ浴中Ａｆ濃度を合金化段階から非合金化段階用に
変更するのに必要なＡｌ量Ｘ１は次式で表される。The Al amount X1 required to change the Af concentration in the plating bath from the alloying stage to the non-alloying stage is expressed by the following equation.
Ｘ＋（ｋｇ）−Ｗ（Ｔｏｎ）Ｘ （（０，１３％−０，
０９％）／１００） Ｘ１００ＯここでＷはメッキ浴
の溶融亜鉛の重量である。X+(kg)-W(Ton)X((0,13%-0,
09%)/100) X100O where W is the weight of molten zinc in the plating bath.
ボトムドロスをトップドロス化するのに必要なＡｌ添加
量Ｘ２は、概略計算によって以下のように求める。まず
ボトムドロスの量Ｂを求める。様々な方法が考えられる
が、目盛のついた棒を浴中に垂直に突き刺し、触診によ
ってドロス堆積深さを求め、体積と比重から求めるのが
最も簡単である。ドロス堆積深さは場所により異なるの
で、様々な場所の平均をとり、それに浴の底面積をかけ
あわせるとよい。The Al addition amount X2 required to convert bottom dross to top dross is determined by rough calculation as follows. First, the amount B of bottom dross is determined. Various methods are possible, but the simplest method is to stick a scaled rod vertically into the bath, determine the depth of dross accumulation by palpation, and calculate it from the volume and specific gravity. Since the depth of dross accumulation varies depending on the location, it is best to take the average of the various locations and multiply it by the bottom area of the bath.
ここでボトムドロスの組成をＦｅＺｎｔと仮定すれば、
比重は７．２であり、Ｂが求められる。一方トツブドロ
スＦｅ２Ａｌ！ｓのＦｅとＡｌの重量比は大体Ｆｅ：Ａ
Ａ’＝ｌ：１であるから、ＦｅＺｎｔ中のＦｅが１０ｗ
ｔ％程度であることを考慮すれば、ボトムドロス１０に
対しＡｌ！１がトップドロス化に必要となるから、結局
、
Ｎ２（ｋｇ）＝Ｗ（Ｔｏｎ）ｘＯ，１，Ｘ１００Ｏとな
る。Ｂのうち浴中ロールにも付着した分は、浴底部に堆
積した量に比べて少ないので無視できる場合が多い。Here, assuming that the composition of the bottom dross is FeZnt,
The specific gravity is 7.2, and B is calculated. On the other hand, Totsubudros Fe2Al! The weight ratio of Fe and Al in s is approximately Fe:A
Since A'=l:1, Fe in FeZnt is 10w
Considering that it is about t%, Al! 1 is required for top loss, so in the end, N2 (kg) = W (Ton) x O, 1, X 100 O. The amount of B that also adheres to the rolls in the bath is small compared to the amount deposited on the bottom of the bath, so it can be ignored in many cases.
例を挙げて示すと、Ｗ＝１００（Ｔｏｎ）、 Ｂ ＝
２（Ｔｏｎ）のとき、Ｘ 、 ＝４０（ｋｇ）、 Ｘ
ｘ 〜２００（ｋｇ）であるので、２４０ｋｇのＡｌを
投入することが必要となる。この場合、浴中Ａｌ濃度は
瞬間的に０．３３％まで上昇するが、ボトムドロス除去
によって消費され、最終的に０．１３％になる。また、
実際には純ＡＡは溶融亜鉛に溶解する速度が遅いのでＺ
ｎＡＡ合金を用いる。前述の例の場合、Ｚｎ−１０１ｈ
ｊ２合金を用いれば、必要添加量は２４００ｋｇとなる
。To give an example, W = 100 (Ton), B =
When 2 (Ton), X, = 40 (kg), X
Since x is ~200 (kg), it is necessary to introduce 240 kg of Al. In this case, the Al concentration in the bath instantaneously rises to 0.33%, but is consumed by bottom dross removal and finally reaches 0.13%. Also,
In reality, pure AA dissolves slowly in molten zinc, so Z
nAA alloy is used. In the case of the above example, Zn-101h
If J2 alloy is used, the required addition amount will be 2400 kg.
かかるＮ、吹込みにより、通常約３０分のバブリング操
作によりロール表面に付着したボトムドロスを完全にト
ップドロス化し除去することができる。By blowing in such N, the bottom dross adhering to the roll surface can be completely turned into top dross and removed by a bubbling operation that usually takes about 30 minutes.
他方、上記Ｎ２吹込みとともに、第３図に示すインペラ
１４．１４による浴３の対流攪拌方法を併用することも
できる゛。この場合、インペラ１４の角度を浴３が一旦
浴底に向けて流れるようにする。浴底に向かった亜鉛流
は、ジンクロール４直下部で上昇流Ｓとなり、ジンクロ
ール４およびスナップロール５．５′表面を巡りながら
上昇する。インペラ１４．１４の駆動は、架台２０に取
り付けたモータ１５．１５によりシャフト１６．１６を
介して行われる。On the other hand, in addition to the above-mentioned N2 injection, a method of convection agitation of the bath 3 using the impeller 14, 14 shown in FIG. 3 can also be used. In this case, the angle of the impeller 14 is adjusted so that the bath 3 once flows toward the bottom of the bath. The zinc flow toward the bottom of the bath becomes an upward flow S just below the zinc roll 4, and rises while circulating around the surfaces of the zinc roll 4 and the snap roll 5.5'. The impeller 14.14 is driven by a motor 15.15 mounted on the frame 20 via a shaft 16.16.
架台２０は地上に設置した支持台２１．２１にボールネ
ジ２２．２２を介して設置され、このボールネジ２２．
２２をモータにより回転させることにより、第３図紙面
を貫く方向に往復移動される。かくすれば、２個のイン
ペラ１４．１４のみで巾方向全体を効率よく攪拌できる
ので設備コストが安くなり、好適である。The pedestal 20 is installed on a support stand 21.21 installed on the ground via a ball screw 22.22.
By rotating 22 with a motor, it is reciprocated in a direction penetrating the plane of FIG. 3. This is preferable since the entire width can be efficiently agitated using only two impellers 14, 14, and the equipment cost can be reduced.
上記モータ１５．１５およびシャフト１６．１６につい
ては、通常使用されるジンク攪拌手段がそのまま流用で
き、インペラ部を下向流生成タイプに変換すればよい。As for the motor 15.15 and shaft 16.16, the zinc agitation means commonly used can be used as is, and the impeller portion may be converted to a downward flow generation type.
回転数も通常のジンク攪拌手段で使用される１００〜４
００ｒｐｍで十分である。また上昇流をロール側にフル
に利用するため、浸漬ロールを囲む形で両側に邪魔板１
７．１７を取付け、亜鉛流が浸漬ロールと反対側に向か
うのを防ぐのがよい。The rotation speed is 100 to 4, which is used in normal zinc stirring means.
00 rpm is sufficient. In addition, in order to fully utilize the upward flow on the roll side, there are baffle plates on both sides surrounding the immersion roll.
7.17 should be installed to prevent the zinc flow from being directed away from the dipping roll.
なお、第３図では、インペラを回転させる形式のものを
採用しているが、攪拌手段としては、これ以外にもたと
えば噴流ポンプ方式等のものを使用することもできる。In addition, in FIG. 3, a type that rotates an impeller is employed, but other types of stirring means, such as a jet pump type, can also be used.
次に実施例により本発明の効果を明らかにする。 Next, the effects of the present invention will be clarified through examples.
合金化製品１週間製造と非合金化製品１週間製造の２週
間を１サイクルとする連続鋼帯溶融亜鉛メッキの実ライ
ンにおいて、本発明を適用した結果を第１表に示す。Table 1 shows the results of applying the present invention to an actual continuous steel strip hot-dip galvanizing line in which one cycle consists of two weeks of manufacturing alloyed products for one week and non-alloyed products for one week.
第１表から明らかなように、従来の方法ではｌサイクル
毎にロール交換しなければ操業できなかったのに対し、
本発明では４サイクルまで連続的に操業可能となった。As is clear from Table 1, in contrast to the conventional method, which required roll replacement every 1 cycle,
The present invention allows continuous operation up to 4 cycles.
さらに、第２表によれば先行法に比較してドロス除去効
果が高いことが判る。Furthermore, Table 2 shows that the dross removal effect is higher than that of the previous method.
以上の通り、本発明によれば、浸漬ロールに付着したボ
トムドロスをロール酸洗によらず除去でき、そのまま非
合金化段階においても使用を続行でき、生産性向上、合
理化、コストダウンに寄与するところ大である。さらに
、先行例に比較してドロス除去効果が高まる。As described above, according to the present invention, the bottom dross attached to the immersion roll can be removed without roll pickling, and the use can be continued even in the non-alloying stage, contributing to productivity improvement, rationalization, and cost reduction. It's large. Furthermore, the dross removal effect is enhanced compared to the previous example.
第１図は本発明法を実施するための設備例の概要図、第
２図は他の方向からの挽回、第３図は併用してもよい攪
拌手段の設備例の概要図、第４図は本発明法の説明図、
第５図は溶融亜鉛メッキ浴の概要図、第６図は浸漬ロー
ルへのボトムドロスの付着状態図、第７図は第６図のＡ
部拡大図である。
■・・・銅帯、３・・・溶融亜鉛メッキ浴、４・・・ジ
ンクロール、５．５’・・・スナップロール、６・・・
ボトムドロス、１０・・・Ｎ２吹込み設置バイブ、１１
・・・Ｎ２吹込み手持ちパイプ、１２・・・Ｎ２気泡、
】４・・・インペラ、１５・−・モータ。
第
図
１ｔＪα
１Ｕα
第
図
］ｔ＋
１’１
第
図
第
図
第
図Fig. 1 is a schematic diagram of an example of equipment for carrying out the method of the present invention, Fig. 2 is a schematic diagram of recovery from other directions, Fig. 3 is a schematic diagram of an example of equipment for stirring means that may be used in combination, and Fig. 4 is an explanatory diagram of the method of the present invention,
Figure 5 is a schematic diagram of the hot-dip galvanizing bath, Figure 6 is a diagram of bottom dross adhering to the immersion roll, and Figure 7 is A of Figure 6.
It is an enlarged view of the part. ■...Copper strip, 3...Hot dip galvanizing bath, 4...Zin roll, 5.5'...Snap roll, 6...
Bottom dross, 10...N2 blowing installation vibe, 11
...N2 blowing handheld pipe, 12...N2 bubbles,
]4... Impeller, 15... Motor. Figure 1tJα 1Uα Figure ] t+ 1'1 Figure Figure Figure Figure
Claims (1)
り換えながらメッキ処理する連続鋼帯溶融亜鉛メッキラ
インにおいて、溶融亜鉛メッキ浴中に浸漬された浸漬ロ
ールにボトムドロスが付着することを防止する方法にお
いて、 合金化段階から非合金化段階への切換の際に、浴中に非
合金化処理時に必要なＡｌ量にプラスして実質的にボト
ムドロスがトップドロス化する量のＡｌを添加するとと
もに、かつＮ＿２によるバブリングを行い前記浸漬ロー
ルに対するＮ＿２気泡との接触を行うことを特徴とする
浸漬ロールの付着ドロス除去方法。(1) Preventing bottom dross from adhering to the immersion roll immersed in the hot-dip galvanizing bath in a continuous steel strip hot-dip galvanizing line that performs plating while switching between manufacturing alloyed and non-alloyed hot-dip galvanized steel strips. In this method, when switching from the alloying stage to the non-alloying stage, in addition to the amount of Al required during the non-alloying process, an amount of Al is added to the bath to substantially change the bottom dross to the top dross. A method for removing adhering dross from a dipping roll, characterized in that the dipping roll is brought into contact with the N_2 bubbles by bubbling with N_2.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8019190A JPH03277755A (en) | 1990-03-28 | 1990-03-28 | Method for removing dross adhering to immersion roll |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8019190A JPH03277755A (en) | 1990-03-28 | 1990-03-28 | Method for removing dross adhering to immersion roll |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03277755A true JPH03277755A (en) | 1991-12-09 |
Family
ID=13711487
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8019190A Pending JPH03277755A (en) | 1990-03-28 | 1990-03-28 | Method for removing dross adhering to immersion roll |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03277755A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001055468A1 (en) * | 2000-01-26 | 2001-08-02 | Kabushiki Kaisha Galva Kogyo Mihara Kojyo | Method and apparatus for removing bottom dross in hot dip galvanizing bath |
| EP1384795A1 (en) * | 2002-07-26 | 2004-01-28 | ThyssenKrupp Stahl AG | Apparatus and method for removing bottom dross from molten metal in smelt crucibles esp. in hot dip galvanizing bath of metal strip |
-
1990
- 1990-03-28 JP JP8019190A patent/JPH03277755A/en active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001055468A1 (en) * | 2000-01-26 | 2001-08-02 | Kabushiki Kaisha Galva Kogyo Mihara Kojyo | Method and apparatus for removing bottom dross in hot dip galvanizing bath |
| EP1384795A1 (en) * | 2002-07-26 | 2004-01-28 | ThyssenKrupp Stahl AG | Apparatus and method for removing bottom dross from molten metal in smelt crucibles esp. in hot dip galvanizing bath of metal strip |
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