JPH03271361A - 自動車排気系用鋼材 - Google Patents
自動車排気系用鋼材Info
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Landscapes
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- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[a業上の利用分野]
本発明は自動車排気薬用鋼材に関し、詳細には、自動車
排気系材料として、耐食性に優れた蒸着めっき鋼材に関
するものである。
排気系材料として、耐食性に優れた蒸着めっき鋼材に関
するものである。
[従来の技術]
自動車マフラー等排気系部品用の材料としては、耐食性
、耐熱性、加工性等が要求され、これまで上記自動車排
気系層材料にはAIのもつ優れた耐食性を利用した溶融
A1めっき鋼板が汎用されている。また近年では該溶融
AIめっきが施される鋼板自身の耐食性や耐熱性の向上
を目的として、鋼中にCrを含有させるという手段を用
いた種々の技術が開発されており、例えば特公昭52−
33579号公報、特開昭61−231152号公報、
特開昭63−213858号公報には鋼中にCrの他種
々の元素を含有させた溶融AIめっき鋼板が開示されて
いる。
、耐熱性、加工性等が要求され、これまで上記自動車排
気系層材料にはAIのもつ優れた耐食性を利用した溶融
A1めっき鋼板が汎用されている。また近年では該溶融
AIめっきが施される鋼板自身の耐食性や耐熱性の向上
を目的として、鋼中にCrを含有させるという手段を用
いた種々の技術が開発されており、例えば特公昭52−
33579号公報、特開昭61−231152号公報、
特開昭63−213858号公報には鋼中にCrの他種
々の元素を含有させた溶融AIめっき鋼板が開示されて
いる。
まためフき層自身の耐食性を改善する技術としては、ま
ず溶融Alめフき又は溶融A 1−5 iめっきの付着
量を増大させることによってめっき層の寿命延長を図る
方法や、めっき層表面に有機系の樹脂層をコーティング
することにより塗膜密着性を高めて耐食性を向上させる
方法が提案されている。
ず溶融Alめフき又は溶融A 1−5 iめっきの付着
量を増大させることによってめっき層の寿命延長を図る
方法や、めっき層表面に有機系の樹脂層をコーティング
することにより塗膜密着性を高めて耐食性を向上させる
方法が提案されている。
しかしながら最近では次の様な理由によって耐食性に対
するニーズがより一層高まっている。
するニーズがより一層高まっている。
即ち自動車排ガス規制の強化に対応して排気系に触媒コ
ンバータが導入されるようになってからは排ガス温度が
低下してマフラー内部に排ガスの凝縮水が溜り、この凝
縮水に含まれるso4’−イオンやC1−イオン等が該
めっき表面の不働態皮膜を破壊して腐食させるという問
題が発生している。
ンバータが導入されるようになってからは排ガス温度が
低下してマフラー内部に排ガスの凝縮水が溜り、この凝
縮水に含まれるso4’−イオンやC1−イオン等が該
めっき表面の不働態皮膜を破壊して腐食させるという問
題が発生している。
また降雪地域においては道路表面上の凍結防止を目的と
して岩塩等の融雪塩を多量に散布するが、これらの塩類
により車体のみならず排気系材料に発生する腐食も問題
となっている。
して岩塩等の融雪塩を多量に散布するが、これらの塩類
により車体のみならず排気系材料に発生する腐食も問題
となっている。
上記の様に排ガス凝縮水による内部からの腐食と、融雪
塩等の塩害による外部からの腐食という問題から、溶融
A1めっき鋼板以上の耐食性を有する自動車排気系材料
が要望されている。
塩等の塩害による外部からの腐食という問題から、溶融
A1めっき鋼板以上の耐食性を有する自動車排気系材料
が要望されている。
[発明が解決しようとする課題]
本発明は上記事情に着目してなされたものであって、高
耐食性を有する自動車排気系用銅材を提供しようとする
ものである。
耐食性を有する自動車排気系用銅材を提供しようとする
ものである。
[課題を解決するための手段コ
上記目的を達成した発明とはCrを1〜20%含有する
Cr含有鋼の表面に、蒸着A I −T i合金めっき
が10g/m2以上施され、且つ該めっき層中のTi含
有率が下記関係式を満足することを要旨とするものであ
る。
Cr含有鋼の表面に、蒸着A I −T i合金めっき
が10g/m2以上施され、且つ該めっき層中のTi含
有率が下記関係式を満足することを要旨とするものであ
る。
但し Cc:蒸着A I −T i合金めっき層中のT
i含有率(%) Cs:@材中のCr含有率(%) [作用] 本発明者らは蒸着Al−Ti合金めつき鋼板が優れた耐
食性を有することを見い出し、先に出願した(特開昭6
4−28359号公報)。
i含有率(%) Cs:@材中のCr含有率(%) [作用] 本発明者らは蒸着Al−Ti合金めつき鋼板が優れた耐
食性を有することを見い出し、先に出願した(特開昭6
4−28359号公報)。
この蒸着A I −T i合金めっきに関する技術を自
動車排気系材料へ適用すべく、種々検討を重ねた結果、
めっきを施す素材にCrを含有せしめると共に、めっき
層中のTi含有率がそのCr含有率の関係により特定す
る範囲内にある場合において高耐食性が得られ、さらに
該めっき層が特定の結晶構造である場合に格段に優れた
耐食性を有する蒸着Al−Ti合金めつき鋼板になると
の知見を得て本発明を完成させた。
動車排気系材料へ適用すべく、種々検討を重ねた結果、
めっきを施す素材にCrを含有せしめると共に、めっき
層中のTi含有率がそのCr含有率の関係により特定す
る範囲内にある場合において高耐食性が得られ、さらに
該めっき層が特定の結晶構造である場合に格段に優れた
耐食性を有する蒸着Al−Ti合金めつき鋼板になると
の知見を得て本発明を完成させた。
第1図はCr含有鋼に蒸着A I −T i合金めつき
を施すにあたり、鋼中のCr含有率とめつき層中のTi
含有率を種々変化させて耐食性の評価を行なった実験結
果を示すグラフである。実験は蒸着A I −T i合
金めつき(40g/m2)が施されたCr含有鋼板と、
該めっきが施されていないCr含有鋼板とを導線でカッ
プリングし、80t、pH1,5の腐食試験液(H2S
O45000ppm。
を施すにあたり、鋼中のCr含有率とめつき層中のTi
含有率を種々変化させて耐食性の評価を行なった実験結
果を示すグラフである。実験は蒸着A I −T i合
金めつき(40g/m2)が施されたCr含有鋼板と、
該めっきが施されていないCr含有鋼板とを導線でカッ
プリングし、80t、pH1,5の腐食試験液(H2S
O45000ppm。
HC1300ppm含有)に1週間浸漬してCr含有鋼
表面の赤錆発生状況を調査することにより行った。
表面の赤錆発生状況を調査することにより行った。
尚上記腐食液はマフラー内における凝縮水環境下の腐食
を模擬し且つ加速させることを目的としたものである。
を模擬し且つ加速させることを目的としたものである。
第1回において○は赤錆発生がなかったものを、・は赤
錆が発生したものを示す。
錆が発生したものを示す。
第1図によれば蒸着A I −T i合金めっき層中の
Ti含含有率C上鋼材中のCr含有率Csが、という関
係式を満足する範囲において、優れた耐食性を有する鋼
板が得られることがわかる。
Ti含含有率C上鋼材中のCr含有率Csが、という関
係式を満足する範囲において、優れた耐食性を有する鋼
板が得られることがわかる。
尚蒸着A I −T i合金めっき層中のTi含有率が
1%未満の場合にはTiの添加効果が充分に発揮されず
、めっき層自身の耐食性が不充分となるのでめっき層中
のTi含有率は鋼材のCr含有率にかかわらず1%以上
とすることが必要である。
1%未満の場合にはTiの添加効果が充分に発揮されず
、めっき層自身の耐食性が不充分となるのでめっき層中
のTi含有率は鋼材のCr含有率にかかわらず1%以上
とすることが必要である。
また蒸着A I −T i合金めっき層のめつき付着量
については、Cr含有鋼との相乗効果を充分発揮させる
ために、10g/m2以上、より好ましくは20 g/
rn2以上が必要である。付着量の上限値については特
に規定されるものではないが、60 g/m2を超える
と耐食性効果が飽和すると共にコストアップにつながり
好ましくない。
については、Cr含有鋼との相乗効果を充分発揮させる
ために、10g/m2以上、より好ましくは20 g/
rn2以上が必要である。付着量の上限値については特
に規定されるものではないが、60 g/m2を超える
と耐食性効果が飽和すると共にコストアップにつながり
好ましくない。
一方めっき原板であるCr含有鋼のCr含有率について
は、蒸着A I −T i合金めつきとの相乗効果を充
分に発揮させるために1%以上より好ましくは5%以上
必要であり、20%を超えて添加しても相乗効果が飽和
すると共に加工性が劣化するため上限は20%とする必
要がある。
は、蒸着A I −T i合金めつきとの相乗効果を充
分に発揮させるために1%以上より好ましくは5%以上
必要であり、20%を超えて添加しても相乗効果が飽和
すると共に加工性が劣化するため上限は20%とする必
要がある。
尚蒸着Al−Ti合金めつき層自身は通常の溶融A1め
っき層やAl−3i合金めつき層等に比べて耐食性が優
れており、一方Cr含有鋼自身もCrの効果により耐食
性が改善された素材であるが、本発明のTi含有率範囲
においては上記めっき層とCr含有鋼とが相乗効果を発
揮することにより、特に優れた耐食性を示すものである
と推定される。
っき層やAl−3i合金めつき層等に比べて耐食性が優
れており、一方Cr含有鋼自身もCrの効果により耐食
性が改善された素材であるが、本発明のTi含有率範囲
においては上記めっき層とCr含有鋼とが相乗効果を発
揮することにより、特に優れた耐食性を示すものである
と推定される。
さらに本発明で規定するA I −T i合金蒸着めっ
き層中に少量のCrを添加すれば耐食性が一層向上し、
またSiを添加すれば耐熱性の向上を図ることができる
。ただしSiに関しては多量に加えるとA I −T
iめっきの耐食性を劣化させるのでA 1−T iめっ
きの耐食性に悪影響を及ぼさない量にすることが好まし
い。
き層中に少量のCrを添加すれば耐食性が一層向上し、
またSiを添加すれば耐熱性の向上を図ることができる
。ただしSiに関しては多量に加えるとA I −T
iめっきの耐食性を劣化させるのでA 1−T iめっ
きの耐食性に悪影響を及ぼさない量にすることが好まし
い。
また本発明者らは該めっき層の組成が耐食性に与える影
響について研究を重ねた結果、該めっき層か実質的にA
I、Ti及びTiA1.のみからなる場合において著し
く耐食性が良好であることを見い出した。この様な結晶
構造を有するめっき層は蒸着めっき法を採用したときに
限って得られるが、蒸着A 1−T i合金めっき層中
のTi含有率が本発明に係る範囲内であってもTiA1
またはTi、A1等の金属間化合物が生成されためっき
層構造となることがある。該金属間化合物が蒸着Al−
Ti合金めっき層中に生じてTi及びTiAl3が減少
するとCr含有鋼との相乗効果が発揮されず耐食性改善
効果が減少すると共に、めっき層目体を脆弱にし成形加
工性を低下させる。
響について研究を重ねた結果、該めっき層か実質的にA
I、Ti及びTiA1.のみからなる場合において著し
く耐食性が良好であることを見い出した。この様な結晶
構造を有するめっき層は蒸着めっき法を採用したときに
限って得られるが、蒸着A 1−T i合金めっき層中
のTi含有率が本発明に係る範囲内であってもTiA1
またはTi、A1等の金属間化合物が生成されためっき
層構造となることがある。該金属間化合物が蒸着Al−
Ti合金めっき層中に生じてTi及びTiAl3が減少
するとCr含有鋼との相乗効果が発揮されず耐食性改善
効果が減少すると共に、めっき層目体を脆弱にし成形加
工性を低下させる。
またA1及びTiを蒸発させるための加熱手段としては
、抵抗加熱や高周波加熱等を採用することも可能ではあ
るが、最も好ましいのは電子ビームやレーザビームを利
用した高エネルギービーム加熱である。またA I −
T i合金めつき層を形成する工程で、金属蒸気に高周
波等を印加して、金属蒸気をプラスにイオン化せしめ、
一方素地金属にはマイナスのバイアス電圧をかけて金属
蒸気を素地金属に蒸着させるイオンブレーティング法を
採用すれば、めっき層全体の結晶粒が微細となって、ピ
ンホール欠陥が防止されるほか、幅方向の合金組成も均
一となり、素地金属に対する密着性も向上するなど、め
っき層全体としての性能を一段と高めることができる。
、抵抗加熱や高周波加熱等を採用することも可能ではあ
るが、最も好ましいのは電子ビームやレーザビームを利
用した高エネルギービーム加熱である。またA I −
T i合金めつき層を形成する工程で、金属蒸気に高周
波等を印加して、金属蒸気をプラスにイオン化せしめ、
一方素地金属にはマイナスのバイアス電圧をかけて金属
蒸気を素地金属に蒸着させるイオンブレーティング法を
採用すれば、めっき層全体の結晶粒が微細となって、ピ
ンホール欠陥が防止されるほか、幅方向の合金組成も均
一となり、素地金属に対する密着性も向上するなど、め
っき層全体としての性能を一段と高めることができる。
[実施例]
実施例1
蒸着めっきの対象となる素地金属としては、Cr含有率
が0,5〜20%である低炭素Cr含有鋼を用い、蒸着
めっきの前処理として、アルカリ電解脱脂後酸洗し、さ
らに真空下においてArイオンボンバードメントによる
表面活性化処理を行なった。
が0,5〜20%である低炭素Cr含有鋼を用い、蒸着
めっきの前処理として、アルカリ電解脱脂後酸洗し、さ
らに真空下においてArイオンボンバードメントによる
表面活性化処理を行なった。
真空仏着設備としては第2図に示す装置を用い、AI用
蒸発a7にはアルミナ−シリカ系セラミックるつぼ、T
i用蒸発槽8には水冷式Cuるつぼを用いた。蒸発原料
のAI、Tiは共に6mmφのワイヤ状にして蒸発槽中
へ連続供給を行った。蒸着室1はI X 10−’To
rrの真空度まで吸引排気し、上記るつぼ内のAIとT
iを電子銃5からの電子線6により加熱蒸発させ、鋼板
2の表面にA I −T i合金めっき層を形成して供
試料とした。
蒸発a7にはアルミナ−シリカ系セラミックるつぼ、T
i用蒸発槽8には水冷式Cuるつぼを用いた。蒸発原料
のAI、Tiは共に6mmφのワイヤ状にして蒸発槽中
へ連続供給を行った。蒸着室1はI X 10−’To
rrの真空度まで吸引排気し、上記るつぼ内のAIとT
iを電子銃5からの電子線6により加熱蒸発させ、鋼板
2の表面にA I −T i合金めっき層を形成して供
試料とした。
尚該供試材のめっき組成、めっき付着量、鋼中Cr含有
率は第1表に示す。耐食性試験は80℃、p H1,5
の腐食試験液(H2S 045000ppm。
率は第1表に示す。耐食性試験は80℃、p H1,5
の腐食試験液(H2S 045000ppm。
HC1300ppm含有)を用い、該試験液に22時間
半浸漬後、200℃で2時間加熱するどいリサイクルを
30サイクル繰り返し、供試材の腐食による孔あき深さ
によって耐食性を評価した。結果は第1表に併記する。
半浸漬後、200℃で2時間加熱するどいリサイクルを
30サイクル繰り返し、供試材の腐食による孔あき深さ
によって耐食性を評価した。結果は第1表に併記する。
尚比較のためにCr含有鋼に溶融めっき法にて純AIめ
っき及びAl−5iめっきを施したものについても上記
試験を行なった。
っき及びAl−5iめっきを施したものについても上記
試験を行なった。
No、 1〜6は本発明に係る実施例であり、Crを
1〜20%含有するCr含有鋼の表面に、本発明に係る
範囲のTi含有率の蒸着A I −T i合金めっきが
施されているので耐食性及び加工性共に優れている。こ
れに対してN017〜9は溶融A1めっきまたは溶融A
l−3tめつきが施された場合の比較例であり、溶融A
Iめっきが施されたNo、 7は本発明材に比べて耐食
性が著しく劣ると共に、めつき−鋼板界面にFe−Al
金属間化合物層が厚く成長しており、加工性が劣悪であ
った。また溶融Al−5tめっきが施されたNo。
1〜20%含有するCr含有鋼の表面に、本発明に係る
範囲のTi含有率の蒸着A I −T i合金めっきが
施されているので耐食性及び加工性共に優れている。こ
れに対してN017〜9は溶融A1めっきまたは溶融A
l−3tめつきが施された場合の比較例であり、溶融A
Iめっきが施されたNo、 7は本発明材に比べて耐食
性が著しく劣ると共に、めつき−鋼板界面にFe−Al
金属間化合物層が厚く成長しており、加工性が劣悪であ
った。また溶融Al−5tめっきが施されたNo。
8.9は耐食性が劣ると共に、特にNO19においては
めつき時にめフきムラが発生し、めっき密着性が不十分
であった。
めつき時にめフきムラが発生し、めっき密着性が不十分
であった。
No、10は蒸着AIめっきを施した場合の比較例であ
り、めっき層中にTiを含有していないので耐食性が著
しく悪い。
り、めっき層中にTiを含有していないので耐食性が著
しく悪い。
No、11はTi含有率が少ない場合の比較例であり、
耐食性が低い。
耐食性が低い。
No、12.13はTi含有率が多すぎる場合の比較例
であり、耐食性が低い。
であり、耐食性が低い。
No、14は鋼中のCr含有率が多過ぎる場合の比較例
であり、母材の加工性が劣悪であり、プレス成形等の加
工が非常に困難であった。
であり、母材の加工性が劣悪であり、プレス成形等の加
工が非常に困難であった。
No、15はめりき付着量が少ない場合の比較例であり
、耐食性が不十分であった。
、耐食性が不十分であった。
実施例2
第2表に示すめっき組成、めっき付着量、鋼中Cr含有
率の供試材を実施例1の製造方法と同様にして得、該供
試材のめっき層の組成を一次X線源としてCu−にα線
によりX線回折のピークを測定したところ第2表に併記
したものであった。
率の供試材を実施例1の製造方法と同様にして得、該供
試材のめっき層の組成を一次X線源としてCu−にα線
によりX線回折のピークを測定したところ第2表に併記
したものであった。
該供試材について下記の条件でマフラー模擬腐食試験を
行ない、孔あき深さによって耐食性を評価した。腐食試
験液としてはso4’−を1500ppm 、 CI−
を50ppm 、 s o 、2−を200ppm。
行ない、孔あき深さによって耐食性を評価した。腐食試
験液としてはso4’−を1500ppm 、 CI−
を50ppm 、 s o 、2−を200ppm。
CH3COO−を11000ppを含有し、アンモニア
水でpH8に調整したものを用い上記腐食液に全浸漬後
、腐食液を加熱、蒸発させ6時間で液量を1710まで
濃縮した後、半密閉で18時間放置する1日1サイクル
の試験を30サイクル実施した。
水でpH8に調整したものを用い上記腐食液に全浸漬後
、腐食液を加熱、蒸発させ6時間で液量を1710まで
濃縮した後、半密閉で18時間放置する1日1サイクル
の試験を30サイクル実施した。
該供試材の耐食性を孔あき深さによって評価し、結果を
第2表に併記した。
第2表に併記した。
No、 1〜7は本発明の実施例であり、Crを1〜
20%含有するCr含有鋼の表面に、Tiを1〜20%
含有する蒸着Al−Ti合金めっきが施されしかも該蒸
着Al−Ti合金めっき層が実質的にAI、Ti及びT
i A 13で構成されているので、耐食性に極めて
優れている。
20%含有するCr含有鋼の表面に、Tiを1〜20%
含有する蒸着Al−Ti合金めっきが施されしかも該蒸
着Al−Ti合金めっき層が実質的にAI、Ti及びT
i A 13で構成されているので、耐食性に極めて
優れている。
これに対してN058〜14は本発明に係る条件の少な
くとも1つを満足しない比較例であり、いずれも耐食性
に劣る。尚No、 8はめつきを施さない場合、N08
9はめっき層の元素がAIだけの場合、No、 10
.41はAl−9%Stを溶融めっきにより付着させた
場合、No、?2〜14はAl−Ti蒸着ではあるけれ
どもTi量が少なすぎる場合(No、12)、Ti量が
多すぎる場合(No、13)、AI、Ti、TiAl3
以外にTiA1が形成された場合(No、14)の比較
例である。
くとも1つを満足しない比較例であり、いずれも耐食性
に劣る。尚No、 8はめつきを施さない場合、N08
9はめっき層の元素がAIだけの場合、No、 10
.41はAl−9%Stを溶融めっきにより付着させた
場合、No、?2〜14はAl−Ti蒸着ではあるけれ
どもTi量が少なすぎる場合(No、12)、Ti量が
多すぎる場合(No、13)、AI、Ti、TiAl3
以外にTiA1が形成された場合(No、14)の比較
例である。
[発明の効果]
本発明は以上の様に構成されているので、自動車排気系
用銅材として耐食性に優れた材料が提供できることとな
った。
用銅材として耐食性に優れた材料が提供できることとな
った。
第1図は本発明に係る蒸着A I −T i合金めっき
層中のTi含有率範囲を示すグラフ、第2図は蒸着めっ
き装置の概略説明図である。
層中のTi含有率範囲を示すグラフ、第2図は蒸着めっ
き装置の概略説明図である。
Claims (1)
- (1)Crを1〜20%(重量%の意味,以下同じ)含
有するCr含有鋼の表面に、蒸着Al−Ti合金めっき
が10g/m^2以上施され、且つ該めっき層中のTi
含有率が下記関係式を満足することを特徴とする自動車
排気系用鋼材。 1≦Cc≦1/2Cs+20 但しCc:蒸着Al−Ti合金めっき層中のTi含有率
(%) Cs:鋼材中のCr含有率(%)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7024190A JPH03271361A (ja) | 1990-03-20 | 1990-03-20 | 自動車排気系用鋼材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7024190A JPH03271361A (ja) | 1990-03-20 | 1990-03-20 | 自動車排気系用鋼材 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03271361A true JPH03271361A (ja) | 1991-12-03 |
Family
ID=13425876
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7024190A Pending JPH03271361A (ja) | 1990-03-20 | 1990-03-20 | 自動車排気系用鋼材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03271361A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012096353A (ja) * | 2001-06-19 | 2012-05-24 | Kobe Steel Ltd | 耐摩耗性に優れた硬質皮膜 |
-
1990
- 1990-03-20 JP JP7024190A patent/JPH03271361A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012096353A (ja) * | 2001-06-19 | 2012-05-24 | Kobe Steel Ltd | 耐摩耗性に優れた硬質皮膜 |
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