JPH03268311A - 変圧器鉄心 - Google Patents
変圧器鉄心Info
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- JPH03268311A JPH03268311A JP2066927A JP6692790A JPH03268311A JP H03268311 A JPH03268311 A JP H03268311A JP 2066927 A JP2066927 A JP 2066927A JP 6692790 A JP6692790 A JP 6692790A JP H03268311 A JPH03268311 A JP H03268311A
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- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract description 34
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 61
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 claims abstract description 18
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Landscapes
- Regulation Of General Use Transformers (AREA)
- Coils Or Transformers For Communication (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的]
(産業上の利用分野)
本発明は低損失で低騒音特性を有するインバータ電源な
どに用いられる変圧器鉄心に関する。
どに用いられる変圧器鉄心に関する。
(従来の技術)
近年、変圧器などの誘導機器の用いられる鉄心に従来か
らの3%方向性けい素鋼板にかわり、磁気歪みが小さく
優れた磁気特性を有する6、5%けい素鋼板を用いるこ
とが検討されている。
らの3%方向性けい素鋼板にかわり、磁気歪みが小さく
優れた磁気特性を有する6、5%けい素鋼板を用いるこ
とが検討されている。
この6.5%けい素鋼板は磁気歪みがほぼ零で鉄損も少
なくなることが古くから知られていたが、けい素の含有
量が増すにつれて脆くなり、その圧延技術は困難とされ
ていた。しかし最近になって脆性材料の圧延技術の向上
やCVD法の進歩により、この6.5%けい素鋼板が開
発、実用化されるようになってきた。
なくなることが古くから知られていたが、けい素の含有
量が増すにつれて脆くなり、その圧延技術は困難とされ
ていた。しかし最近になって脆性材料の圧延技術の向上
やCVD法の進歩により、この6.5%けい素鋼板が開
発、実用化されるようになってきた。
この6.5%けい素鋼板は磁気歪みが0.3×10−6
程度であるため、変圧器の騒音低減に有利な材料である
が、高磁束密度領域のB−H特性が悪いために商用周波
数の機器では励磁電流が増大する欠点がある。また、高
磁束密度領域でのB−H特性を改善すると鉄損が増大す
る問題がある。
程度であるため、変圧器の騒音低減に有利な材料である
が、高磁束密度領域のB−H特性が悪いために商用周波
数の機器では励磁電流が増大する欠点がある。また、高
磁束密度領域でのB−H特性を改善すると鉄損が増大す
る問題がある。
このため、商用周波数の変圧器では従来のけい素を3%
含有する方向性けい素鋼板より磁束密度を下げて設計す
る必要あり、機器の小形・軽量化のネックとなっていた
。
含有する方向性けい素鋼板より磁束密度を下げて設計す
る必要あり、機器の小形・軽量化のネックとなっていた
。
一方、最近のエレクトロニクス技術の進歩により、イン
バータ電源を用いた機器たとえばUPS電源などが大幅
に増加している。
バータ電源を用いた機器たとえばUPS電源などが大幅
に増加している。
このインバータ電源用変圧器は一般に基本波成分が50
〜60Hzであり、スイッチング素子によって数kHz
〜10数kHzの高調波を含有するため、機器の騒音が
問題となっている。
〜60Hzであり、スイッチング素子によって数kHz
〜10数kHzの高調波を含有するため、機器の騒音が
問題となっている。
従来、このインバータ電源用変圧器は、第5図に示した
ように方向性けい素鋼板1を巻回した巻鉄心2をカット
しコイル3と組合せて構成していた。
ように方向性けい素鋼板1を巻回した巻鉄心2をカット
しコイル3と組合せて構成していた。
(発明が解決しようとする課題)
しかしながら、方向性けい素鋼板を用いた巻鉄心変圧器
は方向性けい素鋼板の磁気歪みが使用磁束密度領域で約
2X10−6と大きくインバータのスイッチング周波数
による高調波によって騒音が大きくなる問題があった。
は方向性けい素鋼板の磁気歪みが使用磁束密度領域で約
2X10−6と大きくインバータのスイッチング周波数
による高調波によって騒音が大きくなる問題があった。
特に、最近ではUPS電源などは室内に設置する傾向に
あるため、騒音低減が要望されていた。
あるため、騒音低減が要望されていた。
本発明は前記の騒音を低減するためになされたもので、
磁気特性を低下させることなく低騒音に構成できるイン
バータ電源用などに適した変圧器鉄心を提供することを
目的とする。
磁気特性を低下させることなく低騒音に構成できるイン
バータ電源用などに適した変圧器鉄心を提供することを
目的とする。
[発明の構成]
(課題を解決するための手段)
本発明の変圧器鉄心は、方向性けい素鋼板を巻回した巻
鉄心を内側部分に配置し、その外側に6.5%けい素鋼
板のような低磁歪の磁性材料を巻回して組合せ鉄心とし
、その低磁歪磁性材料よりなる鉄心の断面積を全鉄心断
面積の10〜50%としたことを特徴とする。
鉄心を内側部分に配置し、その外側に6.5%けい素鋼
板のような低磁歪の磁性材料を巻回して組合せ鉄心とし
、その低磁歪磁性材料よりなる鉄心の断面積を全鉄心断
面積の10〜50%としたことを特徴とする。
このような鉄心構成では6.5%けい素鋼板のように脆
くである曲げ曲率以下の小さな曲率では巻回できない材
料でも、内側部分に巻回した方向性けい素鋼板の巻鉄心
によってコーナ部の巻回曲率が大きくなるために、この
上に低磁歪磁性材料を容易に巻回できることになる。
くである曲げ曲率以下の小さな曲率では巻回できない材
料でも、内側部分に巻回した方向性けい素鋼板の巻鉄心
によってコーナ部の巻回曲率が大きくなるために、この
上に低磁歪磁性材料を容易に巻回できることになる。
一方、このような巻鉄心を例えばインバータ電源用変圧
器などに適用した場合、基本波成分である50Hzや6
0Hzの磁束成分はこの周波数域で透磁率の高い方向性
けい素鋼板に多くが流れ、スイッチングによる2〜10
kHzの高調波成分については、この周波数域で透磁率
の高い6.5%けい素鋼板のような低磁歪磁性材料に多
くが流れることになる。
器などに適用した場合、基本波成分である50Hzや6
0Hzの磁束成分はこの周波数域で透磁率の高い方向性
けい素鋼板に多くが流れ、スイッチングによる2〜10
kHzの高調波成分については、この周波数域で透磁率
の高い6.5%けい素鋼板のような低磁歪磁性材料に多
くが流れることになる。
第2図及び第3図に低磁歪磁性材料として6゜5%けい
素鋼板を用いた鉄心と方向性けい素鋼板を用いた鉄心の
鉄損及び励磁容量の特性比較を示す。
素鋼板を用いた鉄心と方向性けい素鋼板を用いた鉄心の
鉄損及び励磁容量の特性比較を示す。
この図より明らかなように周波数が50Hzでは鉄損・
励磁容量とも6.5%けい素鋼板鉄心の方が悪く、特に
励磁容量は磁束密度が1.0Tを越える領域より急激に
悪化している。しかし周波数の増大に伴なってその特性
差は小さくなり、400Hzで、はぼ両鉄心が同じ特性
となり、さらに高周波になると6.5%けい素鋼板の方
が鉄損・励磁容量とも良い特性を示している。
励磁容量とも6.5%けい素鋼板鉄心の方が悪く、特に
励磁容量は磁束密度が1.0Tを越える領域より急激に
悪化している。しかし周波数の増大に伴なってその特性
差は小さくなり、400Hzで、はぼ両鉄心が同じ特性
となり、さらに高周波になると6.5%けい素鋼板の方
が鉄損・励磁容量とも良い特性を示している。
これは6.5%けい素鋼板の固有抵抗が方向性けい素鋼
板より大きいことから、高周波になるとうす電流損が減
少し、透磁率も大きくなるためである。なお、両鉄心の
組合せ特性では、はぼ各鉄心特性の平均的な特性を示し
ている。
板より大きいことから、高周波になるとうす電流損が減
少し、透磁率も大きくなるためである。なお、両鉄心の
組合せ特性では、はぼ各鉄心特性の平均的な特性を示し
ている。
一方、騒音特性は第4図に示すように6.5%けい素鋼
板鉄心の方が方向性けい素鋼板鉄心より全周波数領域で
低減しておりかつ周波数の増大に伴なって、両鉄心の騒
音値はより大きな差となっている。
板鉄心の方が方向性けい素鋼板鉄心より全周波数領域で
低減しておりかつ周波数の増大に伴なって、両鉄心の騒
音値はより大きな差となっている。
すなわち、例えばインバータ電源用変圧器では、50H
zや60Hzの基本波に数kHzの高調波を含有した磁
束波形であるから、基本波成分を方向性けい素鋼板で大
部分を受けもたせ、高調波成分を6.5%けい素鋼板の
ような低磁歪磁性材料で受けもたせる鉄心構成にするこ
とによって、磁気特性の悪化を押えて騒音を大幅に低減
することが可能であることを見い出したのである。
zや60Hzの基本波に数kHzの高調波を含有した磁
束波形であるから、基本波成分を方向性けい素鋼板で大
部分を受けもたせ、高調波成分を6.5%けい素鋼板の
ような低磁歪磁性材料で受けもたせる鉄心構成にするこ
とによって、磁気特性の悪化を押えて騒音を大幅に低減
することが可能であることを見い出したのである。
なお、本鉄心構成のように低磁歪磁性材料の巻鉄心を外
側部分に配置することによって、騒音発生の放射面の大
きい部分に低磁歪磁性材料が配置された構成となり、よ
り低騒音の効果が大きくなる特徴もある。
側部分に配置することによって、騒音発生の放射面の大
きい部分に低磁歪磁性材料が配置された構成となり、よ
り低騒音の効果が大きくなる特徴もある。
(実施例)
本発明の一実施例を第1図を用いて説明する。
図において、フープ状の方向性けい素鋼板11aを内側
に一定積厚まで巻回して巻鉄心11を形成する。次にこ
の巻鉄心11の上に低磁歪磁性材料であるフープ状の6
.5%けい素鋼板12aを規定積厚まで巻回して巻鉄心
12を形成し、両鉄心による組合せ鉄心13を構成する
。
に一定積厚まで巻回して巻鉄心11を形成する。次にこ
の巻鉄心11の上に低磁歪磁性材料であるフープ状の6
.5%けい素鋼板12aを規定積厚まで巻回して巻鉄心
12を形成し、両鉄心による組合せ鉄心13を構成する
。
この場合、外側に配置した6、5%けい素鋼板12aの
巻鉄心12の断面積は、組合せ鉄心13の全断面積の1
0〜50%にしている。なお、組合せ鉄心13は方向性
けい素鋼巻鉄心11と6゜5%けい素鋼巻鉄心を別々に
巻回したものを後から組合せて組合せ鉄心13を構成し
てもよいなお、コイルは図示していないが、鉄心脚に各
々挿入されるため組合せ鉄心13は形成後にせっただん
してなるCカットコアとしている。なお、この組合せ鉄
心13として鋼板1枚毎に切断部を有するワンターンカ
ットコアとすることも可能である。
巻鉄心12の断面積は、組合せ鉄心13の全断面積の1
0〜50%にしている。なお、組合せ鉄心13は方向性
けい素鋼巻鉄心11と6゜5%けい素鋼巻鉄心を別々に
巻回したものを後から組合せて組合せ鉄心13を構成し
てもよいなお、コイルは図示していないが、鉄心脚に各
々挿入されるため組合せ鉄心13は形成後にせっただん
してなるCカットコアとしている。なお、この組合せ鉄
心13として鋼板1枚毎に切断部を有するワンターンカ
ットコアとすることも可能である。
このような構成の変圧器鉄心では組合せ鉄心13の全断
面積に対して方向性けい素鋼板11aを半分以上の割合
(50〜90%)で使用しているため、6,5%けい素
鋼板12aの欠点である商用周波数における高磁束密度
領域でのB−H特性の悪化を改善することができ、しか
も鉄損も6゜5%けい素鋼板11a単独の鉄心より良く
なる。
面積に対して方向性けい素鋼板11aを半分以上の割合
(50〜90%)で使用しているため、6,5%けい素
鋼板12aの欠点である商用周波数における高磁束密度
領域でのB−H特性の悪化を改善することができ、しか
も鉄損も6゜5%けい素鋼板11a単独の鉄心より良く
なる。
これは組合せ鉄心13とすることによって、商用周波数
域で透磁率の高い方向性けい素鋼板11aに磁束の多く
が流れるためである。
域で透磁率の高い方向性けい素鋼板11aに磁束の多く
が流れるためである。
一方、インバータなどスイッチング周波数による高調波
成分(約2〜10kHz)については、高周波域で透磁
率の高い6.5%けい素鋼12aに磁束成分の多くが流
れることになり、インバータ電源用変圧器として優れた
磁気特性を示す。
成分(約2〜10kHz)については、高周波域で透磁
率の高い6.5%けい素鋼12aに磁束成分の多くが流
れることになり、インバータ電源用変圧器として優れた
磁気特性を示す。
騒音については特に高調波による騒音増大が問題となる
が、6.5%けい素鋼板12aの磁気歪は0.3X10
−6程度であり、方向性けい素鋼板11aの約2X10
−’に対して、1X10程度と非常に小さいため、大幅
に騒音を低減できる。
が、6.5%けい素鋼板12aの磁気歪は0.3X10
−6程度であり、方向性けい素鋼板11aの約2X10
−’に対して、1X10程度と非常に小さいため、大幅
に騒音を低減できる。
表1にはインバータ電源変圧器の騒音特性を示す。
表1 インバータ電源用変圧器の騒音
表1より、インバータ電源用変圧器の騒音は、従来の方
向性けい素鋼板11aのみの鉄心に対して、本実施例の
組合せ鉄心13では磁束密度1゜5Tにおいて5〜8d
B低減していることがわかる。これに対して、全鉄心断
面積に対する6、5%けい素鋼板の比率が5%のものは
騒音低減の効果は少ない。なお、全鉄心断面図に対する
6、5%けい素鋼板12aの比率が50%のものは、6
゜5%けい素鋼板12gのみの鉄心と比べて騒音がほぼ
同一であるので、これ以上6.5%けい素鋼板12aの
割合を増加させても騒音低減の効果は少なく、逆に鉄損
や励磁電流などの磁気特性が悪化るため好ましくない。
向性けい素鋼板11aのみの鉄心に対して、本実施例の
組合せ鉄心13では磁束密度1゜5Tにおいて5〜8d
B低減していることがわかる。これに対して、全鉄心断
面積に対する6、5%けい素鋼板の比率が5%のものは
騒音低減の効果は少ない。なお、全鉄心断面図に対する
6、5%けい素鋼板12aの比率が50%のものは、6
゜5%けい素鋼板12gのみの鉄心と比べて騒音がほぼ
同一であるので、これ以上6.5%けい素鋼板12aの
割合を増加させても騒音低減の効果は少なく、逆に鉄損
や励磁電流などの磁気特性が悪化るため好ましくない。
上記実施例では、6.5%けい素鋼板12aの巻鉄心1
2を方向性けい素鋼板11aの巻鉄心11の外側に巻回
した構成であるため、鉄心コーナ部の曲げ曲率は大きく
て良く、比較的脆くて小さな曲げ曲率では巻回できない
6.5%けい素鋼板12aでも容易に巻回して巻鉄心1
2を形成できる。
2を方向性けい素鋼板11aの巻鉄心11の外側に巻回
した構成であるため、鉄心コーナ部の曲げ曲率は大きく
て良く、比較的脆くて小さな曲げ曲率では巻回できない
6.5%けい素鋼板12aでも容易に巻回して巻鉄心1
2を形成できる。
また、6.5%けい素鋼12aは組合せ鉄心13の外側
に巻回された構成となっているため、騒音発生の放射面
の大きい鉄心部分に磁気歪みの小さい6.5%けい素鋼
板12aが配置されていることにより、騒音低減効果が
より大きく得られる。
に巻回された構成となっているため、騒音発生の放射面
の大きい鉄心部分に磁気歪みの小さい6.5%けい素鋼
板12aが配置されていることにより、騒音低減効果が
より大きく得られる。
また、変圧器の振動も大幅に低減できる効果が得られる
。
。
このように方向性けい素鋼板11aと6.5%けい素鋼
板12aの組合せ鉄心13とすることによって磁気特性
の悪化を軽減し、騒音及び振動の非常に小さいインバー
タ電源用変圧器鉄心を得ることができる。
板12aの組合せ鉄心13とすることによって磁気特性
の悪化を軽減し、騒音及び振動の非常に小さいインバー
タ電源用変圧器鉄心を得ることができる。
なお、本鉄心構成はインバータ電源用変圧器に限らず、
整流器用変圧器など、基本波(50Hzや60Hz)に
高調波を含有する機器の鉄心に有効であることは勿論で
ある。
整流器用変圧器など、基本波(50Hzや60Hz)に
高調波を含有する機器の鉄心に有効であることは勿論で
ある。
[発明の効果]
以上説明したように、本発明による変圧器鉄心によれば
、低磁歪磁性材料の高磁束密度領域におけるB−H特性
の悪化を改善し、騒音を大幅に低減できる効果が得られ
る。
、低磁歪磁性材料の高磁束密度領域におけるB−H特性
の悪化を改善し、騒音を大幅に低減できる効果が得られ
る。
第1図は本発明の変圧器鉄心を示す斜視図、第2図は6
,5%けい素鋼板及び方向性けい素鋼板を用いた鉄心の
鉄損特性比較を示す説明図、第3図は6.5%けい素鋼
板及び方向性けい素鋼板を用いた鉄心の励磁容量比較を
示す説明図、第4図は6.5%けい素鋼板及び方向性け
い素鋼板を用いた鉄心の騒音比較を示す説明図、第5図
は従来のインバータ電源用変圧器を示す正面図である。 1a・・・方向性けい素鋼板、 1・・・方向性けい素鋼板巻鉄心、 2a・・・6.5%けい素鋼板(低磁歪磁性材料)、2
・・・6,5%けい素鋼板巻鉄心、 3・・・組合せ鉄心。
,5%けい素鋼板及び方向性けい素鋼板を用いた鉄心の
鉄損特性比較を示す説明図、第3図は6.5%けい素鋼
板及び方向性けい素鋼板を用いた鉄心の励磁容量比較を
示す説明図、第4図は6.5%けい素鋼板及び方向性け
い素鋼板を用いた鉄心の騒音比較を示す説明図、第5図
は従来のインバータ電源用変圧器を示す正面図である。 1a・・・方向性けい素鋼板、 1・・・方向性けい素鋼板巻鉄心、 2a・・・6.5%けい素鋼板(低磁歪磁性材料)、2
・・・6,5%けい素鋼板巻鉄心、 3・・・組合せ鉄心。
Claims (1)
- 方向性けい素鋼板を巻回した巻鉄心を内側部分に配置し
、この巻鉄心の外側に該方向性けい素鋼板より低磁歪の
磁性材料を巻回して組合せ鉄心とし、かつそのうち低磁
歪磁性材料の断面積を全鉄心断面積の10〜50%とし
たことを特徴とする変圧器鉄心。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2066927A JPH03268311A (ja) | 1990-03-19 | 1990-03-19 | 変圧器鉄心 |
KR1019910006412A KR950015006B1 (ko) | 1989-10-23 | 1991-04-22 | 변압기 코어 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2066927A JPH03268311A (ja) | 1990-03-19 | 1990-03-19 | 変圧器鉄心 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03268311A true JPH03268311A (ja) | 1991-11-29 |
Family
ID=13330106
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2066927A Pending JPH03268311A (ja) | 1989-10-23 | 1990-03-19 | 変圧器鉄心 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03268311A (ja) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012169666A (ja) * | 2005-07-08 | 2012-09-06 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd | 静止機器用巻鉄心、及びそれを有する静止機器 |
CN104124040A (zh) * | 2013-04-25 | 2014-10-29 | 台达电子工业股份有限公司 | 磁芯与应用其的磁性元件 |
WO2016083866A1 (fr) * | 2014-11-25 | 2016-06-02 | Aperam | Module élémentaire de noyau magnétique de transformateur électrique, noyau magnétique le comportant et son procédé de fabrication, et transformateur le comportant |
JP2016146441A (ja) * | 2015-02-09 | 2016-08-12 | 株式会社日立産機システム | 変圧器およびその製造方法 |
JP2017157806A (ja) * | 2016-03-04 | 2017-09-07 | 新日鐵住金株式会社 | 巻鉄心および巻鉄心の製造方法 |
CN107424775A (zh) * | 2017-07-12 | 2017-12-01 | 太仓旺泰净化设备有限公司 | 一种安全性磁芯结构 |
CN107424774A (zh) * | 2017-07-12 | 2017-12-01 | 太仓旺泰净化设备有限公司 | 一种磁芯结构 |
WO2019151399A1 (ja) | 2018-01-31 | 2019-08-08 | Jfeスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板およびこれを用いてなる変圧器の巻鉄心並びに巻鉄心の製造方法 |
-
1990
- 1990-03-19 JP JP2066927A patent/JPH03268311A/ja active Pending
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